JPS6043433A - 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6043433A JPS6043433A JP15037783A JP15037783A JPS6043433A JP S6043433 A JPS6043433 A JP S6043433A JP 15037783 A JP15037783 A JP 15037783A JP 15037783 A JP15037783 A JP 15037783A JP S6043433 A JPS6043433 A JP S6043433A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- plate
- toughness
- clad
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐食性および靭性に優れたクランド鋼板の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
石油や天然ガス用輸送管の使用条件は、近年益々苛酷に
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含み、しかもＰＨ的にも厳しいガスをパイプラインによ
って輸送する場合、安定操業、公害問題、安全性等の面
から、このような使用条件に充分面１える耐食性、靭性
および強度、その他パイプライン用輸送管として具備す
べき特性を兼ね備えた鋼管に対する要望が高まっている
。
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含み、しかもＰＨ的にも厳しいガスをパイプラインによ
って輸送する場合、安定操業、公害問題、安全性等の面
から、このような使用条件に充分面１える耐食性、靭性
および強度、その他パイプライン用輸送管として具備す
べき特性を兼ね備えた鋼管に対する要望が高まっている
。
このような要望から、輸送管としての鋼管の飼料は、従
来から用いられていた炭素鋼や低合金鋼の代りに高合金
鋼を用いる傾向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造す
ると経済的に不利となる。
来から用いられていた炭素鋼や低合金鋼の代りに高合金
鋼を用いる傾向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造す
ると経済的に不利となる。
そこで、比較的安価な炭素鋼や低合金鋼の母材板を外側
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼のクラツド材板
を内側とするクラツド鋼管が開発され、二部試験的に使
用されている。
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼のクラツド材板
を内側とするクラツド鋼管が開発され、二部試験的に使
用されている。
上述した要望は、輸送管としての鋼管に限らず。
種々の腐金性流体に接する鋼板についても同様である。
ところで、クラツド鋼板の製造法には、圧延法、鋳込法
、肉盛法、爆着法および拡散法等があり一通常は、溶体
化処理は施こされていない。
、肉盛法、爆着法および拡散法等があり一通常は、溶体
化処理は施こされていない。
しかし、例えば、Ｊ Ｉ Ｓ ０４３０４に規定されて
いるように、熱間圧延によって製造したステンレス鋼板
は、圧延後、溶体化処理を施こす必要がある。従って、
ステンレス鋼をクラツド材板とするステンレスクラツド
鋼板であっても、耐食性の向上をさらに図るためには、
溶体化処理を施こした方が好ましいことは云うまでもな
い。
いるように、熱間圧延によって製造したステンレス鋼板
は、圧延後、溶体化処理を施こす必要がある。従って、
ステンレス鋼をクラツド材板とするステンレスクラツド
鋼板であっても、耐食性の向上をさらに図るためには、
溶体化処理を施こした方が好ましいことは云うまでもな
い。
ところが、上記クラツド鋼板に溶体化処理を施こす場合
５次のような問題が生じる。即ち、クラッド月数が１例
えば、オーステナイト系ステンレスまたは２相系ステン
レスの場合には１通常。
５次のような問題が生じる。即ち、クラッド月数が１例
えば、オーステナイト系ステンレスまたは２相系ステン
レスの場合には１通常。
９５０℃以上の高温度域から、一方、フェライト系ステ
ンレスの場合には、８００℃前後の温度域から急冷され
るが−これと同時に、母材板としての炭素鋼や低合金鋼
も−同じ熱サイクルを受ける結果著しく硬化する。これ
によって、母材板の靭性が劣化し９例えば、シャルピー
ｖＴｒ８ （破面遷移温度）は、−２０℃以上であるの
で、低温地域で使用する場合には不適当であった。
ンレスの場合には、８００℃前後の温度域から急冷され
るが−これと同時に、母材板としての炭素鋼や低合金鋼
も−同じ熱サイクルを受ける結果著しく硬化する。これ
によって、母材板の靭性が劣化し９例えば、シャルピー
ｖＴｒ８ （破面遷移温度）は、−２０℃以上であるの
で、低温地域で使用する場合には不適当であった。
この発明は、上述のような観点から、高温度域から急冷
して溶体化処理を施こしても、母材板の靭性が劣化しな
い、クラツド鋼板の製造方法を提供するものであって。
して溶体化処理を施こしても、母材板の靭性が劣化しな
い、クラツド鋼板の製造方法を提供するものであって。
クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板として。
Ｃ：０．０５係以下。
Ｓｉ：０．０５〜０．８チ、
Ｍｎ ： ０．８−２．２％。
ＡＡ：０．０２〜Ｏ，Ｏａチ。
Ｎ：０．００２〜０．０１％、
残り、鉄および不可避不純物。
さらに、必要に応じて、上記成分に、
Ｎｂ：Ｏ，ｌチ以下、
Ｏｕ：１．Ｏ係以下。
Ｎｉ、 ： ３．０％以下。
Ｃｉｒ：１．０係以下。
Ｍｏ：０．８％以下−
Ｖ：０．１％以下。
Ｔｊ：０．ｌ係以下。
Ｂ：０．００３％以下。
Ｏａ ’、 ０．０１％以下
の１種または２種以上の成分を含有してなる鋼を用い、
前記クラツド材板および前記母材板からなるクラツド鋼
材を所定厚さに圧延し、かくして得られたクランド鋼板
に、９００〜１１５０℃の範囲の温度に１０秒間以上保
持し、この後、０．５’ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
却することからなる溶体化処理を施こすことに特徴を有
する。
前記クラツド材板および前記母材板からなるクラツド鋼
材を所定厚さに圧延し、かくして得られたクランド鋼板
に、９００〜１１５０℃の範囲の温度に１０秒間以上保
持し、この後、０．５’ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
却することからなる溶体化処理を施こすことに特徴を有
する。
この発明は１次の２つの事項が基本になってなされたも
のである。
のである。
■ 耐食性は、環境条件に応じて選択した。オーステナ
イト系ステンレス、２相系ステンレス。
イト系ステンレス、２相系ステンレス。
フェライト系ステンレス、チタンおよびチタン合金、キ
ュプロニッケル、インコネル等の高Ｎ１合金等をクラッ
ド月数とするクラツド鋼板に、溶体化処理を施こすこと
によって得られる。
ュプロニッケル、インコネル等の高Ｎ１合金等をクラッ
ド月数とするクラツド鋼板に、溶体化処理を施こすこと
によって得られる。
■ クラッド欽板を溶体化処理することによって、＠材
板として用いた炭素鋼や低合金鋼も同じ熱ザイクル、即
ち、高温から急冷される熱サイクルを受けるのであるが
、前記炭素鋼や低合金鋼のＣ量を低下させ、必要に応じ
て他元素を増加あるいは添加すれば、クラツド材板に適
正な靭四と強度を付与することができる。
板として用いた炭素鋼や低合金鋼も同じ熱ザイクル、即
ち、高温から急冷される熱サイクルを受けるのであるが
、前記炭素鋼や低合金鋼のＣ量を低下させ、必要に応じ
て他元素を増加あるいは添加すれば、クラツド材板に適
正な靭四と強度を付与することができる。
上記事項■については１例えば−ＪＩＳ Ｇ４３０４
。
。
ＪＩＳ Ｇ４９０２に溶体化温度が決められているよう
に。
に。
溶体化処理を施こすこと自体は公知である。第１図にＳ
ＵＳ ３１６Ｌ （オーステナイト系）および５ＵＳ３
２９Ｊ１ （２相系）における腐食試験結果の１例を示
す。このときの試験条件は、Ａ８ＴＭ Ｇ ４８−７６
に基くもので、濃度１０％、温度６０℃のＦｅＣＪ！３
溶液中に、５時間試験片を浸漬して、試験片の耐孔食性
を調べた結果である。
ＵＳ ３１６Ｌ （オーステナイト系）および５ＵＳ３
２９Ｊ１ （２相系）における腐食試験結果の１例を示
す。このときの試験条件は、Ａ８ＴＭ Ｇ ４８−７６
に基くもので、濃度１０％、温度６０℃のＦｅＣＪ！３
溶液中に、５時間試験片を浸漬して、試験片の耐孔食性
を調べた結果である。
第１図から明らかなように、溶体化処理を施こした試験
片の腐食減量は、圧延ままの場合よりも小さく、従って
、溶体化処理を施こすことによって耐食性が向上するこ
とがわかる。
片の腐食減量は、圧延ままの場合よりも小さく、従って
、溶体化処理を施こすことによって耐食性が向上するこ
とがわかる。
上記■について説明する。第２図は、Ｃ−０，２５％Ｓ
ｉ−１，３５％Ｍｎ−０，０２％Ｎｂ−０，０４％Ｖを
含有した厚さ２０馴の鋼材を用い、これを１０５０℃か
ら、焼入れに相当する冷却速度で急冷した場合の、冷却
ままのＴＳ （引張強さ）及びｖＴｒｓ （破面遷移温
度）に及ぼすＣの影響を示した図である。第２図から明
らかなように、Ｃ量が少なくなるにしたがって靭性が向
上し１反面１強度は低下することがわかる。これはＣ量
を下げることによって鋼の焼入性が低下して微細なベイ
ナイトとフェライトとの混合組織になるからである。
ｉ−１，３５％Ｍｎ−０，０２％Ｎｂ−０，０４％Ｖを
含有した厚さ２０馴の鋼材を用い、これを１０５０℃か
ら、焼入れに相当する冷却速度で急冷した場合の、冷却
ままのＴＳ （引張強さ）及びｖＴｒｓ （破面遷移温
度）に及ぼすＣの影響を示した図である。第２図から明
らかなように、Ｃ量が少なくなるにしたがって靭性が向
上し１反面１強度は低下することがわかる。これはＣ量
を下げることによって鋼の焼入性が低下して微細なベイ
ナイトとフェライトとの混合組織になるからである。
即ち、Ｃ：０．０８〜０．１５％とＣ量とが比較的高い
従来鋼では硬化組織となり、靭性が劣化するのに対して
、Ｃ量を低減させた鋼では１強度は低下するが靭性は向
上する。
従来鋼では硬化組織となり、靭性が劣化するのに対して
、Ｃ量を低減させた鋼では１強度は低下するが靭性は向
上する。
この発明は、Ｃ量を低減させることによって強度が低下
する分を、要求強度に応じて他元素で補うことを基本と
してなされたものである。第３図は、厚さ２０馴の鋼板
を代表的溶体化処理温度である１０００−１１００℃か
ら冷却速度３０−５０℃／ｓｅｃで急冷した場合の、冷
却ままＴＳおよびｖＴｒｓに及ぼす炭素当量（Ｃｅｑ
＝ Ｃ＋Ｍｎ／ ６ ＋ （Ｃｕ ＋Ｎｉ ）／１５十
（（ｉｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）１５）の影響を示したものである
。
する分を、要求強度に応じて他元素で補うことを基本と
してなされたものである。第３図は、厚さ２０馴の鋼板
を代表的溶体化処理温度である１０００−１１００℃か
ら冷却速度３０−５０℃／ｓｅｃで急冷した場合の、冷
却ままＴＳおよびｖＴｒｓに及ぼす炭素当量（Ｃｅｑ
＝ Ｃ＋Ｍｎ／ ６ ＋ （Ｃｕ ＋Ｎｉ ）／１５十
（（ｉｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）１５）の影響を示したものである
。
ＴＳ及びｖＴｒｓは−Ｃｅｑと実質的に一定の関係があ
ることがわかる。また、上記Ｃｅｑには関与していない
Ｂを添加した鋼についても上記関係が成立っていること
がわかる。すなわち、Ｃを低下することによって強度が
低下した分を励の増加あるいはＯｒ、Ｍｏ、Ｖなどの添
加によって補い、所定のＯｅｑを確保すれば目的とする
強度と靭性が得られる。
ることがわかる。また、上記Ｃｅｑには関与していない
Ｂを添加した鋼についても上記関係が成立っていること
がわかる。すなわち、Ｃを低下することによって強度が
低下した分を励の増加あるいはＯｒ、Ｍｏ、Ｖなどの添
加によって補い、所定のＯｅｑを確保すれば目的とする
強度と靭性が得られる。
以上のことから、クラツド鋼板を製造するに当り、母月
数として低Ｃ系の鋼材を用いれば、溶体化処理ままでも
組織的にはフェライトとベイナイトとの混合組織となる
ので、母材板に良好な靭性を付与することができ、一方
、クラツド材板には。
数として低Ｃ系の鋼材を用いれば、溶体化処理ままでも
組織的にはフェライトとベイナイトとの混合組織となる
ので、母材板に良好な靭性を付与することができ、一方
、クラツド材板には。
高い耐食性を伺与することができる。
第４図は−０，０４％Ｃ−０，２５％５ｊ−１，５５係
Ｍｎ−Ｐ−０．００２％Ｓ−０，２８％Ｃｕ−０，１０
％Ｎｉ−０，０３５％Ｎｂ−０，００４％Ｎ系の厚さ１
５Ｉの鋼板を１０１０℃の温度に４０秒間保持し。
Ｍｎ−Ｐ−０．００２％Ｓ−０，２８％Ｃｕ−０，１０
％Ｎｉ−０，０３５％Ｎｂ−０，００４％Ｎ系の厚さ１
５Ｉの鋼板を１０１０℃の温度に４０秒間保持し。
この後４０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した場合
（焼戻し処理なし）のＴＳおよびｖＴｒｓに及はすＰ量
の影響を示した図である。第４図から明らかなように、
Ｃ量が少ないので水冷ままでも優れた靭性を示すが、Ｐ
量をｏ、ｏｏｓ％以下に抑えることによって靭性は更に
向上することがわかる。これは、Ｐ量が少なくなること
によって鋼の焼入れ性が低下し、−かつ固溶強化分も減
少するからであると考えられる。即ち、高温から急冷し
たままの靭性を更に改善させる意味で、Ｐの添加肝は０
．００８ｑ６以下に抑えることが好ましい。
（焼戻し処理なし）のＴＳおよびｖＴｒｓに及はすＰ量
の影響を示した図である。第４図から明らかなように、
Ｃ量が少ないので水冷ままでも優れた靭性を示すが、Ｐ
量をｏ、ｏｏｓ％以下に抑えることによって靭性は更に
向上することがわかる。これは、Ｐ量が少なくなること
によって鋼の焼入れ性が低下し、−かつ固溶強化分も減
少するからであると考えられる。即ち、高温から急冷し
たままの靭性を更に改善させる意味で、Ｐの添加肝は０
．００８ｑ６以下に抑えることが好ましい。
以上の事項を考慮して、この発明における母材板の基本
成分の限定理由について説明する。
成分の限定理由について説明する。
Ｃは、第３図に示す如く、その含有量が０．０５チヲ越
えると急冷ままで従来レベルのｖＴｒｓ〉−６０℃を改
善することができないので、上限を０．０５係とした。
えると急冷ままで従来レベルのｖＴｒｓ〉−６０℃を改
善することができないので、上限を０．０５係とした。
一方、Ｃ量が低減すればするほど強度が出にくいが、靭
性を改善するには少ない方が良い。実操業上低減できる
下限は、０．００２％程度である。従って、この発明で
はＣの含有割合を０．０５係以下とした。
性を改善するには少ない方が良い。実操業上低減できる
下限は、０．００２％程度である。従って、この発明で
はＣの含有割合を０．０５係以下とした。
Ｓ】 は、０．０５％未満では脱酸効果がなく、一方、
０．８％を越えると靭性に悪影響を及ぼす。従って、こ
の発明ではＳｌの含有割合を０．０５〜０．８係に限定
した。
０．８％を越えると靭性に悪影響を及ぼす。従って、こ
の発明ではＳｌの含有割合を０．０５〜０．８係に限定
した。
Ｍｎは、０．８％未満ではＣ量を低減したときの強要補
償の作用をなさず、第３図に示されるように靭性上の考
慮（Ｃｅｑ ＜、 ０．３６ ）をすると上限は２．２
係となる。従って、この発明ではＭｎの含有割合を０．
８〜２．２％に限定した。
償の作用をなさず、第３図に示されるように靭性上の考
慮（Ｃｅｑ ＜、 ０．３６ ）をすると上限は２．２
係となる。従って、この発明ではＭｎの含有割合を０．
８〜２．２％に限定した。
Ａｉは、脱酸剤として有効な元素であり、また。
ＪＶＮとして溶体化処理時のオーステナイト結晶粒の粗
大化を防止する効果があることがら、少なくとも０．０
２％以上添加する必要がある。特に、鋼板に施こす溶体
化処理は１通常、雰囲気炉内で行われるので加熱速度も
速く、オーステナイト粒も粗大化し易い。従って、例え
は、ＡＩ！Ｈの溶解度積として知られている。
大化を防止する効果があることがら、少なくとも０．０
２％以上添加する必要がある。特に、鋼板に施こす溶体
化処理は１通常、雰囲気炉内で行われるので加熱速度も
速く、オーステナイト粒も粗大化し易い。従って、例え
は、ＡＩ！Ｈの溶解度積として知られている。
ｌｏｇ（ＡＡ、］ 〔Ｎ） ＝ −−＋ １．０３ （
Ｔ：０Ｋ）において、溶体化処理温度Ｔにおける右辺の
値よりも、左辺の値の方が大きくなるようにＭの含有量
を決定すべきである。なお、上式は、（Ｌ、Ｓ。
Ｔ：０Ｋ）において、溶体化処理温度Ｔにおける右辺の
値よりも、左辺の値の方が大きくなるようにＭの含有量
を決定すべきである。なお、上式は、（Ｌ、Ｓ。
Ｄａｒｋｅｎ ｅｔ ａｌ ： Ｔｒａｎｓ ＡＩＭＥ
１９１ （１９５１） Ｐ１１７４）に記載されてい
るものである。０．０８％を越えると鋼塊に表面疵が発
生する。従って、この発明ではＡＱの含有割合を０．０
２〜０．０８’％に限定した。
１９１ （１９５１） Ｐ１１７４）に記載されてい
るものである。０．０８％を越えると鋼塊に表面疵が発
生する。従って、この発明ではＡＱの含有割合を０．０
２〜０．０８’％に限定した。
Ｎは、溶体化処理温度でのオーステナイト粒の粗大化防
止に有効に作用するＡｌ或いはＮｂ（ｃ＋ｑ）を形成さ
せるために、少なくとも０．００２％は必要である。一
方−０，０１％を越えると靭性が低下する。従って、こ
の発明ではＮの含有割合を０．００２〜０．０１係に限
定した。
止に有効に作用するＡｌ或いはＮｂ（ｃ＋ｑ）を形成さ
せるために、少なくとも０．００２％は必要である。一
方−０，０１％を越えると靭性が低下する。従って、こ
の発明ではＮの含有割合を０．００２〜０．０１係に限
定した。
この発明における母材板の・基本成分の限定理由は以」
二でおるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させ
るＮｂ、 Ｃｕ、、 Ｎｉ、 Ｏｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、
Ｔｉ。
二でおるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させ
るＮｂ、 Ｃｕ、、 Ｎｉ、 Ｏｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、
Ｔｉ。
Ｂ、Ｃ４の限定理由について説明する。
Ｎｂは、 制ｇ４＋圧延（コントロールトローリング）
による溶体化処理前の組織を細粒化する作用を有するだ
けでなく、溶体化温度に加熱の際に、オーステナイト粒
の粗大化を防止する作用、すなわち。
による溶体化処理前の組織を細粒化する作用を有するだ
けでなく、溶体化温度に加熱の際に、オーステナイト粒
の粗大化を防止する作用、すなわち。
Ｎｂ （（Ｊ ） として刊材に微細に均一分散させる
作用を有する。このような観点から添加する必要がある
が、０．１％を越えて添加すると鋼塊に表面疵が生じる
。従って、この発明では、 Ｎｂの含有割合を０．１％
以下に限定した。
作用を有する。このような観点から添加する必要がある
が、０．１％を越えて添加すると鋼塊に表面疵が生じる
。従って、この発明では、 Ｎｂの含有割合を０．１％
以下に限定した。
Ｃｕ１ｄ、強度を増加させるとともに耐水素誘起割れを
向上させる作用をなすが、１．０％を越えると熱間加工
性か悪くなる。従って、１．０％以下とした。
向上させる作用をなすが、１．０％を越えると熱間加工
性か悪くなる。従って、１．０％以下とした。
Ｎ１は１強度、靭性ともに向上させるに有効な元素であ
り、しかもＣｕ疵を防止する作用もあるが。
り、しかもＣｕ疵を防止する作用もあるが。
３．０チを越えると、溶接時の高温割れの感受性が増加
することと、高価な金属である。従って。
することと、高価な金属である。従って。
３．０係以下とした。
Ｏｒ は１強度上昇に有効であるが、多すぎると靭性や
溶接性を悪化させるため、上限を１０係とした。
溶接性を悪化させるため、上限を１０係とした。
ＭＯは、鋼の強度上昇および組織のベイナイト化に寄与
するが、多すぎると却って靭性或いは溶接性を損なう。
するが、多すぎると却って靭性或いは溶接性を損なう。
従って、上限を０．８係とした。
■は、鋼の強度を確保するうえで重要な元素であるが、
多すぎると靭性に悪影響を及ぼす。このために上限を０
．１％とした。特に、後に溶接を行う場合、済接金属の
靭性を確保する点から少ないほど好ましい。
多すぎると靭性に悪影響を及ぼす。このために上限を０
．１％とした。特に、後に溶接を行う場合、済接金属の
靭性を確保する点から少ないほど好ましい。
Ｔ１は＋ Ｎｂと同様に溶体化処理前の組織を微細化す
る作用を有し、しかも、後述するＢの焼入性を十分に発
揮させるためには、ＢがＮと結合するのを防止する必要
がある。このような理由から添加しても良く、その上限
は０．１％である。
る作用を有し、しかも、後述するＢの焼入性を十分に発
揮させるためには、ＢがＮと結合するのを防止する必要
がある。このような理由から添加しても良く、その上限
は０．１％である。
Ｂは、極低Ｃ領域での焼入性の低下（強度の低下）を補
うものであるが、０．００３％を越えると靭性が劣化す
る。従って、０．００３％以下とした。
うものであるが、０．００３％を越えると靭性が劣化す
る。従って、０．００３％以下とした。
Ｃαは、耐水素誘起割れを改善する作用を有するが−０
，０１％を越えるとカルシウムオキシサルファイド、カ
ルシウムアルミネート等のクラスターを形成し、耐水素
誘起割れ仁が劣化する。このために上限を０．０１％と
した。
，０１％を越えるとカルシウムオキシサルファイド、カ
ルシウムアルミネート等のクラスターを形成し、耐水素
誘起割れ仁が劣化する。このために上限を０．０１％と
した。
圧延条件については、制御圧延を施こすことが靭性を改
善する上で打首しいものの、その限定条件は特にない。
善する上で打首しいものの、その限定条件は特にない。
要するに、クラツド鋼板が既に述べたような高耐食性鋼
、からなるクラッド側板と。
、からなるクラッド側板と。
低炭素鋼まだは低炭素合金鋼からなる母材′Ａ几とから
なり、これらの合計厚みが所定の厚みに圧延されていれ
ば、熱間圧延、冷間圧延の何れでも良い。
なり、これらの合計厚みが所定の厚みに圧延されていれ
ば、熱間圧延、冷間圧延の何れでも良い。
１だ、クラツディング方法も、前述した通υの方法、即
ち、圧延クラッド法、爆着法等の何れの方法でも良い。
ち、圧延クラッド法、爆着法等の何れの方法でも良い。
次に、溶体化処理条件であるが、温度については１例え
ば、ＪＩＳ ０４３０４に規定されているように。
ば、ＪＩＳ ０４３０４に規定されているように。
鋼種によって違いはあるが、要するにＣｒ炭化物または
σ相などの脆化相を固溶させると共に、加工歪を除くた
めに、９００〜１１５０℃の温度範囲とした。これは、
９００℃未満では＋ Ｃｒ炭化物またはσ相などの脆化
相をマトリックスに固溶させることが不可能であり、一
方、１１５０℃を越えると、母材板の結晶粒のみならず
、クラツド材板の結晶粒が粗大化して靭性および耐食性
が劣化するからである。保持時間は＋ Ｃｒ炭化物−！
たは脆化相を固溶させる本来の目的が、１０秒未満では
達成できないので、１０秒以上とし、その上限は、母材
板のオーステナイト粒が粗大化して靭性に悪影響をおよ
ぼさない程度の時間とするが、１５分以内が好ましい。
σ相などの脆化相を固溶させると共に、加工歪を除くた
めに、９００〜１１５０℃の温度範囲とした。これは、
９００℃未満では＋ Ｃｒ炭化物またはσ相などの脆化
相をマトリックスに固溶させることが不可能であり、一
方、１１５０℃を越えると、母材板の結晶粒のみならず
、クラツド材板の結晶粒が粗大化して靭性および耐食性
が劣化するからである。保持時間は＋ Ｃｒ炭化物−！
たは脆化相を固溶させる本来の目的が、１０秒未満では
達成できないので、１０秒以上とし、その上限は、母材
板のオーステナイト粒が粗大化して靭性に悪影響をおよ
ぼさない程度の時間とするが、１５分以内が好ましい。
一方、冷却速度についても、溶体化処理の本来の目的が
達成されれば良い。通常はＪＩＳ Ｇ４３０４に現定さ
れているように、急冷であるが、炭化物の少ないしグレ
ード、例えば、５ＵＳ３１６ Ｌ 捷たはＳＵＳ ３０
４Ｌ などでは、無理に急冷しなくても溶体化されるの
で、これらの場合には。
達成されれば良い。通常はＪＩＳ Ｇ４３０４に現定さ
れているように、急冷であるが、炭化物の少ないしグレ
ード、例えば、５ＵＳ３１６ Ｌ 捷たはＳＵＳ ３０
４Ｌ などでは、無理に急冷しなくても溶体化されるの
で、これらの場合には。
空冷でも良い。しかし、これらの場合でも、冷却速度が
０．５℃／ｓｅｃ未満では、一度固溶した炭化物等が冷
却途上で再析出する危険性があるので、０．５℃／ｓｅ
ｃ以上とする必要がある。
０．５℃／ｓｅｃ未満では、一度固溶した炭化物等が冷
却途上で再析出する危険性があるので、０．５℃／ｓｅ
ｃ以上とする必要がある。
次に、この発明を、実施例によって、更に詳細に説明す
る。
る。
第１表に示される成分組成を有する母材板と。
クラッド制版とからなる所定板厚のクラッド鋼板上〜７
を圧延によって製造し、これらの鋼板に溶体化処理を施
こし、第５図に示されるように、母材板Ａから丸棒試験
片Ｂを切ｐ取９．まだ、第６図に示されるように、母材
板Ａからシャルピー試験片Ｃを切り取って、それぞれ試
験に供した。
を圧延によって製造し、これらの鋼板に溶体化処理を施
こし、第５図に示されるように、母材板Ａから丸棒試験
片Ｂを切ｐ取９．まだ、第６図に示されるように、母材
板Ａからシャルピー試験片Ｃを切り取って、それぞれ試
験に供した。
第２表に、このときの溶体化条件と、試験結果とを合せ
て示す。
て示す。
第２表から明らかなように１本発明クランド鋼板は、比
較クラツド鋼板に比べて、靭性に優れていることがわか
る。
較クラツド鋼板に比べて、靭性に優れていることがわか
る。
以上詳述したように、この発明によれば、高耐食鋼のク
ラツド材板および高い低温靭性鋼の母相板からなる。耐
食性および低温靭性に優れたクラツド鋼板が得られると
いう、工業上有用な効果がもたらされる。
ラツド材板および高い低温靭性鋼の母相板からなる。耐
食性および低温靭性に優れたクラツド鋼板が得られると
いう、工業上有用な効果がもたらされる。
第１図は、圧延ままおよび溶体化処理を施こした場合の
腐食量を示すグラフ、第２図は、Ｃ量と。 ＴＳおよびｖＴｒｓ との関係を示す図、第３図は。 Ｏｅｑと、 ＴＳおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第
４図は、Ｐ量と＋ ’ｒｓおよびｖＴｒｓとの関係を示
す図。 第５図、第６図は、試験片の切り取り方法を示す図であ
る。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 第１図 改反生 第２図 第３図 ６ｅψ（＝ Ｃ十Ｍ、ｎ ＋ｃ今♂１＋ Ｃｒ ＋ Ｍ
Ｏ＋ Ｖ ）第４図 第５図 第６図
腐食量を示すグラフ、第２図は、Ｃ量と。 ＴＳおよびｖＴｒｓ との関係を示す図、第３図は。 Ｏｅｑと、 ＴＳおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第
４図は、Ｐ量と＋ ’ｒｓおよびｖＴｒｓとの関係を示
す図。 第５図、第６図は、試験片の切り取り方法を示す図であ
る。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 第１図 改反生 第２図 第３図 ６ｅψ（＝ Ｃ十Ｍ、ｎ ＋ｃ今♂１＋ Ｃｒ ＋ Ｍ
Ｏ＋ Ｖ ）第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （］）、ククラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板
として。 Ｃ： ０．０５φ以下。 ８１： ０．０５〜０．８チ。 Ｍｎ ： ０．８−２．２％。 ｈｅ ： ０．０２〜０．０８係。 Ｎ ： ０．０ ０ ２〜０．０１ ％、（ム）−上、
皇−１ｘノ残り、鉄および不可避不純物 を含有する鋼を用い、前記クラツド材板および前記母材
板からなるクラツド鋼材を、所定板厚に圧延し、かくし
て得られたクラツド鋼板に、９００〜１１５０℃の範囲
の温度に１０秒間以上保持し。 この後、０．５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却するこ
とからなる溶体化処理を施こすことを特徴とする。 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法。 （２）、クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板と
して。 Ｃ：０．０５％以下。 Ｓｉ：０．０５〜０．８チ。 Ｍｎ：０．８−２．２ ％− Ａ象：０．０２〜０．０８係、 Ｎ：０．００２〜０．０１係。 残り、鉄および不可避不純物。 および、 Ｎｂ：Ｏ，１％以下。 Ｃｕ：１．０％以下。 Ｎｉ：３．Ｏ係以下、２ Ｃｒ：１．Ｏチ以下。 Ｍｏ：０．８％以下。 Ｖ：Ｏ，ｌチ以下− Ｔｉ：０．１係以下。 Ｂ：０．００３％以下。 Ｃ，＋：０．０１％以下 ＜ｈｉｈ、ｔｆ％）のｌ ｆ
’ｆｆｉまたは２種以上の成分を含有してなる鋼を用い
前記クラツド材板および前記母材板からなるクラツド鋼
材を、所定板厚に圧延し、がくして得られたクラツド鋼
板に、９００〜１１５０１：の範囲の温度に１０秒間以
上保持し、この後、０．５℃／Ｓｅｃ以」二の冷却速度
で冷却することからなる溶体化処理を施こすことを特徴
とする。耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15037783A JPS6043433A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15037783A JPS6043433A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043433A true JPS6043433A (ja) | 1985-03-08 |
| JPS647138B2 JPS647138B2 (ja) | 1989-02-07 |
Family
ID=15495660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15037783A Granted JPS6043433A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043433A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6274025A (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-04 | Kawasaki Steel Corp | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 |
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| JPH06220582A (ja) * | 1993-01-28 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性構造用複層鋼 |
| JP2003027140A (ja) * | 2001-07-13 | 2003-01-29 | Nkk Corp | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 |
| WO2013114851A1 (ja) * | 2012-01-30 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| WO2013175793A1 (ja) * | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材およびそのクラッド鋼板の製造方法 |
| JP2014101568A (ja) * | 2012-11-22 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性高耐食性Ｎｉ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
| JP2021523301A (ja) * | 2018-05-16 | 2021-09-02 | 宝山鋼鉄股▲ふん▼有限公司Ｂａｏｓｈａｎ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 高強度両面ステンレス鋼クラッド板およびその製造方法 |
| EP3943621A4 (en) * | 2019-03-18 | 2023-07-12 | Japan Steel Works M&E, Inc. | BASE MATERIAL FOR PLATED STEEL, PLATED STEEL AND METHOD OF MAKING PLATED STEEL |
-
1983
- 1983-08-19 JP JP15037783A patent/JPS6043433A/ja active Granted
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6274025A (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-04 | Kawasaki Steel Corp | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 |
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| JPH06220582A (ja) * | 1993-01-28 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性構造用複層鋼 |
| JP2003027140A (ja) * | 2001-07-13 | 2003-01-29 | Nkk Corp | 高耐食クラッド鋼板の製造方法 |
| EP2811045A4 (en) * | 2012-01-30 | 2015-04-29 | Jfe Steel Corp | BASE METAL FOR A HIGH SPEED PLATED STEEL PLATE OF EXCELLENT WELD RESISTANCE AND METHOD FOR PRODUCING THIS PLATED STEEL PLATE |
| JP2013177674A (ja) * | 2012-01-30 | 2013-09-09 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| WO2013114851A1 (ja) * | 2012-01-30 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| WO2013175793A1 (ja) * | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材およびそのクラッド鋼板の製造方法 |
| CN104321455A (zh) * | 2012-05-23 | 2015-01-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部韧性优良的高韧性复合钢板的母材及该复合钢板的制造方法 |
| JP2014101568A (ja) * | 2012-11-22 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性高耐食性Ｎｉ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
| JP2021523301A (ja) * | 2018-05-16 | 2021-09-02 | 宝山鋼鉄股▲ふん▼有限公司Ｂａｏｓｈａｎ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 高強度両面ステンレス鋼クラッド板およびその製造方法 |
| US11833777B2 (en) | 2018-05-16 | 2023-12-05 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-strength double-sided stainless steel clad sheet and manufacturing method therefor |
| EP3943621A4 (en) * | 2019-03-18 | 2023-07-12 | Japan Steel Works M&E, Inc. | BASE MATERIAL FOR PLATED STEEL, PLATED STEEL AND METHOD OF MAKING PLATED STEEL |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS647138B2 (ja) | 1989-02-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0157540B1 (ko) | 용접부의 피로강도와 용접성이 뛰어난 고장력강 및 그 제조방법 | |
| JP5326344B2 (ja) | 接熱影響部のクリープ特性に優れた耐熱構造体 | |
| JP3106674B2 (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP6723210B2 (ja) | ニッケル基合金 | |
| JPH01230713A (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性鋼の製造法 | |
| JP4995130B2 (ja) | 溶接熱影響部のクリープ特性に優れたフェライト系耐熱鋼材及び耐熱構造体 | |
| JP2000345281A (ja) | 溶接性と低温靭性に優れた低合金耐熱鋼およびその製造方法 | |
| US5985209A (en) | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability | |
| JPS634047A (ja) | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 | |
| JPH0453929B2 (ja) | ||
| JP4507669B2 (ja) | 溶接部靭性に優れた低温用低降伏比鋼材の製造方法 | |
| JP2001192761A (ja) | 母材ならびに溶接継手のクリープ強度と靭性に優れたフェライト系耐熱鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6043433A (ja) | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 | |
| JP2002129281A (ja) | 溶接部の疲労特性に優れた溶接構造用高張力鋼およびその製造方法 | |
| JPH0860292A (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高張力鋼 | |
| JP2681591B2 (ja) | 耐食性と低温靱性に優れた複合鋼板の製造法 | |
| JP2000256777A (ja) | 強度および低温靱性に優れた高張力鋼板 | |
| JPS631369B2 (ja) | ||
| JP7485929B2 (ja) | 低合金耐熱鋼、及び低合金耐熱鋼の製造方法 | |
| JP4038166B2 (ja) | 耐震性と溶接性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03211230A (ja) | 高耐食性低合金ラインパイプ用鋼の製造法 | |
| JPH07292445A (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼およびその製造方法ならびに溶接方法 | |
| JP3201081B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP3894148B2 (ja) | 低降伏比低温用鋼およびその製造方法 | |
| JPH06116639A (ja) | 耐応力腐食割れ性超高張力鋼の製造方法 |