JPS6043749B2 - 三相準方形波ｖｓｃｆ誘導発電機システム - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 最近、誘導機を自動発電機として運転することに関しか
なりの研究がなされている。

１９７奔８月１３田こ本出願の譲受人に給付された「Ａ
Ｃ−ＤＣ発電システム」という名称の米国特許番号３８
２９７５８は発電機を付勢するためにインバータ回路を
使用することを示している。

その時以来発電機フィールドは定周波交流システムを実
現するように変調できることが認められている。そのよ
うな装置は１９７岬４月１６日に出願されかつ本出願の
譲受人に譲受された整理番号５６８７４６の「変調され
た誘導発電機」という名称の出願で説明ならびに特許請
求されている。この技術の発展の次の段階は誘導発電機
のフィールド付勢を行うように発電機端子を短絡するた
めおよび発電機を付勢していのと同じインバータ回路か
ら方形波交流電圧を供給するように負荷端子に供給され
る電圧の極性を周期的に反転するための制御されたスイ
ッチング装置を提供することであつた。この段階は１９
７師１１月２８日に出願され、本発願の譲受人に譲渡さ
れた整理番号６３６３３１の「可変速度／定周波数誘導
発電機システム」という名称の出願に説明されかつ特許
請求されている。前記後者の出願は、各相回路について
密接して巻かれた複数の巻線のような通常とは違う巻線
構成を有する発電機は多相負荷を付勢するために定周波
数すなわち制御された周波数を有する準方形波（ＱＳＷ
）交流電圧を付与する必要があることを指摘している。
従つて本発明の主な目的は広い速度範囲で運転される通
常の三相誘導発電機を用いて、誘導発電機を付勢するた
めに断続的に発電機端子を短絡するためのおよび一定の
（すなわち制御された）周波数を有する準方形波三相交
流出力電圧を負荷に付与するためのスイッチング装置を
提供することにある。

本発明の重要な関連目的は、完全に再生可能であつて、
しかも大規摸な電力貯蔵装置を全く必要としないそのよ
うなスイッチング装置を提供することである。

本発明の当然の帰結として出力電圧の周波数が誘導発電
機周波数から独立し事実上誘導発電機の周波数よりも高
くなることもまたは低くなることもできる電力変換シス
テムが提供される。

本発明の他の重要な目的は直接的なＡｃ−Ａｃ電力変換
システムに有用な９−スイッチコンバーターを提供する
ことである。

本発明の更に別の重要な目的は与えられた周波数を有す
る一般的な準方形波電圧を受けてそれを異なつて周波数
を有する別の準方形波電圧に変換する電力変換システム
を提供することである。

本発明に従つて構成される電力変換システムはマトリク
ス状に接続されて種々の出力電圧を供給するために種々
の組合せで閉じられるようにされた９個のパワースイッ
チから成るコンバーターを有する。更にコンバータに結
合されて出力電圧を決めるため９個のパワースイッチの
ターンオンおよびターンオフを制御するようになされた
制御手段をも含む。一実施例において、本発明によるシ
ステムは三相誘導発電機の出力端子に結合するのに適し
た３つのシステム入力端子を含み、かつ任意の好適な交
流負荷を供給するため三相準方形波交流電力を提供する
ための３つシステム出力端子をも有する。

制御手段は９個のゲートを有する結合論理回路を含む。
各ゲートはターンオン信号を９個のコンバータパワース
イッチの１個に供給するための１つの出力端子を有し、
かつ２つの入力端子を有する。制御手段はまた３つの出
力端子を有する第１計数回路をも含み、各出力端子は結
合論理回路にある３つの異なるゲート入力端子は結合さ
れている。同様に３つの出力端子を有する第２計数回路
があり、各出力端子は結合論理回路にある３つの異なる
ゲート入力端子に結合されている。両計・数回路にタイ
ミングパルスを供給パワースイッチの作動を制御しそれ
に応じて準方形波入力電圧を周波数（これは出力電圧の
振幅を制御する）を調整し、かつ準方形波三相交流出力
電圧の周波数を調整するように１つ以上の発振器のよう
なある手ノ段が第１および第２計数回路の両方に結合さ
れる。第１図にシャフト１１の回りのある可変速度ωて
回転する誘導発電機１０からの定周波数交流出力電圧を
与える１つのシステムが示されており、・その出力端子
３０，３１、および３２に三相電力が付与される。

このような装置は一般にＶＳＣＦ（司変速度／定周波数
）システムと呼ばれている。図示されるように、スイッ
チＡ−Ｆから成る第１インバータ回路１２が直流母線導
体１３，１）４に結合されている。このインバータ型回
路は特許番号３８２９７５８に示されるように誘導発電
機１０のフィールド付勢を行うのみならず母線導体１３
，１４に直流電力をも供給する。スイッチＧ一Ｌを有す
る第２インバータ回路１５は母線導体１３，１４からの
直流電力によつて付勢され、定周波数の三相出力電圧を
出力端子１６，１７および１８に与える。第１インバー
タ回路１２は論理回路２０によつて制御されるスイッチ
Ａ−Ｆを有し、論理回論２０には更に定電圧発振器（■
ＣＯ）２１によつて制御され、定電圧発振器２１は比較
器２２によつて供給される入力エラー信号により決まる
周波数を有するタイミングパルスを供給する。

比較器はポテンショメータのような任意の適当な装置か
ら成る基準装置２３からの基準信号と、誘導発振機１０
の出力端子に結合された整流回路２４からのフィードバ
ック信号の両方を受ける。勿論フィードバック信号は整
流回路の必要性を除くために母線導体１３，１４から引
出すこともできる。構成部分２０−２３を含んたにの装
置は前記特許で述べたように、第１インバータ回路１２
のスイッチング周波数を誘導機の速度に厳密に追随させ
るようにしている。第２インバータ回路１５にあるパワ
ースイッチＧ上は独立した論理回路２５によ一つて制御
され、論理回路２５は第２発振器２６によつて駆動され
る。調整ツマミ２７は発振器２６によつて論理回路２５
に供給されるタイミング信号の周波数を調整する手段を
表す。このにして出力端子１６−１８に現われる出力電
圧の周波数は発電機１０の回転速度および第１インバー
タ回路１２のスイッチング周波数から独立している。第
１図に示されるシステムについてかなりの分析が行なわ
れた後、母線導体１３，１４に直流電圧を付与するとい
う中間段階をふまずに、マトリクス状のパワースイッチ
を設けることによつてＡｃ−Ａｃ変換を実現できること
が分つた。第１図の２つのインバータシステムと同じ方
法で変換を行うためには次の２条件が満足されねばなら
ない。すなわち、（１）所望の出力電圧を付与するため
入力端子は適正な出力端子に選択に接続されねばならな
いこと、および（２）適正な入力端子が正しい順序で互
いに接続されねばならず、かつ適正な出力端子が正しい
順序で互いに接続されねばならない。基本的な発電機付
勢は整理番号６３６３３１の前記出願に述べられている
ように発電機端子を周期的に短絡することによつている
。これらの条件は第１図の１２個のスイッチの代りに（
第２図のＰ１−Ｐ９のような）たつた９個のパワースイ
ッチを使つて端子１６−１８おび３２−３０のすべての
間で適正な接続を行うことによつて満足される。この明
細書で使用される「コンバータ」という言葉は一般に、
入力端子３０，３１および３２にある電圧が与えられた
状態でパワースイッチを種々の組合せで閉じることによ
つて、その組合せに応じて出力端子１６−１８に種々の
出力電圧を発生させるようにマトリクス状に接続された
複数のパワースイッチを指す。準方形波電圧波形が意味
することに関し混乱を避けるため、ＱＳＷ線間電圧が第
１Ａ図に描かれている。

これは例えば第１図の出力端子１６と１７の間に見られ
る電圧ととることもできる。線間電圧は１２０れの時間
間隔に対し正であり、次の６００の間隔に対し零であり
（端子が短絡される）次の１２０にの間隔に対し負であ
り、次の６０）に対し短絡されるという具合に繰り返さ
れる。本発明に関する以下の説明からも明らかなように
、電力コンバータは完結したシステムの入力端子と出力
端子間に適正な電圧を伝えるだけでなく、準方形波出力
電圧を発生するために適正な時期に適正な端子間で短絡
回路を形成しなければならない。ＶＳＣＦシステムを考
察する別の方法は第３図に示される単相装置について考
えることである。パワースイッチＡ−Ｆを周期的に閉じ
ることによつて誘導発電機を付勢し、発電機出力端子３
０−３２に準方形波交流電力を発生するために再びイン
バータ回路１２が使われる。そして直流電圧が母線導体
１３，１４に生じる。スイッチＡ，Ｄおよ１びＦが閉じ
て極性符号３３で表わされる電圧が与えられたと考える
と、もしＡ，ＤおよびＦが突然開き同時にスイッチＢ，
ＣおよびＥが閉じたとすると、インバータは電気的に逆
転される。すなわち、母線導体電圧の極性が逆転され、
極性符号３−４で表されるようになる。このようにイン
バータが逆転する速度を制御することによつて、母線導
体に生じる出力電圧の周波数を１９７坪１１月２８日付
整理番号６３６３３１の出願で示される方法で制御する
ことができる。第３図のシステムでは、発電機端子も同
様に短絡することなく母線導体を短絡してＱＳＷ電圧を
発生させることはできないので出力は明らかに方形波電
圧である。

ＱＳＷ波形を用いることが望ましいがそれは他の波形と
対比して、高調波成分のため、および循環路が設けられ
ている結果生じるある一定の無効電力を処理する能力を
このシステムが有するためである。通常のイバータスイ
ツチ、例えばダイオードと並列になつたサイリスタなど
はスイッチＡ−Ｆとして使用するには適さない。その代
り、開いているときは両方向への電流を阻止し、閉じて
いるときは両方向に電流を通すようなスイッチが要求さ
れる。この明細書で「パワースイッチ」と呼んでいるス
イッチに一組の逆接続パワートランジスタを当てること
ができる。パワースイッチとしてサイリスタを使用する
ときは、よく知られているように通信回路を設けなけれ
ばならない。第４図はもう一つの出力端子と３つのスイ
ッチＰ，ＱおよびＲを第３図のシステムに追加すること
によつて、三相出力電圧を線路１６，１７および１８に
供給できることを示す。

短絡されない人力端子は直線出力端子に接続する必要が
ないのでこの追加スイッチによつて２つの任意の出力端
子を短絡することができ、準方形波出力電圧が得られる
。通常のインバータ駆動システムでは、出力端子は正ま
たは負の直流母線の何れかに周期的に接続される。

リング幼ウンタのような論理回路からのゲート信号がど
の母線導体をどの端子に接続するか、更に発電機フィー
ルドを保持するためどの端子を短絡すべきかを決める。
このシステムを説明するため、本発明の電力変換システ
ムは仮想の母線および２つの独立した論理回路すなわち
リングカウンタ回路を有するものと考えると分り易い。
、第１リングカウンタは通常発電機端子（すなわちコン
バータ入力端子）を、第１図の誘導発電機１０の出力端
子が実際の母線１３，１４に接続されるのに似た方法で
、仮想母線に接続し、そうすることで発電機フィールド
を保持するたの端子間短！絡が行われる。第２リングカ
ウンタは第１図の導体１６−１８のようなシステム出力
端子ど仮想母線との接続を管理する。本発明の重要な構
成部分は結合論理回路であり、この回路は（１）システ
ム入力端子と仮想母線との所望の接続と（２）システム
出く力端子と仮想母線との所望の接鮮を比較し、その母
線接続が一致する端子間の交流パワースイッチのみを閉
じる。第５および第６図は第４図のコンバータパワース
イッチを除く発電機出力端子３０，３１および３２と負
荷端子１６，１７および１８を示す。第５図は端子３０
の電圧がそのとき互いに短絡しいる端子３１および３２
の両方の電圧に対して正であるときのある瞬間における
極性を示す。同様に出力端子１７の電圧はそのとき端子
１６および１８の両方に現われる電圧に対して正である
。これらの出力電圧極性を与えるためにシステムのパワ
ースイッチは端子３０を端子１７に接続し（第４ノ図の
Ａを閉じる）、端子３１を端子１６および１８に接続し
（ＱおよびＤを閉じる）、かつ端子３２を端子１６およ
び１８に接続する（ＲおよびＦを閉じる）。これによつ
て入力と出力の適正な接続だけでなく必要な短絡１６と
１８および３１と３２も行われる。発電機の次の極性変
化の間第６図で示されるように端子３０および３２は端
子３１に対して正であり、端子１６−１８の出力電圧極
性は第５図における状態のままであると見なされる。第
６図はこのとき必要なスイッチの新しい接続状態を示す
。この状態は前述から明らかなように第４図でスイッチ
Ａ，Ｑ，ＤおよびＥを閉じることによつて実現される。
ここに至つて当該技術分野における習熟者には第１図の
回路で使用されているような実際の直流母線導を全く使
用することなく直接的なＡｃ−Ａｃ電力変換を実現する
ために実施しなければならないスイッチングシーケンス
が容易に理解できるであろう。第７図のブロック線図は
本発明の電力変換システムの重要な構成部分を表したも
のである。

そこに示されるように、コンバータ４０は誘導発電機１
０と三相準方形波出力電圧を供給される負荷との間で必
要とされるスイッチングを行う。コンバータ４０は第２
図のＰ１−Ｐ９で通常示されるような９個のスイッチか
ら構成することができる。第７図の結合論理回路４１は
誘導発電機の運転中必要な電力を負荷に提供するように
コンバータの作動を制御するための出力信号を線路４２
に送る。結合論理回路４１は第５および第６図との関連
で前述したような必要な回路接続を実現するようにスイ
ッチＰ１−Ｐ９を閉じる信号を供給する。このために結
合論理回路は第１計数回路４３から最初の連続した制御
信号を受ける。第１計数回路４３は線路４４に通つて結
合論理回路に至るそれらの信号によつて発電機周波数を
実際に制御する。第２計数回路４５からの信号は線路４
６を通つて結合論理回路に至り、これらの信号はコンバ
ータによつて第１図の１６，１７および１８のような出
力導体を経て適当な交流負荷に供給される出力電圧の周
波数を実際に決定する。第１計数回路４３によつて与え
られる制御信号は更に第１発振器４７が発するタイミン
グ信号によつて制御され、このタイミング信号は調整ツ
マミ４８で表わされる調整手段によつて制御される。

第１発振器４７からの出力すなわちタイミング信号は線
路５０に送られる。第２発振器５１もまたその出力線路
５３に送られるタイミング信号の周波数を調節するため
に調整ツマミ５２で示される手段を有する。当該技術分
野の習熟者は、線路５０，５３上の出力信号は計数回路
４３，４５に直接供給できる、すなわちタイミング信号
が単一発振器から出され別々の回路に送られ、その内の
１つの回路が必要なタイミング信号を供給するために分
割段および／または増倍段を含むようにできると考える
であろう。しかし、好適な実施例では図示されるよう）
；別々の発振器が設けられ、遅延回路５４が第１発振器
と第１計数回路との間に結合された。加えてラッチ回路
５５が図示のように設けられた。すなわち遅延回路５４
からの遅延された出力信号が第１線路５６を通つて第１
計数回路４３に送られた。線路５７上の信号が、これは
線路５６上の信号より更に遅れるが、続いてラッチ回路
５５のもう１つの入力端子に供給される。ラッチ回路か
らの出力信号は線路５８を経て第２計数回路４５に送ら
れる。当該技術分野の習熟者は長遅延およびラッチ回路
を用いることがタイミングパルスが線路４４および４６
に実質的に同時に到着することによつて生じる恐れのあ
るパワースイッチのスイッチング誤動作を防止するため
の１つの解決方法であることに気づくであろう。このこ
とは第８図に示される更に詳細な図によりもつとよく理
解できるであろう。さしあたり、コンバータ、結合論理
回路、第１および第２計数回路が本発明の重要な構成部
分であることを強調しておきたい。遅延およびラッチ回
路ならびに第１および第２発振器として現わされる付加
ブロックはまとめて、両計数回路４３および４５にタイ
ミングパルスを供給しそれによつて発電機速度（従つて
出力電圧の振幅）および準方形波交流出力電圧の実際の
周波数を制御するための手段と考えることができる。９
−スイッチコンバータは一定の周波数および振幅でＡｃ
−Ａｃ電力変換を行うことができる点でそれ自体重要で
ある。

従つて他の部分４１，４３，４５，４７，５１，５４お
よび５５は一緒にしてコンバータの９つのパワースイッ
チのターンオンおよびターンオフを制御するための制御
手段とおおざつぱに考えることができる。第８図は計数
回路および結合論理回路の詳細を示す。

図示されるように、第１発振器によつて与えられたタイ
ミング信号は線路５０によつて受けとられ、遅延回路５
４内に遅延段６０および６１に供給される。コンバータ
４０のパワーステッチはターンオフ時間Ｔを有するもの
とする。従つて遅延段６０はターンオフ時間の２倍の遅
延すなわちπを与え、遅延段６１はかなり長い遅延４Ｔ
を与える。これらの遅延によつてパワースイッチはター
ンオフされそして再びターンオンされるまでに完全に回
復するのに十分な時間を有することが保証される。遅延
回路５４の遅延段６０からの出力信号は線路５６を経て
第１計数回路４３に入力される。

この計数回路は普通の論理回路すなわちリングカウンタ
であり、線路５０を経て第１発振器から受けた基本タイ
ミング信号の関数として出力信号を導体６６，６６およ
び６７に与えるように接続された３つのフリップフロッ
プ段６２，６３および６４を含む。加えて、第１計数回
路４３はそれ自体の適正な起動を行うように接続れたＮ
ＡＮＤ段６８，７０を含む。遅延回路５４の遅延段６１
かりの長遅延信号は導体５７を経てラッチ回路５５の入
力側端に送られる。

このラッチ回路５５は普通に接続された論・理段７１，
７２，７３および７４を含む。ラッチ回路５５へのもう
１つの入力信号は線路５５を経て第２発振器から与えら
れ、２分割回路７５が第２発振器とラッチ回路５５の間
に介在している。これはラッチ回路に適正な周波数の信
号を与えるノのに都合が良いのでそうされている。シス
テムが起動したときにリセット信号が線路７６を経て２
分割回路７５に与えられる。ラッチ回路５５の出力信号
は導体５８を経て第２計数回路４５の入力側端に送られ
る。図示されたように、これはもう１つの通常型リング
カウンタであり、適正な起動を行うための一組のＮＡＮ
Ｄ段７７，７８と、線路５８を通じて受けたタイミング
信号の関数として遂次出力信号を線路８３，８４および
８５に与えるように接続された３つのフリップフロップ
段８０，８１および８２を有する。第１および第２計数
回路からの信号は結合論理段４１の排他的０Ｒゲート９
１−９９の入力端子に供給される。

これによつて適正な組合せのターンオン信号が出力導体
１０−１０９に与えられ、コンバータ４０内の９個のパ
ワースイッチ（第２図のように接続された）に供給され
る。当該技術分野の習熟者はパワースイッチは、例えば
９個あパワートランジスタの逆並対列から構成すること
ができ、これは整流すなわちタンオフ信号を必望としな
いことを理解するであろう。トライアツクまたは逆並列
サイリスタのような他の装置を使つたときは、当然適当
な整流回路をターンオフのために周知の方法で設けなけ
ればならない。第９図は本発明が依つている原理を証明
するために作られかつ上首尾に作動した実際のシステム
を示すブロック線図である。

第２図でＰ１−Ｐ９で表わされるようなスイッチをシス
テムの入力と出力端子の間に接続した９−スイツチコン
バーチ４０を使用した。該誘導発電機１０は２馬力であ
り、一試験例において負荷１１０は２馬力の誘導電動機
であつた。遅延回路およびラッチ回路は単純化のため第
９図から除いてある。試験用装置では図示されるように
負荷に供給れる三相出力電圧の振幅に関係する信号を線
路１１２に与えるため．にブリッジ整流器１１１を接続
した。第１発振器４７には調整手段を内蔵した簡単な装
置の代りに図示のように定電圧発振器ＶＣＯを用い、そ
の電圧制御入力信号を線路１１３を通じて比較器１１４
から受けるようにした。比較器へのもう一方のζ入力信
号は線路１１５を通じて与えられる基準信号である。比
較器は線路１１２上に整流された信号とポテンショメー
タのような基準装置１１６によつて線路１１５を通じて
与えられる基準電圧信号を代数的に加える。そのような
仕組はよく知ら・れておりかつ■ＣＯ４７の作動を制御
するための出力信号を線路１１３に与えることが理解さ
れる。この装置では２馬力の誘導電動機１１０は３０Ｈ
ｚから１２０Ｈｚの周波数範囲で上首尾にかつ容易に運
転された。もしも誘導電動機１１０に供給される出力電
圧の周波数が誘導発電機によつて供給される入力周波数
または入力周波数の低調波に非常に近いとき、うなり周
波数において誘導電動機に顕著なトルク脈動が見られた
。誘導電動機１１０の慣性が小さいと、この脈動は通常
のすベリ範囲を越えた速度移動を生じるほど激しかつた
。この作用は出力周波数が入力周波数に接近したときに
最も激しかつたが、高速のときは見られなかつ）た。誘
導発電機は起動時にある程度付勢されねばならない。

前記特許からも分かるように、このことは簡単な低電圧
電池を接続して誘導発電機の初期付勢時に小さな直流電
圧を供給することによつて・行うことができる。代りに
回転子の残留磁気や、または起動時にシステムに少量の
電力を投入するための何か他の供給手段を使うこともで
きる。以下に本発明による三相準方形波発生システムに
ついて要約する。導体１６−１８に生じる出力”電圧の
周波数は、単に第２発振器によつて供給されるタイミン
グパルスの周波数を制御することによつて発電機周波数
と無間係に制御することができる。本システムは誘導発
電機の定格まで抵抗負荷を供給でき、またかなりの大き
さの誘導負荷を供給できる。前述したコンバータの簡単
なスイッチングシステムは９個のパワースイッチを使用
するか、または当該技術分野の習熟者によつて周知の強
制整流スイッチを使用することができる。９−スイッチ
コンバータ４０は誘導発電機システムでの使用に加えて
更に別の重要な用途を有する。

例えば、それは周知の二重インバータシステム（第１図
）またはサイクロコンバータやその他の同様な装置の代
りに任意のＡｃ−Ａｃ変換システムに使用できる。コン
バータを制御する制御手段が準方形波出力電圧のみの発
生に限定されないこともまた重要である。当該技術分野
での周知のパルス幅変調技術の代りにシステム出力電圧
の波形を制御するために使用できる。特許請求の範囲で
使われている「接続され」という語は互いの間の仮想零
の直流抵抗を有する２つの構成部分の間における直流接
続を意味する。

「結合され」という語は２つの構成部分の間に機能上の
関係があること、すなわち「結合され」と表現され２つ
の構成部分の間に他の要素が介在する可能性があること
を示す。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来技術の可変速度／定周波数発電システムを
示す概略図である。 第１Ａ図はＱＳＷ線間電圧を示すグラフである。第２図
、第３および第４図は単純化した概略図、第５図および
第６図はベクトル図であつて、本発明の理解を助けるた
め設けたものである。第７図は本発明の主要構成部分の
ブロック線図である。第８図は第７図で示される構成部
分の内の幾つかを更に詳細にした概略図である。第９図
は、本発明の詳細な説明するため作られかつ試験された
実際のシステムを示すシステムブロック線図である。１
０：誘導発電機、１１：シヤフト、１２：第１インバー
タ回路、１３，１４：直流母線導体、１５：第２インバ
ータ回路、１６，１７，１８：出力端子（負荷端子）、
２０，２５：論理回路、２１：定電圧発振器、２２：比
較器、２３：基準装置、２４：整流回路、２６：発振器
、２７，４８，５２：調整ツマミ、３０，３１，３２：
入力端子（発電機出力端子）、３３，３４：極性符号、
４０：コンバータ、４１：結合論理回路、４２，４４，
４６，５０，５３，５６，５７，５８：線路、４３：第
１計数回路、４５：第２計数回路、４７：第１発振器、
５１：第２発振器、５４：遅延回路、５５：ラツチ回路
、６０，６１遅延段、６２，６３，６４，８０，８１，
８２：フリツプフロツプ段、６５，６６，６７，８３，
８４，８５：導体、６８，７０：ＮＡＮＤ段、７１，７
２，７３，７４：論理段、７５：２分割回路、７６：線
路、９１，９２，９３，９４，９５，９６，９７，９８
，９９：排他的０Ｒゲート、１０１，１０２，１０３，
１０４，１０５，１０６，１０７，１０８，１０９：出
力導体、１１０：負荷（誘導電動機）、１１１：ブリツ
ジ整流器、１１２，１１３，１１５：線路、１１４比較
器、１１６：基準装置、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，
Ｈ，Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｐ，Ｑ，Ｒ，Ｐｌ，Ｐ２，Ｐ３，
Ｐ４，Ｐ５，Ｐ６，Ｐ７，Ｐ８，Ｐ９：パワースイツチ
。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 三相交流電力を受けるための３つのシステム入力端
   子３０、３１、３２と三相交流電力を供給するための３
   つのシステム出力端子１６、１７、１８を有しかつ、前
   記システム入力端子とシステム出力端子の間にマトリク
   ス状に接続され前記システム出力端子に種々の電圧を供
   給し、そして前記システム入力端子を断続的に短絡して
   当該システム入力端子に接続された誘導発電機１０を付
   勢するために種々の組合せで閉じることができるように
   なされた９個のパワースイッチＰ１−Ｐ９から成るコン
   バータ４０と、前記コンバータに結合されて前記システ
   ム出力端子に供給される電圧を決定するため前記９個に
   パワースイッチのターンオフおよびターンオフを制御す
   るようになされた制御手段４１、４３、４５、４７、５
   １を有することを特徴とするａｃ−ａｃ電力変換システ
   ム。 ２ 前記制御手段が前記システム入力端子に供給される
   三相交流電力の周波数を制御するための手段４３、４７
   から成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   ａｃ−ａｃ電力変換システム。 ３ 前記制御手段が前記システム出力端子に供給される
   三相交流電力の周波数を制御するための手段４５、５１
   から成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   ａｃ−ａｃ電力変換システム。 ４ 前記制御手段が前記コンバータの９個のパワースイ
   ッチの各々にそれぞれのターンオフ信号を供給するよう
   に接続された出力回路１０１−１０９を有しかつ入力回
   路を有する結合論理回路４１と、前記結合論理回路の入
   力回路に導体６５−６７によつて結合されて前記コンバ
   ータの入力電力の周波数を制御するためのタイミングパ
   ルスを供給する第１計数回路４３と、および前記結合論
   理回路の入力回路に導体８３−８５によつて結合されて
   三相流出力電力の周波数を制御するためのタイミングパ
   ルスを供給する第２計数回路４５から成ることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項載のａｃ−ａｃ電力変換シス
   テム。 ５ 前記制御手段が前記第１および第２計数回路にそれ
   ぞれ結合されて前記結合論理回路に供給されるタイミン
   グパルスの周波数を調節しそれによつて三相交流出力電
   力の振幅と周波数をそれぞれ制御するようになされた周
   波数調整手段４７、５１から成ることを特徴とする特許
   請求の範囲第４項記載のａｃ−ａｃ電力変換システム。