JPS6047518B2 - コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 - Google Patents
コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法Info
- Publication number
- JPS6047518B2 JPS6047518B2 JP11119680A JP11119680A JPS6047518B2 JP S6047518 B2 JPS6047518 B2 JP S6047518B2 JP 11119680 A JP11119680 A JP 11119680A JP 11119680 A JP11119680 A JP 11119680A JP S6047518 B2 JPS6047518 B2 JP S6047518B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- coke oven
- cooler
- heat
- heat exchange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コークス炉炭化室て発生するコークス炉発生
粗ガスの顕然を回収する方法に関する。
粗ガスの顕然を回収する方法に関する。
従来コークス炉炭化室で発生する６００〜８０００Ｃの
コークス炉発生粗ガスは、安水ブラッシングにより８５
゜Ｃ前後に冷却された後ガス精製工程へ吸引、圧送され
ており、このガスの顕然は有効に利用されていない。こ
のガスの顕然を利用する方法として、これを直接熱交換
器に導き、熱交換させることが考えられるが、通常の熱
交換器では以下のような問題が生じ、長期間安定して操
業することは困難てある。
コークス炉発生粗ガスは、安水ブラッシングにより８５
゜Ｃ前後に冷却された後ガス精製工程へ吸引、圧送され
ており、このガスの顕然は有効に利用されていない。こ
のガスの顕然を利用する方法として、これを直接熱交換
器に導き、熱交換させることが考えられるが、通常の熱
交換器では以下のような問題が生じ、長期間安定して操
業することは困難てある。
すなわちコークス炉ガスには、ペンゾール類、タール等
の高沸点物質、水分その他の溶解性不純物が多く含まれ
ており、４５０℃以上てはペンゾール類、タールが高温
分解して伝熱管上に炭素が沈着し、４５０℃以下ではタ
ール等の高沸点物質が伝熱管上に凝縮し、更に１００゜
Ｃ以下で水分その他の溶解性不純物が凝縮する。
の高沸点物質、水分その他の溶解性不純物が多く含まれ
ており、４５０℃以上てはペンゾール類、タールが高温
分解して伝熱管上に炭素が沈着し、４５０℃以下ではタ
ール等の高沸点物質が伝熱管上に凝縮し、更に１００゜
Ｃ以下で水分その他の溶解性不純物が凝縮する。
この結果、ガス管、熱交換器が閉塞されていわゆるコー
キングが生じ、圧損が増加し更に熱交換効率が低下し、
装置を安定して長期間運転することが困難てある。この
ようなことからいくつかの顕然回収方法、ヨ例えば安水
のかわりに高沸点油を熱コークス炉ガスに直接噴霧した
後、高沸点油との熱交換によりスチームを回収する方法
、あるいは安水ブラッシングにて冷却された８５゜Ｃ前
後の水分飽和ガスをフレオンを用いて発電する方法など
が提案されていｉる。
キングが生じ、圧損が増加し更に熱交換効率が低下し、
装置を安定して長期間運転することが困難てある。この
ようなことからいくつかの顕然回収方法、ヨ例えば安水
のかわりに高沸点油を熱コークス炉ガスに直接噴霧した
後、高沸点油との熱交換によりスチームを回収する方法
、あるいは安水ブラッシングにて冷却された８５゜Ｃ前
後の水分飽和ガスをフレオンを用いて発電する方法など
が提案されていｉる。
しカル高沸点油を用いた場合、ガス中に上述した不純物
が含まれるため、コーキングによるノズルの閉塞、ダス
トによる配管づまり、高沸点油の分解劣化等が予想され
長期間連続して運転するこフとは難かしい。
が含まれるため、コーキングによるノズルの閉塞、ダス
トによる配管づまり、高沸点油の分解劣化等が予想され
長期間連続して運転するこフとは難かしい。
またフレオンを用いた場合、熱媒体が特殊であるととも
に低温ガスの熱回収であるため熱効率が低く、装置が大
型化するなどの問題がある。
に低温ガスの熱回収であるため熱効率が低く、装置が大
型化するなどの問題がある。
本発明は、コーキングの発生原因が主に４５０℃以上で
の炭素の沈着及び４５０℃以下での不純物の凝縮にある
ことに着目し、これらコーキングを防止できる２種類の
熱交換器で２段階に熱回収をおこなうことにより上述し
たコーキングを発生せずに長期間安定して熱回収するこ
とができるコークス炉発生粗ガスの熱回収方法を得んと
するものである。すなわち本発明は、コークス炉炭化室
で発生するコークス炉発生粗ガスを噴流層ク−ラーに導
いて熱交換した後、濡壁ク−ラーに導いて熱交換する方
法である。
の炭素の沈着及び４５０℃以下での不純物の凝縮にある
ことに着目し、これらコーキングを防止できる２種類の
熱交換器で２段階に熱回収をおこなうことにより上述し
たコーキングを発生せずに長期間安定して熱回収するこ
とができるコークス炉発生粗ガスの熱回収方法を得んと
するものである。すなわち本発明は、コークス炉炭化室
で発生するコークス炉発生粗ガスを噴流層ク−ラーに導
いて熱交換した後、濡壁ク−ラーに導いて熱交換する方
法である。
以下本発明方法を図面を参照して説明する。
第１図は、本発明に用いる熱回収装置の一例を示したも
ので、コークス炉１の炭化室と接続した上昇管２に２系
統のガス管路系３，４を設けている。一方のガス管路系
３には、水封弁５、ドライメイン６、圧力制御装置７、
プライマリークーラー８、圧力制御装置９、コークス炉
ガスプロアー１０を順に設け、ガス精製装置（図示せず
）に接続している。他方のガス管路系４には、遮断弁１
１、新集気管１２、噴流層ク−ラー１３、濡壁ク−ラー
１牡安水ク−ラー１５、流量制御装置１６、粗コークス
炉ガスプロアー１７を順に設け、上記ドライメイン６に
接続している。上記噴流層ク−ラー１３は、第２図に示
すうに外筒１８の下端にガス流入口１８ａ１上端にガス
流出口１８ｂを形成し、外筒１８の内部に内筒１９を設
けるとともにこの内筒１９の上方に粒子飛出防止板２０
を設け、更に外筒１８と内筒１９との間隙に熱交換用流
体の管路２１を設け、更に外筒１８内に耐熱性、耐摩耗
性、密度少のアルミナボール等の粒子２２が入つている
。
ので、コークス炉１の炭化室と接続した上昇管２に２系
統のガス管路系３，４を設けている。一方のガス管路系
３には、水封弁５、ドライメイン６、圧力制御装置７、
プライマリークーラー８、圧力制御装置９、コークス炉
ガスプロアー１０を順に設け、ガス精製装置（図示せず
）に接続している。他方のガス管路系４には、遮断弁１
１、新集気管１２、噴流層ク−ラー１３、濡壁ク−ラー
１牡安水ク−ラー１５、流量制御装置１６、粗コークス
炉ガスプロアー１７を順に設け、上記ドライメイン６に
接続している。上記噴流層ク−ラー１３は、第２図に示
すうに外筒１８の下端にガス流入口１８ａ１上端にガス
流出口１８ｂを形成し、外筒１８の内部に内筒１９を設
けるとともにこの内筒１９の上方に粒子飛出防止板２０
を設け、更に外筒１８と内筒１９との間隙に熱交換用流
体の管路２１を設け、更に外筒１８内に耐熱性、耐摩耗
性、密度少のアルミナボール等の粒子２２が入つている
。
上記濡壁ク−ラー１４は、第３図に示すようにガス流入
口２３ａを設けた気液接触槽２３とガス流出口２４ａを
設けた気液分離槽２４との間に自己副生タール、もしく
は溶解性の高い中油等の熱交換用循環油の流下管路２５
を設け、さらに気液・分離槽２４の循環油を気液接触槽
２３に戻す循環ポンプ２６を設けている。
口２３ａを設けた気液接触槽２３とガス流出口２４ａを
設けた気液分離槽２４との間に自己副生タール、もしく
は溶解性の高い中油等の熱交換用循環油の流下管路２５
を設け、さらに気液・分離槽２４の循環油を気液接触槽
２３に戻す循環ポンプ２６を設けている。
さらに濡壁ク−ラー１４は流下管路２５の周囲に水等の
熱交換用流体の管路２７を取付け、この流体でガスの熱
回収をおこなうようにしている。しかして本発明方法は
、熱コークス炉ガスを遮断弁１１、新集気管１２を経て
噴流層ク−ラー１３に導く。
熱交換用流体の管路２７を取付け、この流体でガスの熱
回収をおこなうようにしている。しかして本発明方法は
、熱コークス炉ガスを遮断弁１１、新集気管１２を経て
噴流層ク−ラー１３に導く。
噴流層ク−ラー１３ではこのガスが外筒１８のガス流入
口１８ａから内筒１９内を上昇し、粒子飛出防止板２０
を経てガス流出口１８ｂから流出していく。一方アルミ
ナ等の粒子２２は、ガスの上昇に伴つて内筒１９内の上
昇した後粒子飛出防止板２０に当つて内筒１９と外筒１
８ノとの間隙（熱交換用流体の管路２１のある個所）を
通つて降下し、再び内筒１９内を循環する。このガスの
流通及び粒子２２の循環により、ガスの熱（６００〜８
００゜Ｃ）は粒子２２から管路２１内の流体に移動し、
ここで第１段の熱回収がなされる。・噴流層ク−ラー１
３で熱回収され４５０′Ｃ程度となつたコークス炉ガス
は、濡壁ク−ラー１４に導かれる。濡壁ク−ラー１４で
は、気液接触槽２３のガス流入口２３ａから流下管路２
５を通り気液分離槽２４のガス流出口２４ａから出てい
く。一方″循環油は、気液接触槽２３から流下管路２５
内を液膜を形成しながら気液分離槽２４に溜り、循環油
ポンプ２６の作用により再び気液接触槽２３に戻される
。この熱コークス炉ガスの流通及び循環油の循環により
、熱コークス炉ガスの熱は、循環油の液膜から管路２７
内を流れる流体に移動し、ここで第２段の熱回収がなさ
れる。
口１８ａから内筒１９内を上昇し、粒子飛出防止板２０
を経てガス流出口１８ｂから流出していく。一方アルミ
ナ等の粒子２２は、ガスの上昇に伴つて内筒１９内の上
昇した後粒子飛出防止板２０に当つて内筒１９と外筒１
８ノとの間隙（熱交換用流体の管路２１のある個所）を
通つて降下し、再び内筒１９内を循環する。このガスの
流通及び粒子２２の循環により、ガスの熱（６００〜８
００゜Ｃ）は粒子２２から管路２１内の流体に移動し、
ここで第１段の熱回収がなされる。・噴流層ク−ラー１
３で熱回収され４５０′Ｃ程度となつたコークス炉ガス
は、濡壁ク−ラー１４に導かれる。濡壁ク−ラー１４で
は、気液接触槽２３のガス流入口２３ａから流下管路２
５を通り気液分離槽２４のガス流出口２４ａから出てい
く。一方″循環油は、気液接触槽２３から流下管路２５
内を液膜を形成しながら気液分離槽２４に溜り、循環油
ポンプ２６の作用により再び気液接触槽２３に戻される
。この熱コークス炉ガスの流通及び循環油の循環により
、熱コークス炉ガスの熱は、循環油の液膜から管路２７
内を流れる流体に移動し、ここで第２段の熱回収がなさ
れる。
濡壁ク−ラー１４で熱回収され３００゜Ｃ程度となつた
熱コークス炉ガスは、安水ク−ラー１５に導かれここで
安水噴霧されて７０゜Ｃに温度降下した後流量制御装置
１６を組み込んだ圧力補償のための粗コークス炉ガスプ
ロアー１７を経てドライメイン６に入り、プライマリー
クーラー８、コークス炉ガスブ七アー１０を経てガス精
製設備に導かれる。なお上記実施例のように既設のガス
管路系３に新設のガス管路系４を取付けた場合、水封弁
５、遮断弁１１の両方を開き、既設のガス管路系３に設
けた圧力制御装置７を用いて新設のガス管路系４に所定
量のガスが流入するように圧力制御をおこなうのが好ま
しい。
熱コークス炉ガスは、安水ク−ラー１５に導かれここで
安水噴霧されて７０゜Ｃに温度降下した後流量制御装置
１６を組み込んだ圧力補償のための粗コークス炉ガスプ
ロアー１７を経てドライメイン６に入り、プライマリー
クーラー８、コークス炉ガスブ七アー１０を経てガス精
製設備に導かれる。なお上記実施例のように既設のガス
管路系３に新設のガス管路系４を取付けた場合、水封弁
５、遮断弁１１の両方を開き、既設のガス管路系３に設
けた圧力制御装置７を用いて新設のガス管路系４に所定
量のガスが流入するように圧力制御をおこなうのが好ま
しい。
この方法によれば、安定した圧力制御及びガス吸引がお
こなわれる。しかして本発明によれば、高温のコークス
炉ガスを噴流層ク−ラー１３に通すため、ガス中のター
ル、ピッチは粒子２２の表面に凝縮した後、この粒子２
２が下降する際に炭化し、更に粒子２２間の衝突により
剥離し、熱交換用流体の管路２１へ付着するのを防止し
、その熱交換効率を高める。この噴流層ク−ラー１３に
よれば例えば１２０ｋ９１ｃ！ＴＧの高圧スチームの回
収が可能となる。また粒子２２も自己再生して循環使用
てき抜出し再生が不要となる。なお噴流層ク−ラー１４
において、ガスの冷却温度を下げすぎるとタールの凝縮
が大きくなり、層内を循環する粒子２２の成長あるいは
凝集などを生じやすくなる。
こなわれる。しかして本発明によれば、高温のコークス
炉ガスを噴流層ク−ラー１３に通すため、ガス中のター
ル、ピッチは粒子２２の表面に凝縮した後、この粒子２
２が下降する際に炭化し、更に粒子２２間の衝突により
剥離し、熱交換用流体の管路２１へ付着するのを防止し
、その熱交換効率を高める。この噴流層ク−ラー１３に
よれば例えば１２０ｋ９１ｃ！ＴＧの高圧スチームの回
収が可能となる。また粒子２２も自己再生して循環使用
てき抜出し再生が不要となる。なお噴流層ク−ラー１４
において、ガスの冷却温度を下げすぎるとタールの凝縮
が大きくなり、層内を循環する粒子２２の成長あるいは
凝集などを生じやすくなる。
実験によれば４５０゜Ｃ以上では１分間にタールがほぼ
完全に凝縮することが認められる。従つてこの噴流層ク
−ラー１３においては、ガスの冷却温度はこの温度以上
が好適である。更に本発明によれば、４５０℃程度に低
下したコークス炉ガスを濡壁ク−ラー１４に導くため、
ガス中のタール、ピッチが凝縮してもこれらを大量の循
環油で洗浄溶解することができ、コーキングを防止して
、その伝熱性能を高めることができ又圧力損失が少ない
。例えば濡壁ク−ラー１４で６０ｋ９１ｃｄＧの中圧ス
チームの回収が可能である。なおコークス炉発生粗ガス
に含まれるタールは４２５゜Ｃて凝縮が開始し、２００
０Ｃでタール凝縮率が約５０％であることが認められた
。従つて濡壁ク−ラー１４ては上上述した温度以下のガ
スを流通する，ことが好適である。また本発明に用いる
熱回収装置は、上述したものに限らず、例えば第４図に
示すように２系統のガス管路系３１，３２を設け、一方
のガス管路系３１に遮断弁３３、新集気管３牡圧力制御
装置．３５、噴流層ク−ラー３６、濡壁ク−ラー３７、
安水ク−ラー３８、プライマリークーラー３９、圧力制
御装置４０、コークス炉ガスプロアー４１を設け、他方
のガス管路系３２に水封弁４２、ドライメイン４３、圧
力制御装置４４を設けて安水．ク−ラー３８とプライマ
リークーラー３９との間に接続している。
完全に凝縮することが認められる。従つてこの噴流層ク
−ラー１３においては、ガスの冷却温度はこの温度以上
が好適である。更に本発明によれば、４５０℃程度に低
下したコークス炉ガスを濡壁ク−ラー１４に導くため、
ガス中のタール、ピッチが凝縮してもこれらを大量の循
環油で洗浄溶解することができ、コーキングを防止して
、その伝熱性能を高めることができ又圧力損失が少ない
。例えば濡壁ク−ラー１４で６０ｋ９１ｃｄＧの中圧ス
チームの回収が可能である。なおコークス炉発生粗ガス
に含まれるタールは４２５゜Ｃて凝縮が開始し、２００
０Ｃでタール凝縮率が約５０％であることが認められた
。従つて濡壁ク−ラー１４ては上上述した温度以下のガ
スを流通する，ことが好適である。また本発明に用いる
熱回収装置は、上述したものに限らず、例えば第４図に
示すように２系統のガス管路系３１，３２を設け、一方
のガス管路系３１に遮断弁３３、新集気管３牡圧力制御
装置．３５、噴流層ク−ラー３６、濡壁ク−ラー３７、
安水ク−ラー３８、プライマリークーラー３９、圧力制
御装置４０、コークス炉ガスプロアー４１を設け、他方
のガス管路系３２に水封弁４２、ドライメイン４３、圧
力制御装置４４を設けて安水．ク−ラー３８とプライマ
リークーラー３９との間に接続している。
この装置は、粗コークス炉ガスプロアーをなくしたもの
で、コークス炉を新設する楊合に好適である。
で、コークス炉を新設する楊合に好適である。
なおこの場合、ドライメイン４３側に通ガスしない場合
も安水シャワーを常時おこない、温度の低下を防くとと
もに故障、検査等て停止しても直ちに切替えるようにす
るのが好ましい。以上の如く本発明によれば噴流層ク−
ラーを用いて４５０゜Ｃ以上の高温コーキングを防止し
つつ熱ａ回収をおこない、しかも濡壁ク−ラーを用いて
４５０゜Ｃ以下の低温コーキングを防止しつつ熱回収を
おこなうことができ、長期間安定して連続運転すること
ができる顕著な効果を奏する。又回収されるスチームも
６０ｋｇ１ｃ７１以上と高温であることにより、効率よ
く発電用に供することができるなど、利用面でも優れた
方法である。
も安水シャワーを常時おこない、温度の低下を防くとと
もに故障、検査等て停止しても直ちに切替えるようにす
るのが好ましい。以上の如く本発明によれば噴流層ク−
ラーを用いて４５０゜Ｃ以上の高温コーキングを防止し
つつ熱ａ回収をおこない、しかも濡壁ク−ラーを用いて
４５０゜Ｃ以下の低温コーキングを防止しつつ熱回収を
おこなうことができ、長期間安定して連続運転すること
ができる顕著な効果を奏する。又回収されるスチームも
６０ｋｇ１ｃ７１以上と高温であることにより、効率よ
く発電用に供することができるなど、利用面でも優れた
方法である。
第１図は、本発明方法に用いる熱回収装置の一例を示す
説明図、第２図は同装置に用いる噴流層ク−ラーの説明
図、第３図は同装置に用いる濡壁ク−ラーの説明図、第
４図は本発明の他の実施例を示す説明図である。 １・・・・・・コークス炉、２・・・・・・上昇管、３
，４・・・ガス管路系、５・・・・・・水封弁、６・・
・・・・ドライメイン、７・・・・・・圧力制御装置、
８・・・・・・プライマリークーラー、９・・・・・・
圧力制御装置、１０・・・・・・コークス炉ガスプロア
ー、１１・・・・・・遮断弁、１２・・・・・・新集気
管、１３・・・・・・噴流層ク−ラー、１４・・・・・
・濡壁ク−ラー、１５・・・・・・安水ク−ラー、１６
・・・・・・流量制御装置、１７・・・・・・粗コーク
ス炉ガスプロアー、１８・・・・・・外筒、１９・・・
・・内筒、２０・・・・・・粒子飛出防止板、２１・・
・・・熱交換用流体の管路、２２・・・・・・粒子、２
３・・・・・・気液接触槽、２４・・・・気液分離槽、
２５・・・・・流下管路、２６・・・・・・循環ポンプ
、２７・・・・・熱交換用流体の管路。
説明図、第２図は同装置に用いる噴流層ク−ラーの説明
図、第３図は同装置に用いる濡壁ク−ラーの説明図、第
４図は本発明の他の実施例を示す説明図である。 １・・・・・・コークス炉、２・・・・・・上昇管、３
，４・・・ガス管路系、５・・・・・・水封弁、６・・
・・・・ドライメイン、７・・・・・・圧力制御装置、
８・・・・・・プライマリークーラー、９・・・・・・
圧力制御装置、１０・・・・・・コークス炉ガスプロア
ー、１１・・・・・・遮断弁、１２・・・・・・新集気
管、１３・・・・・・噴流層ク−ラー、１４・・・・・
・濡壁ク−ラー、１５・・・・・・安水ク−ラー、１６
・・・・・・流量制御装置、１７・・・・・・粗コーク
ス炉ガスプロアー、１８・・・・・・外筒、１９・・・
・・内筒、２０・・・・・・粒子飛出防止板、２１・・
・・・熱交換用流体の管路、２２・・・・・・粒子、２
３・・・・・・気液接触槽、２４・・・・気液分離槽、
２５・・・・・流下管路、２６・・・・・・循環ポンプ
、２７・・・・・熱交換用流体の管路。
Claims (1)
- １ コークス炉炭化室で発生するコークス炉ガスを一旦
集気管に集めたのちこれを噴流層クーラーに導いて熱交
換した後、濡壁クーラーに導いて熱交換することを特徴
とするコークス炉発生粗ガスの熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11119680A JPS6047518B2 (ja) | 1980-08-13 | 1980-08-13 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11119680A JPS6047518B2 (ja) | 1980-08-13 | 1980-08-13 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5735295A JPS5735295A (en) | 1982-02-25 |
| JPS6047518B2 true JPS6047518B2 (ja) | 1985-10-22 |
Family
ID=14554926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11119680A Expired JPS6047518B2 (ja) | 1980-08-13 | 1980-08-13 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6047518B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021097905A1 (zh) * | 2019-11-19 | 2021-05-27 | 南京华电节能环保设备有限公司 | 一种焦炉上升管荒煤气高温显热回收利用装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177093A (ja) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | Osaka Gas Co Ltd | コ−クス炉 |
| JPH02102293A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-13 | Nkk Corp | コークス炉ガスの冷却方法 |
-
1980
- 1980-08-13 JP JP11119680A patent/JPS6047518B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021097905A1 (zh) * | 2019-11-19 | 2021-05-27 | 南京华电节能环保设备有限公司 | 一种焦炉上升管荒煤气高温显热回收利用装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5735295A (en) | 1982-02-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103131432B (zh) | 一种从焦炉荒煤气中回收余热的方法 | |
| RU2580740C2 (ru) | Способ очистки синтез-газа из биомассы при отрицательном давлении для получения нефтепродуктов и конфигурация его системы | |
| CN103409175A (zh) | 含灰和焦油高温煤气净化和焦油回收系统及其方法 | |
| CN104031658B (zh) | 高温荒煤气余热及焦油回收装置及其回收方法 | |
| WO2020037904A1 (zh) | 一种湿法冷灰式高效热能回收气化系统及工艺 | |
| US4702818A (en) | Process for recovering heat of a tar-containing high-temperature gas | |
| CN106244248B (zh) | 一种焦炉煤气冷却-余热回收装置及工艺 | |
| CN102925165A (zh) | 用于焦炉上升管荒煤气余热回收系统 | |
| WO2020037905A1 (zh) | 一种高效热能回收的气化系统及工艺 | |
| CN108561756B (zh) | 一种初冷器前荒煤气管道冷凝液处理装置 | |
| CN112082422A (zh) | 一种初冷器清洗装置及方法 | |
| CN101993736B (zh) | 一种煤气净化的富油脱苯的循环洗油再生的方法和装置 | |
| CN107890684B (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏系统 | |
| CN102519285B (zh) | 荒煤气余热回收与导热油替代一体化工艺方法及专用设备 | |
| CN204079875U (zh) | 一种新型焦炉荒煤气余热回收装置 | |
| JPS6047518B2 (ja) | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 | |
| CN211601245U (zh) | 一种应用循环氨水余热制冷的初冷装置 | |
| CN110986449B (zh) | 一种应用循环氨水余热制冷的初冷工艺及装置 | |
| JPS6350632B2 (ja) | ||
| CN106085513B (zh) | 一种焦炉煤气液膜冷却工艺及装置 | |
| CN203411517U (zh) | 一种含灰和焦油高温煤气净化和焦油回收系统 | |
| CN206930181U (zh) | 荒煤气余热高低温综合回收系统 | |
| CN106370028A (zh) | 一种炼焦荒煤气余热回收方法及装置 | |
| CN106839808B (zh) | 荒煤气余热高低温综合回收系统及方法 | |
| CN205953947U (zh) | 一种焦炉煤气液膜冷却装置 |