JPS604897B2 - 耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金 - Google Patents
耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金Info
- Publication number
- JPS604897B2 JPS604897B2 JP51002129A JP212976A JPS604897B2 JP S604897 B2 JPS604897 B2 JP S604897B2 JP 51002129 A JP51002129 A JP 51002129A JP 212976 A JP212976 A JP 212976A JP S604897 B2 JPS604897 B2 JP S604897B2
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- JP
- Japan
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- alloy
- stress corrosion
- corrosion cracking
- cracking resistance
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- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に耐応力腐食割れ性および熱間加工性の
すぐれたＡＺ合金に関するものである。
すぐれたＡＺ合金に関するものである。
従来、Ａそ合金中最も強度の高いＡそ合金として、Ｚｎ
：５．１〜６．１％，Ｍｇ：２．１〜２．９％，Ｃｕ：
１．２〜２．０％を含有し、残りがＡ〆と不可避不純物
からなる組成（以上重量％）をもったＡ〆合金（以下、
従来高力Ａそ合金という）が知られている。しかし、こ
の従来高力Ａ〆合金は応力腐食割れに対して感受性が高
いという欠点を有している。このため、前記高力Ａそ合
金の応力腐食割れ性に対する感受性を改善する目的で、
Ｃｒ，Ｍｎ，あるいはＺｒなどの第３成分を添加含有さ
せたり、熱処理や表面処理などを施したりする試みが行
なわれているが、これらの手段によっても満足する改善
はなされていないのが現状である。また、前記従来高力
Ａそ合金は熱間加工性の劣るものである。そこで、本発
明者等は、上述のような観点から、耐応力腐食割れ性お
よび熱間加工性にすぐれ、かつ強度も具備したＡど合金
を関発すべく研究を行なった結果、重量％で、Ｚｎ：４
．５〜６．５％，Ｍｇ：１．０５〜１．４５％，Ｃｕ：
１．８〜２．５％を含有し、さらに必要に応じてＣｒ：
０．０８〜０．４０％，Ｍｎ：０．１５〜０．７０％，
およびＺｒ：０．１０〜０．２０％のうちの１種または
２種以上を含有し、残りがＡ夕と不可避不純物からなり
、かつＺｎ含有量に対するＭｇ含有量の割合（Ｍｇ／Ｚ
ｎ）：０．１８５〜０．２５５を満足する組成を有する
Ａそ合金は、すぐれた耐応力腐食割れ性および熱間加工
性を有し、さらに十分満足する強度も具備するという知
見を得たのである。この発明は、上記知見にもとづいて
なされたものであって、以下に成分組成範囲を上記の通
りに限定した理由を説明する。（ａ）Ｚｎ Ｚｎ成分には、合金の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が４．５％未満では所望の十分満足できる強
度を確保することができず、一方６．５％を越えて含有
させると、応力腐食割れに対する感受性が著しく増大す
るようになると共に、加工性も劣化することから、その
含有量を４．５〜６．５％と定めた。
：５．１〜６．１％，Ｍｇ：２．１〜２．９％，Ｃｕ：
１．２〜２．０％を含有し、残りがＡ〆と不可避不純物
からなる組成（以上重量％）をもったＡ〆合金（以下、
従来高力Ａそ合金という）が知られている。しかし、こ
の従来高力Ａ〆合金は応力腐食割れに対して感受性が高
いという欠点を有している。このため、前記高力Ａそ合
金の応力腐食割れ性に対する感受性を改善する目的で、
Ｃｒ，Ｍｎ，あるいはＺｒなどの第３成分を添加含有さ
せたり、熱処理や表面処理などを施したりする試みが行
なわれているが、これらの手段によっても満足する改善
はなされていないのが現状である。また、前記従来高力
Ａそ合金は熱間加工性の劣るものである。そこで、本発
明者等は、上述のような観点から、耐応力腐食割れ性お
よび熱間加工性にすぐれ、かつ強度も具備したＡど合金
を関発すべく研究を行なった結果、重量％で、Ｚｎ：４
．５〜６．５％，Ｍｇ：１．０５〜１．４５％，Ｃｕ：
１．８〜２．５％を含有し、さらに必要に応じてＣｒ：
０．０８〜０．４０％，Ｍｎ：０．１５〜０．７０％，
およびＺｒ：０．１０〜０．２０％のうちの１種または
２種以上を含有し、残りがＡ夕と不可避不純物からなり
、かつＺｎ含有量に対するＭｇ含有量の割合（Ｍｇ／Ｚ
ｎ）：０．１８５〜０．２５５を満足する組成を有する
Ａそ合金は、すぐれた耐応力腐食割れ性および熱間加工
性を有し、さらに十分満足する強度も具備するという知
見を得たのである。この発明は、上記知見にもとづいて
なされたものであって、以下に成分組成範囲を上記の通
りに限定した理由を説明する。（ａ）Ｚｎ Ｚｎ成分には、合金の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が４．５％未満では所望の十分満足できる強
度を確保することができず、一方６．５％を越えて含有
させると、応力腐食割れに対する感受性が著しく増大す
るようになると共に、加工性も劣化することから、その
含有量を４．５〜６．５％と定めた。
‘ｂ｝ Ｍｇ
Ｍｇ成分には、熱間加工性を向上させ、かつＺｎおよび
Ｃｕとの共存において耐応力腐食性を著しく向上させ、
さらに強度を向上させる作用があるが、その含有量が１
．０５％未満にして、Ｚｎ含有量に対するＭｇ含有量の
割合（ＭｇノＺｎ）が０．１８５未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性並びに強度を確保することができず
、一方Ｍｇ含有量が１．４５％を越えると共に、Ｍｇ／
Ｚｎの割合が０．２５５を越えると、耐応力腐食割れ性
が急激に劣化するようになると共に、熱間加工性も劣化
するようになることから、Ｍｇ含有量を１．０５〜１．
４５％とすると共に、Ｍｇ／Ｚｎの割合を０．１８５〜
０．２５５と定めた。
Ｃｕとの共存において耐応力腐食性を著しく向上させ、
さらに強度を向上させる作用があるが、その含有量が１
．０５％未満にして、Ｚｎ含有量に対するＭｇ含有量の
割合（ＭｇノＺｎ）が０．１８５未満では所望のすぐれ
た耐応力腐食割れ性並びに強度を確保することができず
、一方Ｍｇ含有量が１．４５％を越えると共に、Ｍｇ／
Ｚｎの割合が０．２５５を越えると、耐応力腐食割れ性
が急激に劣化するようになると共に、熱間加工性も劣化
するようになることから、Ｍｇ含有量を１．０５〜１．
４５％とすると共に、Ｍｇ／Ｚｎの割合を０．１８５〜
０．２５５と定めた。
さらに、詳述すれば、Ｚｎ：５．７％，Ｃｕ：２．０％
を含有するＡそ合金において、Ｍｇを０．７５〜２．３
０％の範囲内で種々含有させ、かつＭｇ／Ｚｎの割合を
０．１３〜０．４１の範囲内で種々変化させた各種組成
のＡ〆合金について、付加応力：３０ｋ９／側２におけ
る応力腐食割れ寿命を測定すると共に、０．２％耐力を
測定した。この測定結果を第１図に示した。第１図に示
されるように、Ｍｇ：含有量１．２５％，Ｍｇ／Ｚｎ：
０．２２の場合に最高の応力腐食割れ寿命を示し、また
Ｍｇ含有量が１．０５％未満および１．４５％を越えた
場合には所望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保するこ
とができず、さらにＭｇ／Ｚｎの割合が０．１８５未満
および０．２５５を越えても安定した高い応力腐食割れ
寿命が得られないことが明らかである。
を含有するＡそ合金において、Ｍｇを０．７５〜２．３
０％の範囲内で種々含有させ、かつＭｇ／Ｚｎの割合を
０．１３〜０．４１の範囲内で種々変化させた各種組成
のＡ〆合金について、付加応力：３０ｋ９／側２におけ
る応力腐食割れ寿命を測定すると共に、０．２％耐力を
測定した。この測定結果を第１図に示した。第１図に示
されるように、Ｍｇ：含有量１．２５％，Ｍｇ／Ｚｎ：
０．２２の場合に最高の応力腐食割れ寿命を示し、また
Ｍｇ含有量が１．０５％未満および１．４５％を越えた
場合には所望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保するこ
とができず、さらにＭｇ／Ｚｎの割合が０．１８５未満
および０．２５５を越えても安定した高い応力腐食割れ
寿命が得られないことが明らかである。
なお、このようにすぐれた耐応力腐食割れ性を示すのは
、後述するように時効析出硬化処理した際に、ＭｇＺｎ
２組成の微細粒子が素地中に均一に分散析出することに
よるものと考えられる。また、第１図において、０．２
％耐力をみるに、Ｍｇ含有量が１．６％までは、その含
有量の増加と共に強度が増加する反面、Ｍｇ含有量が１
．４５％を越えると応力腐食割れ寿命が急激に低下する
ようになることが示されており、所望のすぐれた耐応力
腐食割れ性を確保した上で、所定の十分満足できる強度
を確保するためにも、Ｍｇ含有量を１．０５〜１．４５
％とし、かつＭｇノＺｎの割合を０．１８５〜０．２５
５とする必要があるのである。
、後述するように時効析出硬化処理した際に、ＭｇＺｎ
２組成の微細粒子が素地中に均一に分散析出することに
よるものと考えられる。また、第１図において、０．２
％耐力をみるに、Ｍｇ含有量が１．６％までは、その含
有量の増加と共に強度が増加する反面、Ｍｇ含有量が１
．４５％を越えると応力腐食割れ寿命が急激に低下する
ようになることが示されており、所望のすぐれた耐応力
腐食割れ性を確保した上で、所定の十分満足できる強度
を確保するためにも、Ｍｇ含有量を１．０５〜１．４５
％とし、かつＭｇノＺｎの割合を０．１８５〜０．２５
５とする必要があるのである。
‘ｃ｝ Ｃｕ
Ｃｕ成分には、耐応力腐食割れ性および強度を向上させ
る作用がある。
る作用がある。
一般に、この発明のＡそ合金に対しては、合金中の合金
成分すなわちＺｎ，Ｍｇ，およびＣｕを実質的に十分に
Ａそ素地中に固落させるために、高温度に相当時間保持
する溶体化処理を行ない、ついで可及的すみやかに冷却
して前記合金成分の園溶状態をそのまま常温下にもたら
す焼入処理を行ない、その後常温ないしある所定温度に
相当時間保持して過飽和固綾状態の合金成分を微細粒子
として析出させる時効析出硬化処理を施すことからなる
熱処理が施される。
成分すなわちＺｎ，Ｍｇ，およびＣｕを実質的に十分に
Ａそ素地中に固落させるために、高温度に相当時間保持
する溶体化処理を行ない、ついで可及的すみやかに冷却
して前記合金成分の園溶状態をそのまま常温下にもたら
す焼入処理を行ない、その後常温ないしある所定温度に
相当時間保持して過飽和固綾状態の合金成分を微細粒子
として析出させる時効析出硬化処理を施すことからなる
熱処理が施される。
この場合、前記溶体化処理において前記合金成分すなわ
ちＺｎ，Ｍｇ，およびＣ↓特にＣｕの含有量が増加する
と、これらの合金成分を実質的十分にＡ〆素地中に固溶
させるための温度が高くなる一方、合金の溶融開始温度
が低下するようになるが、通常溶体化処理温度は溶融開
始温度より低くあることが必須条件であって、実際問題
として溶体化処理温度は溶融開始温度より１０午Ｃ以上
低くする必要があり、Ｃｕを２．５％を越えて含有させ
ると前述の温度差が小さくなり、溶融開始温度に溶体化
処理温度が接近しすぎて望ましくない。このようなこと
からＣｕは２．５％以下の含有にしなければならないが
、１．８％禾満の含有では強度および耐応力腐食割れ性
が低くなって所望の高強度および高耐応力腐食割れ性が
得られないので１．８％以上の含有が必要である。‘ｄ
｝ Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺ ｒこれらの成分には、特に
結晶粒を微細化して耐応力腐食割れ性を一段と改善する
作用があるので、特にすぐれた耐応力腐食割れ性が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が
それぞれ、Ｃｒ：０．０８未満，Ｍｎ：０．１５未満，
およびＺｒ：０．１０未満では前記作用に所望の向上効
果が得られず、一方Ｃｒ：０．４％，Ｍｎ：０．７％，
およびＺｒ：０．２％をそれぞれ越えて含有させると、
合金強度が著しく低下するようになることから、その含
有量を、それぞれＣｒ：０．０８〜０．４％，Ｍｎ：０
．１５〜０．７％，およびＺｒ：０．１０〜０．２％と
定めた。
ちＺｎ，Ｍｇ，およびＣ↓特にＣｕの含有量が増加する
と、これらの合金成分を実質的十分にＡ〆素地中に固溶
させるための温度が高くなる一方、合金の溶融開始温度
が低下するようになるが、通常溶体化処理温度は溶融開
始温度より低くあることが必須条件であって、実際問題
として溶体化処理温度は溶融開始温度より１０午Ｃ以上
低くする必要があり、Ｃｕを２．５％を越えて含有させ
ると前述の温度差が小さくなり、溶融開始温度に溶体化
処理温度が接近しすぎて望ましくない。このようなこと
からＣｕは２．５％以下の含有にしなければならないが
、１．８％禾満の含有では強度および耐応力腐食割れ性
が低くなって所望の高強度および高耐応力腐食割れ性が
得られないので１．８％以上の含有が必要である。‘ｄ
｝ Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺ ｒこれらの成分には、特に
結晶粒を微細化して耐応力腐食割れ性を一段と改善する
作用があるので、特にすぐれた耐応力腐食割れ性が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が
それぞれ、Ｃｒ：０．０８未満，Ｍｎ：０．１５未満，
およびＺｒ：０．１０未満では前記作用に所望の向上効
果が得られず、一方Ｃｒ：０．４％，Ｍｎ：０．７％，
およびＺｒ：０．２％をそれぞれ越えて含有させると、
合金強度が著しく低下するようになることから、その含
有量を、それぞれＣｒ：０．０８〜０．４％，Ｍｎ：０
．１５〜０．７％，およびＺｒ：０．１０〜０．２％と
定めた。
なお、これらの成分を２種以上含有する場合には、合計
で０．８％を越えないようにするのが望ましい。さらに
、Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有したこの発明のＡ〆合
金の圧延材，鍛造材，さらには押出材が、その繊維状組
織に対して垂直方向、すなわちその板厚方向に応力が付
加されるような状態で使用される場合には、前記含有成
分による耐応力腐食割れ性の改善効果はほとんどみられ
ず、時には強化された前記繊維状組織によって耐応力腐
食割れ性が低下するようになる。
で０．８％を越えないようにするのが望ましい。さらに
、Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有したこの発明のＡ〆合
金の圧延材，鍛造材，さらには押出材が、その繊維状組
織に対して垂直方向、すなわちその板厚方向に応力が付
加されるような状態で使用される場合には、前記含有成
分による耐応力腐食割れ性の改善効果はほとんどみられ
ず、時には強化された前記繊維状組織によって耐応力腐
食割れ性が低下するようになる。
しかしＣｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有した前記本発明Ａ
〆合金の応力腐食割れに対する感受性は、この板厚方向
が最も高く、実用面においても前記板厚方向の耐応力腐
食割れ性が問題となる場合が多い。したがって、厚物構
造材を製造する場合には、Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含
有しない本発明Ａそ合金の適用が望ましい。また、さら
にＣｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有した本発明Ａ〆合金に
おいて、溶体化処理に際して暁入速度を速くすることが
できない場合には、暁入効果が弱められて合金強度の低
下をもたらすようになるので、急速焼入による熱ひずみ
を嫌うようなものや、構造物設計上空気放冷がよぎなく
されるものなど、焼入速度が遅くなる構造材の製造にお
いてもＣｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有しない本発明Ａ〆
合金の適用が望ましい。
〆合金の応力腐食割れに対する感受性は、この板厚方向
が最も高く、実用面においても前記板厚方向の耐応力腐
食割れ性が問題となる場合が多い。したがって、厚物構
造材を製造する場合には、Ｃｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含
有しない本発明Ａそ合金の適用が望ましい。また、さら
にＣｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有した本発明Ａ〆合金に
おいて、溶体化処理に際して暁入速度を速くすることが
できない場合には、暁入効果が弱められて合金強度の低
下をもたらすようになるので、急速焼入による熱ひずみ
を嫌うようなものや、構造物設計上空気放冷がよぎなく
されるものなど、焼入速度が遅くなる構造材の製造にお
いてもＣｒ，Ｍｎ，およびＺｒを含有しない本発明Ａ〆
合金の適用が望ましい。
つぎに、この発明のＡ〆合金を実施例により具体的に設
明する。
明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった本発明Ａそ合金１〜１３および比較Ａ〆合金
１〜５を溶解し、金型に鋳造して幅：１２仇帆×長さ：
１５山肌×厚さ：４仇舷の寸法をもったィンゴットに成
形した後、温度：４５０００に２０時間保持の条件で均
質化処理を施し、ついで前記ィンゴットに通常の条件で
熱間圧延を施して板厚：３側の熱延板とした後、冷間圧
延にて板厚：１側の冷却板とし、この冷却板から幅：２
仇肋ｘ長さ：９５肋の寸法をもった応力腐食割れ試験用
試験片と、平行部の寸法が幅６柳×長さ：３５側の引張
り試験用試験片を切出し、これらの試験片に、温度：４
８０ｑ０に１時間保持後水焼入れの熔体化処理と、温度
：１１０℃に２時間保持および温度：１７０ｏｏに１０
０分保持の２段時効析出処理とを施し、それぞれの試験
に供した。
成をもった本発明Ａそ合金１〜１３および比較Ａ〆合金
１〜５を溶解し、金型に鋳造して幅：１２仇帆×長さ：
１５山肌×厚さ：４仇舷の寸法をもったィンゴットに成
形した後、温度：４５０００に２０時間保持の条件で均
質化処理を施し、ついで前記ィンゴットに通常の条件で
熱間圧延を施して板厚：３側の熱延板とした後、冷間圧
延にて板厚：１側の冷却板とし、この冷却板から幅：２
仇肋ｘ長さ：９５肋の寸法をもった応力腐食割れ試験用
試験片と、平行部の寸法が幅６柳×長さ：３５側の引張
り試験用試験片を切出し、これらの試験片に、温度：４
８０ｑ０に１時間保持後水焼入れの熔体化処理と、温度
：１１０℃に２時間保持および温度：１７０ｏｏに１０
０分保持の２段時効析出処理とを施し、それぞれの試験
に供した。
応力腐食割れ試験は、上記寸法の試片に３点支持曲げ法
により３０ｋ９／柵２ の応力を付加し、これをＣｒＱ
：３６夕／Ｚ、Ｋ２Ｃｒ２０７：３０多／夕、ＮａＣそ
：３タノクを含有した常温の水溶液中に浸債することに
より行ない、１条件６本以上の試片において、その半数
に割れが生じた時点を応力腐食割れ寿命とした。
により３０ｋ９／柵２ の応力を付加し、これをＣｒＱ
：３６夕／Ｚ、Ｋ２Ｃｒ２０７：３０多／夕、ＮａＣそ
：３タノクを含有した常温の水溶液中に浸債することに
より行ない、１条件６本以上の試片において、その半数
に割れが生じた時点を応力腐食割れ寿命とした。
また引張り試験は、上記寸法の試片を引張り速度０．５
側／ｍｉｎで引張ることによって行なった。
側／ｍｉｎで引張ることによって行なった。
第 １ 表上記応力腐食割れ試験および引張り試験の結
果を第１表に合せて示した。なお、比較Ａ〆合金１〜５
は、いずれも構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
た組成をもつものであり、特に比較Ａそ合金１は上記の
従来高力Ａそ合金に相当する組成をもつものである。
果を第１表に合せて示した。なお、比較Ａ〆合金１〜５
は、いずれも構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
た組成をもつものであり、特に比較Ａそ合金１は上記の
従来高力Ａそ合金に相当する組成をもつものである。
第１表に示される結果から、本発明Ａと合金１〜１３は
、いずれもすぐれた耐応力腐食割れ性を示し、かつ強度
も十分満足する値を示すのに対して、比較Ａそ合金１〜
５に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れると耐応力腐食割れ性
および強度の小なくともいずれかが劣ったものになるこ
とが明らかである。
、いずれもすぐれた耐応力腐食割れ性を示し、かつ強度
も十分満足する値を示すのに対して、比較Ａそ合金１〜
５に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れると耐応力腐食割れ性
および強度の小なくともいずれかが劣ったものになるこ
とが明らかである。
また、それぞれ第１表に示される成分組成をもった本発
明Ａ〆合金１および上記の従来高力Ａ〆合金に相当する
組成を有する比較Ａク合金１について、上記熱間圧延途
中の素材から、直径：ＩＱ仰ぐ×高さ：１２柳の試験片
を採取し、この試験片を用いて温度：４７０ｏｏ、歪速
度：２側／ｓｅｃ・の条件でカムプラストメ−外こよる
高温高速圧縮試験を行なった。
明Ａ〆合金１および上記の従来高力Ａ〆合金に相当する
組成を有する比較Ａク合金１について、上記熱間圧延途
中の素材から、直径：ＩＱ仰ぐ×高さ：１２柳の試験片
を採取し、この試験片を用いて温度：４７０ｏｏ、歪速
度：２側／ｓｅｃ・の条件でカムプラストメ−外こよる
高温高速圧縮試験を行なった。
この試験結果が歪量と変形抵抗との関係において第２図
に示されている。第２図に示されるように、本発明Ａそ
合金１の変形抵抗は、比較Ａ〆合金１のそれに比してき
わめて小さいものであり、しかも前記比較Ａク合金１の
試験片には小さな割れや傷が観察されたのに対して、本
発明Ａク合金１の試験片には何らの欠陥も見られず、こ
れらの結果から、本発明Ａそ合金１は比較Ａ〆合金１に
比して変形能がすぐれ、したがって熱間加工性にすぐれ
ていることが明らかである。
に示されている。第２図に示されるように、本発明Ａそ
合金１の変形抵抗は、比較Ａ〆合金１のそれに比してき
わめて小さいものであり、しかも前記比較Ａク合金１の
試験片には小さな割れや傷が観察されたのに対して、本
発明Ａク合金１の試験片には何らの欠陥も見られず、こ
れらの結果から、本発明Ａそ合金１は比較Ａ〆合金１に
比して変形能がすぐれ、したがって熱間加工性にすぐれ
ていることが明らかである。
上述のように、この発明のＡ〆合金は、すぐれた耐応力
腐食割れ性および熱間加工性を有し、この両特性は従来
高力Ａ〆合金に比して著しくすぐれたものであり、さら
に強度に関しても従来高力Ａそ合金と比較して遜色ない
など有用な特性を有するのである。
腐食割れ性および熱間加工性を有し、この両特性は従来
高力Ａ〆合金に比して著しくすぐれたものであり、さら
に強度に関しても従来高力Ａそ合金と比較して遜色ない
など有用な特性を有するのである。
第１図はＺｎおよびＣｕを含有したＡ〆合金におけるＭ
ｇ含有量並びにＭｇノＺｎ割合と、応力腐食割れ寿命並
びに０．２％耐力強さとの関係を示した図、第２図は本
発明Ａそ合金１と比較Ａ〆合金１の高温高速圧縮試験に
おける歪量と変形抵抗の関係を示した図である。 累２図 廉「図
ｇ含有量並びにＭｇノＺｎ割合と、応力腐食割れ寿命並
びに０．２％耐力強さとの関係を示した図、第２図は本
発明Ａそ合金１と比較Ａ〆合金１の高温高速圧縮試験に
おける歪量と変形抵抗の関係を示した図である。 累２図 廉「図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｚｎ：４．５〜６．５％，Ｍｇ：１．０５〜１．４
５％，Ｃｕ：１．８〜２．５％を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなり、かつＺｎ含有量に対するＭｇ含
有量の割合（Ｍｇ／Ｚｎ）：０．１８５〜０．２５５を
満足する組成（以上重量％）を有することを特徴とする
耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金
。 ２ Ｚｎ：４．５〜６．５％．Ｍｇ：１．０５〜１．４
５％，Ｃｕ：１．８〜２．５％を含有し、さらにＣｒ：
０．０８〜０．４０％，Ｍｎ：０．１５〜０．７０％，
およびＺｒ：０．１０〜０．２０％のうちの１種または
２種以上を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなり
、かつＺｎ含有量に対するＭｇ含有量の割合（Ｍｇ／Ｚ
ｎ）：０．１８５〜０．２５５を満足する組成（以上重
量％）を有することを特徴とする耐応力腐食割れ性およ
び熱間加工性のすぐれたＡｌ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51002129A JPS604897B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51002129A JPS604897B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5285910A JPS5285910A (en) | 1977-07-16 |
| JPS604897B2 true JPS604897B2 (ja) | 1985-02-07 |
Family
ID=11520720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51002129A Expired JPS604897B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 耐応力腐食割れ性および熱間加工性のすぐれたＡｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS604897B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1047901A (en) * | 1973-10-26 | 1979-02-06 | Melvin H. Brown | Rapid high temperature aging of al-zn-mg-cu alloys |
-
1976
- 1976-01-12 JP JP51002129A patent/JPS604897B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5285910A (en) | 1977-07-16 |
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