JPS6049834A - 連続鋳造用鋳型パネル - Google Patents
連続鋳造用鋳型パネルInfo
- Publication number
- JPS6049834A JPS6049834A JP58157310A JP15731083A JPS6049834A JP S6049834 A JPS6049834 A JP S6049834A JP 58157310 A JP58157310 A JP 58157310A JP 15731083 A JP15731083 A JP 15731083A JP S6049834 A JPS6049834 A JP S6049834A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- inner plate
- copper alloy
- alloy
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶鋼に電磁攪拌を加えながら鋳造するに適
した連続鋳造用鋳型パネルに関するものである。
した連続鋳造用鋳型パネルに関するものである。
鋼の連続鋳造において、スラブの質的向上を図るために
、鋳型内の溶鋼を電磁力によシ撹拌する技術が開発され
ている。
、鋳型内の溶鋼を電磁力によシ撹拌する技術が開発され
ている。
この技術は、凝固途上の溶鋼を電磁力によシ攪拌するこ
とによって、スラブ断面中の等軸晶域を増加し、鋼塊中
の偏析の低減や、スラブの熱間加工性の向上を図るとと
もに、スラブ断面中央域におけるブローホールや非金属
介在物の減少を可能とし、鋼塊の歩留向上全図ることが
できる優れた技術であって、鋳型内の磁束密度が大きく
なるほど高い効果が得られる。
とによって、スラブ断面中の等軸晶域を増加し、鋼塊中
の偏析の低減や、スラブの熱間加工性の向上を図るとと
もに、スラブ断面中央域におけるブローホールや非金属
介在物の減少を可能とし、鋼塊の歩留向上全図ることが
できる優れた技術であって、鋳型内の磁束密度が大きく
なるほど高い効果が得られる。
ところで、従来使用されている大形スラブの連続鋳造用
鋳型パネルは、第１図に一例全斜視図で示し、第２図に
一部全拡大水平断面図で示したように、板厚が４０〜７
０１＋ＩＩ＋＋の銅合金製内板ｌと、板厚が４０〜５０
ｗＩ＋の非磁性ステンレス鋼製背板２との二層構造を有
し１両板は、内板ｌの所定複数箇所に設けたねじ穴３に
螺着する無頭の非磁性ステンレスｗＡ製ボルト４全、背
板２に設けであるボルト通孔５に挿通し、背板２の外側
においてポルｌ−４ニナット６を螺着することによって
一体［結合されている。
鋳型パネルは、第１図に一例全斜視図で示し、第２図に
一部全拡大水平断面図で示したように、板厚が４０〜７
０１＋ＩＩ＋＋の銅合金製内板ｌと、板厚が４０〜５０
ｗＩ＋の非磁性ステンレス鋼製背板２との二層構造を有
し１両板は、内板ｌの所定複数箇所に設けたねじ穴３に
螺着する無頭の非磁性ステンレスｗＡ製ボルト４全、背
板２に設けであるボルト通孔５に挿通し、背板２の外側
においてポルｌ−４ニナット６を螺着することによって
一体［結合されている。
１だ、冷却水路Ａとなる＠７を前記内板ｌの背面側に形
成しておき、内板１と背板２全一体に結合することによ
って溝７を冷却水路Ａに形成していた。
成しておき、内板１と背板２全一体に結合することによ
って溝７を冷却水路Ａに形成していた。
即ち、結合のためのボルト４を内板１に溶着することか
で＠ないので、これを螺着することになシ、このため板
厚が増大し、大容量の電磁コイルを使用しても攪拌効果
が挙らず、従って従来の鋳型パネルを使用して、よｐ高
い電磁攪拌効果をめようとすれば、さらに非常に大きな
容量の電磁コイルを使用せざるを得ないので、連続鋳造
コストの増大が避けられず、製品の品質向上は図れるも
のの、コスト高をまねく不利がある点に問題があった。
で＠ないので、これを螺着することになシ、このため板
厚が増大し、大容量の電磁コイルを使用しても攪拌効果
が挙らず、従って従来の鋳型パネルを使用して、よｐ高
い電磁攪拌効果をめようとすれば、さらに非常に大きな
容量の電磁コイルを使用せざるを得ないので、連続鋳造
コストの増大が避けられず、製品の品質向上は図れるも
のの、コスト高をまねく不利がある点に問題があった。
そこで本発明者等は、内板の板厚を薄くすることができ
ない原因が調合社製内板への結合用ボルトの螺着にある
との観点に基づき研究を行なった結果、内板を、ＩＡＯ
８ｑｂで３０〜７０係の電気伝導度を有する銅合金、望
ましくは、重量係で、Ｃｒ： ０．４〜１．５ ％、 Ｚｒ： ０．０ １〜０．３ ％ 、 を含有し、さらに必要に応じて。
ない原因が調合社製内板への結合用ボルトの螺着にある
との観点に基づき研究を行なった結果、内板を、ＩＡＯ
８ｑｂで３０〜７０係の電気伝導度を有する銅合金、望
ましくは、重量係で、Ｃｒ： ０．４〜１．５ ％、 Ｚｒ： ０．０ １〜０．３ ％ 、 を含有し、さらに必要に応じて。
Ａ１１ｉ ： ０．０５〜０．８係と。
ＦＪＮｉ、およびＣｏのうちの１種または２種以上：０
．０５〜１％と。
．０５〜１％と。
Ｔｉ、Ｐ、およびＳｌのうちの１種または２種以上シが
Ｃｕと不可避不純物からなる析出硬化型銅合金で構成し
、一方、ボルトを。
Ｃｕと不可避不純物からなる析出硬化型銅合金で構成し
、一方、ボルトを。
Ｏｒ：１３〜３５％、
を含有し、残りがＮｉ（ただしＮ１は３０〜８７係の含
有が望ましい〕と、必要に応じて含有された合金成分と
、不可避不純物からなる非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構
成すると、この銅合金は上記のように電気伝導度：３０
〜７０係（工ＡＯ８％）を有することから、この銅合金
製内板に対して上記非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金製ボルト
を、アークスタッド溶接法にて溶接部にブローホールや
融合不良、さらに割れなどの溶接欠陥の発生なく溶着立
設することが可能となシ、この結果、前記内板の板厚全
５〜２５団に薄くすることができるようになるとの知見
を得たのである。
有が望ましい〕と、必要に応じて含有された合金成分と
、不可避不純物からなる非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構
成すると、この銅合金は上記のように電気伝導度：３０
〜７０係（工ＡＯ８％）を有することから、この銅合金
製内板に対して上記非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金製ボルト
を、アークスタッド溶接法にて溶接部にブローホールや
融合不良、さらに割れなどの溶接欠陥の発生なく溶着立
設することが可能となシ、この結果、前記内板の板厚全
５〜２５団に薄くすることができるようになるとの知見
を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、銅合金製内板と、非磁性ステンレス鋼
製背板との二層構造からなり、両板全ボルトにより一体
としてなる連続鋳造用鋳型パネルにおいて、前記内板を
、ニーＡＯ８％で３０〜７０係の電気伝導度を有する銅
合金で構成し、かつその板厚を５〜２５ｍｍとし、さら
に前記ボルトを非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構成すると
共に、このボルト金内板背面にアークスタッド溶接法に
よって溶着立設する一方、前記背板に冷却水路となる溝
を設けてなる点に特徴がある。
たものであって、銅合金製内板と、非磁性ステンレス鋼
製背板との二層構造からなり、両板全ボルトにより一体
としてなる連続鋳造用鋳型パネルにおいて、前記内板を
、ニーＡＯ８％で３０〜７０係の電気伝導度を有する銅
合金で構成し、かつその板厚を５〜２５ｍｍとし、さら
に前記ボルトを非磁性Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構成すると
共に、このボルト金内板背面にアークスタッド溶接法に
よって溶着立設する一方、前記背板に冷却水路となる溝
を設けてなる点に特徴がある。
なお、この発明の連続鋳造用鋳型パネルにおいて、内板
の板厚を５〜′２５■としたのは、その板厚が５ｍ未満
では強度不足を来すとともに、内板への非磁性Ｎｉ −
Ｃｒ系合金製ボルトのアークスタッド溶接時に溶接熱影
響部が内板内面に形成されるのを避けることができず、
一方、２５咽を超えた板厚にすると、電磁攪拌効果が低
減するようになると云う理由にもとづくものであｆｉ、
１０〜２０燗の板厚とするのが望ましい。
の板厚を５〜′２５■としたのは、その板厚が５ｍ未満
では強度不足を来すとともに、内板への非磁性Ｎｉ −
Ｃｒ系合金製ボルトのアークスタッド溶接時に溶接熱影
響部が内板内面に形成されるのを避けることができず、
一方、２５咽を超えた板厚にすると、電磁攪拌効果が低
減するようになると云う理由にもとづくものであｆｉ、
１０〜２０燗の板厚とするのが望ましい。
また、内板全構成する銅合金は、工ＡＯ８％で３０〜７
０係の電気伝導度をもつことが必要であシ、これは、そ
の電気伝導度が３０係未満では、内板の板厚を５閣まで
薄くしても抜熱効果が不足するようにな）、一方７０％
を越えた電気伝導度になると、鋳型内板の板厚ｆ ２５
ｍｍとしても抜熱効果が大きくなりすぎるという理由
によるものである。
０係の電気伝導度をもつことが必要であシ、これは、そ
の電気伝導度が３０係未満では、内板の板厚を５閣まで
薄くしても抜熱効果が不足するようにな）、一方７０％
を越えた電気伝導度になると、鋳型内板の板厚ｆ ２５
ｍｍとしても抜熱効果が大きくなりすぎるという理由
によるものである。
特に、内板全構成する上記の成分組成の銅合金において
は１合金酸分としてのＯｒ酸成分よって。
は１合金酸分としてのＯｒ酸成分よって。
高い常温および高温強度が確保され、同じ（Ｚｒ成分に
よって高温強度の一層の向上と、高温延性向上による耐
熱疲労割れ性の改善がはかられるようにナシ、さらに選
択成分としてのＭ成分によって。
よって高温強度の一層の向上と、高温延性向上による耐
熱疲労割れ性の改善がはかられるようにナシ、さらに選
択成分としてのＭ成分によって。
耐サルファーアタック性が改善されて鋳型に腐食疲労割
れが発生するのが防止されるようになるばかシでなく、
耐酸化性が向上し、かつ電気伝導度の広範囲に亘る調整
が可能となることから、連続鋳造用鋳型パネルの内板と
してきわめて適合するものとなるのである。また、上記
銅合金における選択成分としての鉄族金属には常温およ
び高温強度を向上させる作用があり、またＴｉ、Ｐ、お
よびＳ１成分には耐熱性および耐酸化性を向上させる作
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に含
有されるものである。
れが発生するのが防止されるようになるばかシでなく、
耐酸化性が向上し、かつ電気伝導度の広範囲に亘る調整
が可能となることから、連続鋳造用鋳型パネルの内板と
してきわめて適合するものとなるのである。また、上記
銅合金における選択成分としての鉄族金属には常温およ
び高温強度を向上させる作用があり、またＴｉ、Ｐ、お
よびＳ１成分には耐熱性および耐酸化性を向上させる作
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に含
有されるものである。
また、この発明の鋳型パネルにおけるボルト基部沿する
Ｎｉ −Ｏｒ系合金においては、合金成分としての０ｒ
ＶＣよって、所望の耐食性９強度、および非磁性が確保
されるものであシ、主成分であるＮｉＫよって溶接欠陥
の発生なく、良好な４アークスタツド溶接を行なうこと
が可能となるのである。なお、このＮｉ −Ｏｒ系合金
製ボルトハ、溶接上の問題およびボルト自体の強度、さ
らに溶接強度９点から、その直径を５〜２０ｔｔａｎと
するのが望ましい。
Ｎｉ −Ｏｒ系合金においては、合金成分としての０ｒ
ＶＣよって、所望の耐食性９強度、および非磁性が確保
されるものであシ、主成分であるＮｉＫよって溶接欠陥
の発生なく、良好な４アークスタツド溶接を行なうこと
が可能となるのである。なお、このＮｉ −Ｏｒ系合金
製ボルトハ、溶接上の問題およびボルト自体の強度、さ
らに溶接強度９点から、その直径を５〜２０ｔｔａｎと
するのが望ましい。
つぎに、この発明の鋳型パネルを実施例によシ図面を参
照しながら説明する。
照しながら説明する。
実施例
第３図にはこの発明の鋳型パネルの実施例を斜視図で、
また、第４図には一部を拡大水平断面図で示しである。
また、第４図には一部を拡大水平断面図で示しである。
図面に示したように、この発明の鋳型パネルは、銅合金
製内板１と非磁性ステンレス鋼製背板２とを一体に重ね
て結合した二層構造からなり、多数のボルト４と、これ
に螺着するナツト６によって結合状態を保持する点にお
いて従来の鋳型パネルと同様であるが、内板１を工ＡＯ
８％で３０〜７０係の電気伝導度を有する銅合金で構成
し、この内板に立設するボルト４を、Ｎｉ−Ｃｒ系合金
で構成すると共に、これをアークスタンド溶接法によシ
立設する一方、冷却水路Ａｉ形成する溝７を、前記背板
２側に設け、さらに、背板２に設けたボルト通孔５を、
すべて、ボルト基部沿いに盛上った溶接箇所８と干渉す
ることがないように、内板側を大径とした段付孔としで
ある点等において、第１図及び第２図に示した従来の鋳
型パネルと異るものである。
製内板１と非磁性ステンレス鋼製背板２とを一体に重ね
て結合した二層構造からなり、多数のボルト４と、これ
に螺着するナツト６によって結合状態を保持する点にお
いて従来の鋳型パネルと同様であるが、内板１を工ＡＯ
８％で３０〜７０係の電気伝導度を有する銅合金で構成
し、この内板に立設するボルト４を、Ｎｉ−Ｃｒ系合金
で構成すると共に、これをアークスタンド溶接法によシ
立設する一方、冷却水路Ａｉ形成する溝７を、前記背板
２側に設け、さらに、背板２に設けたボルト通孔５を、
すべて、ボルト基部沿いに盛上った溶接箇所８と干渉す
ることがないように、内板側を大径とした段付孔としで
ある点等において、第１図及び第２図に示した従来の鋳
型パネルと異るものである。
第５図には内板１全％また、＠６図には背板２をそれぞ
れ斜視図で示し、第７図には背板２のボルト通孔５部分
を拡大断面図で示しである。
れ斜視図で示し、第７図には背板２のボルト通孔５部分
を拡大断面図で示しである。
なお、内板１へのポル、ト４の溶着は、特開昭５５−１
４１３８２号公報に記載されるアークスタッド溶接法に
準じて行なった。すなわち上記銅合金製内板ｌとしては
、板厚：１２ｍｋ有し、かつＯｒ： ０．８９％、 Ｚ
ｒ： ０．１２％、 Ｍ： ０．６５％。
４１３８２号公報に記載されるアークスタッド溶接法に
準じて行なった。すなわち上記銅合金製内板ｌとしては
、板厚：１２ｍｋ有し、かつＯｒ： ０．８９％、 Ｚ
ｒ： ０．１２％、 Ｍ： ０．６５％。
Ｃｕと不可避不純物：残シからなる組成並び１ｃ４５％
ＣＩＡＯ８％）の電気伝導度を有する板材に、温度＝９
７０℃に２時間保持後、水冷の溶体化処理と、これに続
く温度、４７５℃に２時間保持の時効処理とを施すこと
によって調製したものを使用し、Ｎｉ −Ｃｒ系合金製
ボルト４としては、Ｃｒ：１５、５４ 、 Ｆｅ ：
７．１ ％ 、Ｃ！ ： ０．０５ ％ 、 Ｎｉおよ
び不可避不純物：残シからなる組成を有する直径：１２
．５ｍｍのものを使用し、かつアークスタッド溶接を、
溶接電流：１１００Ａ、通電時間二〇、２秒とした条件
で行なった。この場合内板内面に溶接熱影響部の形成お
よび溶接部に溶接欠陥の発生は全く認められないもので
あった。
ＣＩＡＯ８％）の電気伝導度を有する板材に、温度＝９
７０℃に２時間保持後、水冷の溶体化処理と、これに続
く温度、４７５℃に２時間保持の時効処理とを施すこと
によって調製したものを使用し、Ｎｉ −Ｃｒ系合金製
ボルト４としては、Ｃｒ：１５、５４ 、 Ｆｅ ：
７．１ ％ 、Ｃ！ ： ０．０５ ％ 、 Ｎｉおよ
び不可避不純物：残シからなる組成を有する直径：１２
．５ｍｍのものを使用し、かつアークスタッド溶接を、
溶接電流：１１００Ａ、通電時間二〇、２秒とした条件
で行なった。この場合内板内面に溶接熱影響部の形成お
よび溶接部に溶接欠陥の発生は全く認められないもので
あった。
前記構成からなるこの発明の鋳型パネルは、内板ＩＶｃ
ポルト４をアークスタッド溶接法によって溶着立設する
ことによシ、内板１の板厚の減少を図シ、かつ、その板
厚を５〜２５瓢とすることができるので、十分な機械的
強度を保つことが可能である上に、小容量の電磁コイル
によって大きな電磁攪拌効果が得られ、特に、内板１’
に薄くしたことによって冷却能力が大幅に向上するので
、鋳造速度も高められる。
ポルト４をアークスタッド溶接法によって溶着立設する
ことによシ、内板１の板厚の減少を図シ、かつ、その板
厚を５〜２５瓢とすることができるので、十分な機械的
強度を保つことが可能である上に、小容量の電磁コイル
によって大きな電磁攪拌効果が得られ、特に、内板１’
に薄くしたことによって冷却能力が大幅に向上するので
、鋳造速度も高められる。
以上の説明から明らかなように、この発明の鋳型パネル
は、連続鋳造用鋳型の経済的製作に役立つ上に、ランニ
ングコストの大幅な節減全図ることができて、スラブ製
造の合理化を可能にする優れた利ヘヲ有するのである。
は、連続鋳造用鋳型の経済的製作に役立つ上に、ランニ
ングコストの大幅な節減全図ることができて、スラブ製
造の合理化を可能にする優れた利ヘヲ有するのである。
第１図、第２図は従来の鋳型パネルを示し、第１図は斜
視図、第２図は一部分の拡大水平断面図、第３図〜第７
図は、この発明の鋳型パネルの実施例を示し、第３図は
斜視図、第４図は一部分の拡大水平断面図、第５図は内
板の斜視図、第６図は背板の斜視図、第７図は背板の一
部分の拡大水平断面図である。図面において。 Ａ・・・冷却水路、 ｌ・・・内板。 ２・・・背板、 ４・・・ボルト、 ５・・ボルト通孔、 ６・・・ナツト。 ７・・・溝、 ８・・・溶接箇所、 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 第１票 と 学２履 ３１Ｂ 旦 鑵５図 鑵４図
視図、第２図は一部分の拡大水平断面図、第３図〜第７
図は、この発明の鋳型パネルの実施例を示し、第３図は
斜視図、第４図は一部分の拡大水平断面図、第５図は内
板の斜視図、第６図は背板の斜視図、第７図は背板の一
部分の拡大水平断面図である。図面において。 Ａ・・・冷却水路、 ｌ・・・内板。 ２・・・背板、 ４・・・ボルト、 ５・・ボルト通孔、 ６・・・ナツト。 ７・・・溝、 ８・・・溶接箇所、 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 第１票 と 学２履 ３１Ｂ 旦 鑵５図 鑵４図
Claims (1)
- 銅合金製内板と、非磁性ステンレス鋼製背板との二層構
造からなシ、両板をボルトによシ一体としてなる連続鋳
造用鋳型パネルにおいて、前記内板ｆ 工Ａ Ｏ８％で
３０〜７０％の電気伝導度を有する銅合金で構成し、か
つその板厚全５〜２５諭とし、さらに、前記ボルトヲ非
磁性Ｎｉ −Ｏｒ系合金で構成すると共に、このポルｌ
−Ｑｒ内板背面にアークスタッド溶接法によって溶着立
設する一方、前記背板に冷却水路となる溝を設けてなる
連続鋳造用鋳型パネル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157310A JPS6049834A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157310A JPS6049834A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6049834A true JPS6049834A (ja) | 1985-03-19 |
Family
ID=15646874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58157310A Pending JPS6049834A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | 連続鋳造用鋳型パネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049834A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5375648A (en) * | 1992-09-04 | 1994-12-27 | Kawasaki Steel Corporation | Apparatus and method for continuous casting of steel |
| US5379828A (en) * | 1990-12-10 | 1995-01-10 | Inland Steel Company | Apparatus and method for continuous casting of molten steel |
| US5494095A (en) * | 1992-04-08 | 1996-02-27 | Inland Steel Company | Apparatus for continuous casting of molten steel |
| EP1033189A3 (en) * | 1999-03-03 | 2001-04-11 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus for molten steel |
| WO2023044594A1 (zh) * | 2021-09-24 | 2023-03-30 | 汕头华兴（饶平）铜业有限公司 | 一种铜钢复合模具 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5861952A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-13 | Hitachi Zosen Corp | 連続鋳造設備のモ−ルド |
-
1983
- 1983-08-29 JP JP58157310A patent/JPS6049834A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5861952A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-13 | Hitachi Zosen Corp | 連続鋳造設備のモ−ルド |
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| US6443221B1 (en) | 1999-03-03 | 2002-09-03 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus for molten metal |
| WO2023044594A1 (zh) * | 2021-09-24 | 2023-03-30 | 汕头华兴（饶平）铜业有限公司 | 一种铜钢复合模具 |
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