JPS6054817B2 - 水平連続鋳造用モ−ルド - Google Patents
水平連続鋳造用モ−ルドInfo
- Publication number
- JPS6054817B2 JPS6054817B2 JP8649379A JP8649379A JPS6054817B2 JP S6054817 B2 JPS6054817 B2 JP S6054817B2 JP 8649379 A JP8649379 A JP 8649379A JP 8649379 A JP8649379 A JP 8649379A JP S6054817 B2 JPS6054817 B2 JP S6054817B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- slab
- continuous casting
- horizontal continuous
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼等の金属の水平連続鋳造用モールドの
改良に関するものてある。
改良に関するものてある。
たとえば鋼の水平連続鋳造は、タンデイシユ側壁の下
部に、鋳片引抜き方向を水平にしたモールドを連結し、
前記タンデイシユ内溶鋼を前記モールドを介して冷却し
鋳片として連続的にとり出す方法であり、前記モールド
は、鋳片を水平方向に引抜くために、その引抜き方向各
位置における断面形状を全て同一とすると共にその中心
線を水平にしてある。
部に、鋳片引抜き方向を水平にしたモールドを連結し、
前記タンデイシユ内溶鋼を前記モールドを介して冷却し
鋳片として連続的にとり出す方法であり、前記モールド
は、鋳片を水平方向に引抜くために、その引抜き方向各
位置における断面形状を全て同一とすると共にその中心
線を水平にしてある。
このような水平連続鋳造法は、従来の垂直連続鋳造法
に比べて、設備の高さを著しく低くすることができて設
備的コストを低くすることができるなどの設備上、操業
上の多くのメリットをもつているが、次のような問題が
ある。
に比べて、設備の高さを著しく低くすることができて設
備的コストを低くすることができるなどの設備上、操業
上の多くのメリットをもつているが、次のような問題が
ある。
すなわち、モールド内て凝固を開始した鋳片は、その引
抜きに伴ない、前記モールドの引抜き方向基端部のタン
デイシユに接近した位置での凝固の初期の段階では、そ
の内部にかかる溶鋼静圧（後述）によつて前記モールド
内面に向つて押し拡げられて前記モールド内面に直接接
触させられており、したがつ てこの段階ではその全周
囲部分が均一に前記モールドによつて冷却される。そし
て前記鋳片は、その引抜きに伴なつて凝固が進行し、凝
固シェルの強度が溶鋼静圧を上まわり始めると、溶鋼静
圧による押し拡がりが減少し、一方その温度が低下する
につれて凝固シェルの収縮が始まる。この結果、前記凝
固シェルの収縮に応じて、前記鋳片表面と前記モールド
内面との間に空隙が生じる。したがつて、このような空
隙が生じると、前記鋳片と前記モールドとの間の熱伝導
率が低下して、凝固速度も低下する。一方、このような
空隙が生じ始める位置は、後述するように、溶鋼静圧差
、鋳片自重などによつて、鋳片の全周囲にわたつて同じ
でなく異なつており、この結果、鋳片とモールドとの間
の熱伝導率が、鋳片の周囲各位置で異なり、鋳片は不均
一冷却されるのでその凝固シェル厚が、その上部と下部
とで異なてしまう。このように鋳片が不均一冷却される
ことによつて、鋳片の引抜方向と直交する断面の異形、
および引抜方・向の曲りなどの鋳片変形を引起こし、鋳
片とモールドとの間、あるいは鋳片とモールド出側に連
続したガイドロールとの間でせり合いが発生して鋳片引
抜きが著しく不安定となつて、極端な場合に鋳造を中断
しなければならなくなるという問題が・あり、また、前
述のような鋳片変形が、製品形状不良、および鋳片内部
に生じる応力による内部割れその他の製品内質不良の原
因となるという問題がある。そこで本発明者は、以上の
ような問題を解消すべく、次のような検討を行なつた。
抜きに伴ない、前記モールドの引抜き方向基端部のタン
デイシユに接近した位置での凝固の初期の段階では、そ
の内部にかかる溶鋼静圧（後述）によつて前記モールド
内面に向つて押し拡げられて前記モールド内面に直接接
触させられており、したがつ てこの段階ではその全周
囲部分が均一に前記モールドによつて冷却される。そし
て前記鋳片は、その引抜きに伴なつて凝固が進行し、凝
固シェルの強度が溶鋼静圧を上まわり始めると、溶鋼静
圧による押し拡がりが減少し、一方その温度が低下する
につれて凝固シェルの収縮が始まる。この結果、前記凝
固シェルの収縮に応じて、前記鋳片表面と前記モールド
内面との間に空隙が生じる。したがつて、このような空
隙が生じると、前記鋳片と前記モールドとの間の熱伝導
率が低下して、凝固速度も低下する。一方、このような
空隙が生じ始める位置は、後述するように、溶鋼静圧差
、鋳片自重などによつて、鋳片の全周囲にわたつて同じ
でなく異なつており、この結果、鋳片とモールドとの間
の熱伝導率が、鋳片の周囲各位置で異なり、鋳片は不均
一冷却されるのでその凝固シェル厚が、その上部と下部
とで異なてしまう。このように鋳片が不均一冷却される
ことによつて、鋳片の引抜方向と直交する断面の異形、
および引抜方・向の曲りなどの鋳片変形を引起こし、鋳
片とモールドとの間、あるいは鋳片とモールド出側に連
続したガイドロールとの間でせり合いが発生して鋳片引
抜きが著しく不安定となつて、極端な場合に鋳造を中断
しなければならなくなるという問題が・あり、また、前
述のような鋳片変形が、製品形状不良、および鋳片内部
に生じる応力による内部割れその他の製品内質不良の原
因となるという問題がある。そこで本発明者は、以上の
ような問題を解消すべく、次のような検討を行なつた。
鋳片表面とモールド内面との間に空隙が生じた場合の、
鋳片とモールドとの間の総括伝熱係数ＨｘＭは、〔品Ｌ
モールド構成壁の厚さ ＫＭ：モールドの熱伝導率 ＨＷ：モールドと冷却水間の伝熱係数 ＨＲ：空隙におけるふく射伝熱係数〕 で表わすことができる。
鋳片とモールドとの間の総括伝熱係数ＨｘＭは、〔品Ｌ
モールド構成壁の厚さ ＫＭ：モールドの熱伝導率 ＨＷ：モールドと冷却水間の伝熱係数 ＨＲ：空隙におけるふく射伝熱係数〕 で表わすことができる。
また、一般に、モールド内側において、擬固開始点から
引抜方向にＬの距離だけ移動した点での鋳片の擬固シェ
ル厚Ｄは、〔Ｋ：冷却条件で決定される凝固定数 Ｖ：引抜速度〕 で表わすことができ、一方溶鋼静圧Ｐは、〔γ：溶鋼比
重 ｈ：溶鋼面からの深さ〕 で表わすことができる。
引抜方向にＬの距離だけ移動した点での鋳片の擬固シェ
ル厚Ｄは、〔Ｋ：冷却条件で決定される凝固定数 Ｖ：引抜速度〕 で表わすことができ、一方溶鋼静圧Ｐは、〔γ：溶鋼比
重 ｈ：溶鋼面からの深さ〕 で表わすことができる。
したがつて、モールド内側において、鋳片の上部と下部
とては、溶鋼静圧に差が生じて、上部の方が早期に（モ
ールドの基端部寄りの位置）空隙が発生する。
とては、溶鋼静圧に差が生じて、上部の方が早期に（モ
ールドの基端部寄りの位置）空隙が発生する。
そしてこのような検討結果にもとづいて研究を行なつた
結果、上部モールド構成壁厚を、下部モールド構成壁厚
よりも所定値だけ薄くして水平連続鋳造用モールドを構
成すれば、上部モールド構成壁の伝熱係数が下部モール
ド構成壁のそれに比べて大きくなるが、モ２−ルドと鋳
片との間の空隙が、上部モールド構成壁において早期に
生じるので、モールドの鋳片引抜き方向全体にわたる、
前記総括伝熱係数ＨｘＭの平均値を、鋳片の周囲全体に
わたつてほぼ同一にすることができて、最終的にモール
ド出口部分において−鋳片が不均一冷却状態になるのを
防止することができるという知見を得たのである。
結果、上部モールド構成壁厚を、下部モールド構成壁厚
よりも所定値だけ薄くして水平連続鋳造用モールドを構
成すれば、上部モールド構成壁の伝熱係数が下部モール
ド構成壁のそれに比べて大きくなるが、モ２−ルドと鋳
片との間の空隙が、上部モールド構成壁において早期に
生じるので、モールドの鋳片引抜き方向全体にわたる、
前記総括伝熱係数ＨｘＭの平均値を、鋳片の周囲全体に
わたつてほぼ同一にすることができて、最終的にモール
ド出口部分において−鋳片が不均一冷却状態になるのを
防止することができるという知見を得たのである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたもので、以下
にこの発明を実施例にもとづいて説明する。
にこの発明を実施例にもとづいて説明する。
第１図は、この発明を適用したモールドの概略縦断面図
、第２図は第１図Ａ−Ａ断面図である。
、第２図は第１図Ａ−Ａ断面図である。
図示されるように、このモールド１は、上部モールド構
成壁１ａの厚みｔ１を、下部モールド構成Ｊ壁１ｂの厚
みＴ２よりも所定値だけ薄くしてある。両構成壁１ａ，
１ｂの厚みの差は、下部モールド構成壁１ｂが６〜１６
Ｔｒｒ！ｆｌの厚みのとき、４〜６ｍの範囲が最も好結
果が得られた。ついで実施例について説明する。従来モ
ールドとして、厚みが１６Ｔｇｔのものを準備し、本発
明モールドとして、第１図および第２図に示されるよう
な構造であつて、上部モールド構成壁厚が１０Ｔｎ！ｎ
、下部モールド構成壁厚が１６Ｔｎｍのものを準備した
。
成壁１ａの厚みｔ１を、下部モールド構成Ｊ壁１ｂの厚
みＴ２よりも所定値だけ薄くしてある。両構成壁１ａ，
１ｂの厚みの差は、下部モールド構成壁１ｂが６〜１６
Ｔｒｒ！ｆｌの厚みのとき、４〜６ｍの範囲が最も好結
果が得られた。ついで実施例について説明する。従来モ
ールドとして、厚みが１６Ｔｇｔのものを準備し、本発
明モールドとして、第１図および第２図に示されるよう
な構造であつて、上部モールド構成壁厚が１０Ｔｎ！ｎ
、下部モールド構成壁厚が１６Ｔｎｍのものを準備した
。
そしてこれらのモールドを使用して、２６トンの溶鋼の
水平連続鋳造を行ない、各モールドの出口端から引抜方
向に８００Ｗｇｆｔ離れた位置における、鋳片の上部表
面および下部表面の温度を鋳造開始後１分毎に連続測定
し、両温度の平均値をそれぞれ算出してその差を求めた
ところ、従来モールドでは５０℃であつたのに対し、本
発明モールドでは１５℃であつた。このことから、本発
明モールドの出口部分における鋳片は、従来モールドの
それに比べてはるかに均一冷却に近い状態で冷却されて
いることが明らかである。以上説明したように、この発
明においては、モールド出口において、ほぼその周囲全
体にわたつて均一に冷却された鋳片を取り出すことので
きる水平連続鋳造用モールドを提供することができる。
水平連続鋳造を行ない、各モールドの出口端から引抜方
向に８００Ｗｇｆｔ離れた位置における、鋳片の上部表
面および下部表面の温度を鋳造開始後１分毎に連続測定
し、両温度の平均値をそれぞれ算出してその差を求めた
ところ、従来モールドでは５０℃であつたのに対し、本
発明モールドでは１５℃であつた。このことから、本発
明モールドの出口部分における鋳片は、従来モールドの
それに比べてはるかに均一冷却に近い状態で冷却されて
いることが明らかである。以上説明したように、この発
明においては、モールド出口において、ほぼその周囲全
体にわたつて均一に冷却された鋳片を取り出すことので
きる水平連続鋳造用モールドを提供することができる。
第１図はこの発明を適用したモールドの概略断面図、第
２図は第１図Ａ−Ａ断面図である。 １・・・・・・モールド、１ａ・・・・・・上部モール
ド構成壁、１ｂ・・・・・・下部モールド構成壁。
２図は第１図Ａ−Ａ断面図である。 １・・・・・・モールド、１ａ・・・・・・上部モール
ド構成壁、１ｂ・・・・・・下部モールド構成壁。
Claims (1)
- １ 上部モールド構成壁厚を、下部モールド構成壁厚よ
りも所定値だけ薄くしたことを特徴とする水平連続鋳造
用モールド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8649379A JPS6054817B2 (ja) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | 水平連続鋳造用モ−ルド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8649379A JPS6054817B2 (ja) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | 水平連続鋳造用モ−ルド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5611141A JPS5611141A (en) | 1981-02-04 |
| JPS6054817B2 true JPS6054817B2 (ja) | 1985-12-02 |
Family
ID=13888501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8649379A Expired JPS6054817B2 (ja) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | 水平連続鋳造用モ−ルド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054817B2 (ja) |
-
1979
- 1979-07-10 JP JP8649379A patent/JPS6054817B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5611141A (en) | 1981-02-04 |
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