JPS6055463B2 - コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法 - Google Patents
コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法Info
- Publication number
- JPS6055463B2 JPS6055463B2 JP56068493A JP6849381A JPS6055463B2 JP S6055463 B2 JPS6055463 B2 JP S6055463B2 JP 56068493 A JP56068493 A JP 56068493A JP 6849381 A JP6849381 A JP 6849381A JP S6055463 B2 JPS6055463 B2 JP S6055463B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cordierite
- honeycomb
- exhaust gas
- weight
- temperature
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- Expired
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はコーデイエライトを主成分とした排ガス浄化
用ハニカムの改良された製造方法に関するものである。
用ハニカムの改良された製造方法に関するものである。
一般に、コーデイエライト （２ＭｇＯＩ拍』２０３・
５ＳｉＯ、）は広い温度範囲に亘つて、非常に低い線熱
膨張係数を示すものであり、急激な温度変化を与えた時
の熱衝撃に対し優れた抵抗性を有する。このため、コー
デイエライトは耐熱性の良さを生カルてハニカム状に成
形し、自動車の排ガス浄化装置の触媒担体として使用さ
れる。近年触媒効率の向上、浄化装置の小型化を目ざし
、ハニカムのセル数の高密度化が検討されている。高密
度化によつて比表面積を増し、小型化を達成しようとす
るものであるが、従来のセル厚Ｏ、３ｍでは高密度化す
ると、開孔率が小さくなり圧力損失が大きくなるという
欠点が生じる。従つてセル厚を薄くする必要があるが、
薄くすると従来の材質では強度低下が大きく、浄化装置
への組込み時及び使用中の振動等で割れる恐れがあり、
あまり薄くできなかつた。本発明の目的は上述の欠点を
解消した薄くても機械的強度の充分あるコーデイエライ
ト系排ガス浄化用ハニカムの製法を提供することにあり
、かかる目的はコーデイエライト若しくはコーデイエラ
イトの組成となるように調合したコーデイエライト調合
物９５〜８５重量部に平均粒径が２〜３０μｍであるチ
タン酸アルミニウミ５ 〜１５重量部を添加して混合し
、しかる後ハニカム構造に成形し、１３５０〜１４３０
０ｃで焼結して焼結体を得ることによつて達成される。
５ＳｉＯ、）は広い温度範囲に亘つて、非常に低い線熱
膨張係数を示すものであり、急激な温度変化を与えた時
の熱衝撃に対し優れた抵抗性を有する。このため、コー
デイエライトは耐熱性の良さを生カルてハニカム状に成
形し、自動車の排ガス浄化装置の触媒担体として使用さ
れる。近年触媒効率の向上、浄化装置の小型化を目ざし
、ハニカムのセル数の高密度化が検討されている。高密
度化によつて比表面積を増し、小型化を達成しようとす
るものであるが、従来のセル厚Ｏ、３ｍでは高密度化す
ると、開孔率が小さくなり圧力損失が大きくなるという
欠点が生じる。従つてセル厚を薄くする必要があるが、
薄くすると従来の材質では強度低下が大きく、浄化装置
への組込み時及び使用中の振動等で割れる恐れがあり、
あまり薄くできなかつた。本発明の目的は上述の欠点を
解消した薄くても機械的強度の充分あるコーデイエライ
ト系排ガス浄化用ハニカムの製法を提供することにあり
、かかる目的はコーデイエライト若しくはコーデイエラ
イトの組成となるように調合したコーデイエライト調合
物９５〜８５重量部に平均粒径が２〜３０μｍであるチ
タン酸アルミニウミ５ 〜１５重量部を添加して混合し
、しかる後ハニカム構造に成形し、１３５０〜１４３０
０ｃで焼結して焼結体を得ることによつて達成される。
上述のようにして得られた焼結体は吸水率が１５〜２５
％で室温から１０圓℃における線熱膨張係数が１．２×
１０−’／℃以下となり、排ガス浄化用ハニカムとして
好ましいものとなる。
％で室温から１０圓℃における線熱膨張係数が１．２×
１０−’／℃以下となり、排ガス浄化用ハニカムとして
好ましいものとなる。
即ち、排ガス浄化ｊ用ハニカムは、後工程で触媒等を担
持する必要があるために、吸水率１５％以上が必要であ
り、又、強度の面から吸水率２５％以下が必要とされ、
さらに耐熱衝撃性として上記線熱膨張係数が１．２×１
０−６／℃であることが必要なのである。； 以下に本
発明を更に詳細に説明するに、通常コーデイエライトを
得る配合組成は、ＭｇＯ−７１ｄ２０３一ＳｉＯ２系で
ムライトあるいはコランダムの生成領域にあるコーデイ
エライトの理論組成にできるだけ近い配合程、得られる
焼結体の熱膨張係数が小さくなることが知られており、
コーデイエライト含有量の多い配合は焼成に適する温度
の範囲が狭い。そしてコーデイエライト含有量の多い配
合のものは焼成温度が低い（１３５（代）以下）とコー
デイエライトの生成が行われず、反対に焼成温度の高い
、過焼（１４５０℃以上）状態では、焼成物が分解して
ムライト及びガラス等が生成される。しかしながら本発
明に使用し得るコーデイエライトとしては、一般に良好
とされている組成範囲であるＭｇＯｌｌ〜１６重量部、
Ａｌ２Ｏ３３３〜４１重量部、ＳｉＯ２４３〜５６重量
部から゛なる比率の組成のものに限らず、ＭｇＯについ
ては前記組成範囲の下限値よりも更に低い場合でもよく
、又ＳｉＯ）については前記組成範囲の上限値よりも高
い場”合でも良い。更にコーデイエライトはハ匂ρ・２
Ａ１２０３′−゛５Ｓｉ０２の組成になるように、カオ
リン、木節粘土等を調合した生状態のコーデイエライト
調合物であつてもよいし、あるいはこれを仮焼して合成
したコーデイエライト調合物でも差支えない。上述のコ
ーデイエライト若しくはコーデイエライト調合物Ｃコー
デイエライト質ョと記す。）には、チタン酸アルミニウ
ムが添加される。チタン酸アルミニウムの添加量はコー
デイエライト質９５〜８５重量部に対し５〜１５重量部
であることが必要である。添加量が５重量部よりも少な
いと機械的強度、及び耐熱衝撃性に改善が見られず、そ
の効一果が発揮されない。また１５重量部よりも多いと
線熱膨張係数（室温〜１００００Ｃ）が１．２刈０−６
／℃より大きくなり、耐熱衝撃性が無添加より低くなつ
てしまう。又、チタン酸アルミニウムの平均粒径は２〜
３０μｍである。この平均粒径が２μｍよりニも小さい
と焼成時、チタン酸アルミニウムの分解が早く、分解に
より生じたチタンがコーデイエライトの原料と反応する
等の原因により吸水率が１５％より小さくなり、多孔性
を維持することができなくなり、又、同様の原因により
上述の線熱膨張１係数が１．２×１０１／℃より大きく
なり、低膨張性の維持が困難となる。又３０μｍより大
きくなると、添加しても強度の増加が認められないし、
更には押出ダイスの排出溝の巾が０．２０ｍ以下では薄
壁に不連続な部分を起し易く、実質的に成形困難である
。尚、上述の如くチタン酸アルミニウムの平均粒径を小
さくするど吸水率が小さくなるのであるが、例えば摩砕
等によりチタン酸アルミニウムを微粒子としてコーデイ
エライト質に添加すると非常に緻密な、即ち吸水率のほ
とんどない焼結体を得ることができることが知られてい
る。コーデイエライト質にチタン酸アルミニウムを添加
後は、適宜手段により混合し、適宜に加圧しフてハニカ
ム形状に成形する。成形後は１３５０〜１４３０℃にて
焼成する。この温度範囲内で焼成する理由は次のようで
ある。即ち、１３５０℃よりも低いとコーデイエライト
質の生成が充分に促進されないため、優れた機械的強度
、耐熱衝撃性が得られな・い。又、１４３０Ｃよりも高
いと、一旦生成されたコーデイエライト質の一部が分解
し、ガラス質層を形成するため、充分な多孔性を持つた
ハニカム構造体が得られない。
持する必要があるために、吸水率１５％以上が必要であ
り、又、強度の面から吸水率２５％以下が必要とされ、
さらに耐熱衝撃性として上記線熱膨張係数が１．２×１
０−６／℃であることが必要なのである。； 以下に本
発明を更に詳細に説明するに、通常コーデイエライトを
得る配合組成は、ＭｇＯ−７１ｄ２０３一ＳｉＯ２系で
ムライトあるいはコランダムの生成領域にあるコーデイ
エライトの理論組成にできるだけ近い配合程、得られる
焼結体の熱膨張係数が小さくなることが知られており、
コーデイエライト含有量の多い配合は焼成に適する温度
の範囲が狭い。そしてコーデイエライト含有量の多い配
合のものは焼成温度が低い（１３５（代）以下）とコー
デイエライトの生成が行われず、反対に焼成温度の高い
、過焼（１４５０℃以上）状態では、焼成物が分解して
ムライト及びガラス等が生成される。しかしながら本発
明に使用し得るコーデイエライトとしては、一般に良好
とされている組成範囲であるＭｇＯｌｌ〜１６重量部、
Ａｌ２Ｏ３３３〜４１重量部、ＳｉＯ２４３〜５６重量
部から゛なる比率の組成のものに限らず、ＭｇＯについ
ては前記組成範囲の下限値よりも更に低い場合でもよく
、又ＳｉＯ）については前記組成範囲の上限値よりも高
い場”合でも良い。更にコーデイエライトはハ匂ρ・２
Ａ１２０３′−゛５Ｓｉ０２の組成になるように、カオ
リン、木節粘土等を調合した生状態のコーデイエライト
調合物であつてもよいし、あるいはこれを仮焼して合成
したコーデイエライト調合物でも差支えない。上述のコ
ーデイエライト若しくはコーデイエライト調合物Ｃコー
デイエライト質ョと記す。）には、チタン酸アルミニウ
ムが添加される。チタン酸アルミニウムの添加量はコー
デイエライト質９５〜８５重量部に対し５〜１５重量部
であることが必要である。添加量が５重量部よりも少な
いと機械的強度、及び耐熱衝撃性に改善が見られず、そ
の効一果が発揮されない。また１５重量部よりも多いと
線熱膨張係数（室温〜１００００Ｃ）が１．２刈０−６
／℃より大きくなり、耐熱衝撃性が無添加より低くなつ
てしまう。又、チタン酸アルミニウムの平均粒径は２〜
３０μｍである。この平均粒径が２μｍよりニも小さい
と焼成時、チタン酸アルミニウムの分解が早く、分解に
より生じたチタンがコーデイエライトの原料と反応する
等の原因により吸水率が１５％より小さくなり、多孔性
を維持することができなくなり、又、同様の原因により
上述の線熱膨張１係数が１．２×１０１／℃より大きく
なり、低膨張性の維持が困難となる。又３０μｍより大
きくなると、添加しても強度の増加が認められないし、
更には押出ダイスの排出溝の巾が０．２０ｍ以下では薄
壁に不連続な部分を起し易く、実質的に成形困難である
。尚、上述の如くチタン酸アルミニウムの平均粒径を小
さくするど吸水率が小さくなるのであるが、例えば摩砕
等によりチタン酸アルミニウムを微粒子としてコーデイ
エライト質に添加すると非常に緻密な、即ち吸水率のほ
とんどない焼結体を得ることができることが知られてい
る。コーデイエライト質にチタン酸アルミニウムを添加
後は、適宜手段により混合し、適宜に加圧しフてハニカ
ム形状に成形する。成形後は１３５０〜１４３０℃にて
焼成する。この温度範囲内で焼成する理由は次のようで
ある。即ち、１３５０℃よりも低いとコーデイエライト
質の生成が充分に促進されないため、優れた機械的強度
、耐熱衝撃性が得られな・い。又、１４３０Ｃよりも高
いと、一旦生成されたコーデイエライト質の一部が分解
し、ガラス質層を形成するため、充分な多孔性を持つた
ハニカム構造体が得られない。
焼成時間は特に限定しないが、・温度が高い場合は短時
間（通常０．５〜１時間）、温度が低い場合は長時間（
通常１〜１時間）を要する。上述のように焼結すると吸
水率が１５〜２５％で、室温から１０００℃での線熱膨
張係数が１．２刈０−６／℃以下の焼結体が得られる。
間（通常０．５〜１時間）、温度が低い場合は長時間（
通常１〜１時間）を要する。上述のように焼結すると吸
水率が１５〜２５％で、室温から１０００℃での線熱膨
張係数が１．２刈０−６／℃以下の焼結体が得られる。
この焼結体は、多孔質とするために粒子間の焼結を充分
行なわない従来のコーデイエライト系ハニカムと異なり
、粒子間の焼結は充分である。この焼結体の吸水率は、
成形用バインダーやチタン酸アルミニウムの粒度を調整
すること等によつて壁に形成された孔を反映しているの
であつて、焼結が不十分なために粒子間にできる孔を反
映しているのではない。この焼結体は機械的強度、特に
耐熱衝撃性が３０〜５０％向上する。この理由は次のよ
うに考えられる。即ち、熱衝撃によるワレの発生は、急
激な加熱や冷却の際に生じるハニカム内部と外周部及び
端面部との温度差により起こるものであるが、チタン酸
アルミニウムの添加は比重を高め熱容量の増大をもたら
し、この温度差を小さくする。加えて、ハニカム構造体
の熱衝撃抵抗係数ＲはＲ＝ＫＳ／Ｅα（Ｋ熱伝導率、Ｓ
機械的強度、Ｅ弾性率、α線熱膨張係数）で示されるよ
うに強度の改善が耐熱衝撃性を向上させることは一般に
よく知られていることであり、これらの相乗効果により
耐熱衝撃性が改善されるものと考えられる。以上のよう
に本発明により得られるハニカムは粒子間の結合が充分
であるため強度が大きく、且つ耐熱衝撃性にも優れ従来
のコーデイエライト系ハニカムではセル厚０．２Ｗｒ１
ｎが薄さの限界と言われていたのが０．１３順位まで可
能となる。
行なわない従来のコーデイエライト系ハニカムと異なり
、粒子間の焼結は充分である。この焼結体の吸水率は、
成形用バインダーやチタン酸アルミニウムの粒度を調整
すること等によつて壁に形成された孔を反映しているの
であつて、焼結が不十分なために粒子間にできる孔を反
映しているのではない。この焼結体は機械的強度、特に
耐熱衝撃性が３０〜５０％向上する。この理由は次のよ
うに考えられる。即ち、熱衝撃によるワレの発生は、急
激な加熱や冷却の際に生じるハニカム内部と外周部及び
端面部との温度差により起こるものであるが、チタン酸
アルミニウムの添加は比重を高め熱容量の増大をもたら
し、この温度差を小さくする。加えて、ハニカム構造体
の熱衝撃抵抗係数ＲはＲ＝ＫＳ／Ｅα（Ｋ熱伝導率、Ｓ
機械的強度、Ｅ弾性率、α線熱膨張係数）で示されるよ
うに強度の改善が耐熱衝撃性を向上させることは一般に
よく知られていることであり、これらの相乗効果により
耐熱衝撃性が改善されるものと考えられる。以上のよう
に本発明により得られるハニカムは粒子間の結合が充分
であるため強度が大きく、且つ耐熱衝撃性にも優れ従来
のコーデイエライト系ハニカムではセル厚０．２Ｗｒ１
ｎが薄さの限界と言われていたのが０．１３順位まで可
能となる。
そのためセル数を高密度化しても開孔率はそれ程低下せ
す、それに伴い圧力損失も低下しない。このため本発明
は工業的実施に極めて適したコーデイエライト系排ガス
浄化用ハニカムの製法と言える。又、従来のハニカムは
粒子間の焼結が充分でないため、ハニカム構造体の壁の
一面から他面に連通する孔を有しており、ハニカム内部
を通るガスがハニカム構造体の壁を通してもれてしまつ
た。それに対して本発明によつて製造されるハニカムは
粒子間が充分焼結しているので、ハニカム構造体の壁の
一面から他面に連通する孔はなく、ハニカム内部を通る
ガ不がハニカム構造体の壁を通してもれることはない。
そのため本発明によつて製造されるハニカムを熱交換器
として使用する場合、高圧ガスまで使うことができる。
以下に実施例を述べる。
す、それに伴い圧力損失も低下しない。このため本発明
は工業的実施に極めて適したコーデイエライト系排ガス
浄化用ハニカムの製法と言える。又、従来のハニカムは
粒子間の焼結が充分でないため、ハニカム構造体の壁の
一面から他面に連通する孔を有しており、ハニカム内部
を通るガスがハニカム構造体の壁を通してもれてしまつ
た。それに対して本発明によつて製造されるハニカムは
粒子間が充分焼結しているので、ハニカム構造体の壁の
一面から他面に連通する孔はなく、ハニカム内部を通る
ガ不がハニカム構造体の壁を通してもれることはない。
そのため本発明によつて製造されるハニカムを熱交換器
として使用する場合、高圧ガスまで使うことができる。
以下に実施例を述べる。
実施例１
第１表に示す化学成分の各原料を用意し、これらをコー
デイエライトの組成（２Ｍｇ０−２Ａ１２０３・５Ｓ１
０２）となるように混合する。
デイエライトの組成（２Ｍｇ０−２Ａ１２０３・５Ｓ１
０２）となるように混合する。
本例では朝鮮カオリン（水ひ物）５１部、滑石（大石橋
産）３７部、α−アルミナ（アルコア社製Ａ−１６）化
部を順次混合し、コーデイエライトの生の調合物とした
。一方、金剛カオリン６９．３部、蛙目粘土１０．８部
、滑石１３．（２）、Ｍｇ（０Ｈ）２６Ｊ部の２Ｍｇ０
−３Ａ１２０３・るＩＯ２の調台を行つた。しかして調
合物をＳｉＣ質発熱体電気炉に入れて１３００℃、１時
間仮焼してコーデイエライトを合成した。
産）３７部、α−アルミナ（アルコア社製Ａ−１６）化
部を順次混合し、コーデイエライトの生の調合物とした
。一方、金剛カオリン６９．３部、蛙目粘土１０．８部
、滑石１３．（２）、Ｍｇ（０Ｈ）２６Ｊ部の２Ｍｇ０
−３Ａ１２０３・るＩＯ２の調台を行つた。しかして調
合物をＳｉＣ質発熱体電気炉に入れて１３００℃、１時
間仮焼してコーデイエライトを合成した。
一方チタン酸アルミニウムは高純度（純度９９％以上）
のγ−Ａｌ２Ｏ３と、試薬１級のＴｉＯ２（アナターゼ
型）をモル比で１：１に調合し、これをポットミル中に
入れ、水を加えて川時間混合摩砕した。
のγ−Ａｌ２Ｏ３と、試薬１級のＴｉＯ２（アナターゼ
型）をモル比で１：１に調合し、これをポットミル中に
入れ、水を加えて川時間混合摩砕した。
しかる後、この摩砕物を濾紙で濾過して濾液を除去した
固定物を適宜乾燥させ、この乾燥物を前記電気炉に入れ
、１４５０℃で１時間仮焼し、この仮焼物の一部を用い
て、Ｘ線で調ベチタン酸アルミニウムが合成されている
ことを確認した。そこでコーデイエライトとなつた前記
仮焼物にチタン酸アルミニウムとなつた前記仮焼物を５
、１０１１５重量％それぞれ含有するよう添加し、この
素地に成形用バインダーを加え充分混練後、ハニカム形
状に成形し、乾燥後１３９０℃で６時間焼成し、径９５
×長さ１２０Ｔｆｎ（６００セル／ｉ閣Ｈ２、セル厚０
．１４ｗｎ）のハニカム構造体を得た。この構造体の１
０００℃における線熱膨張係数α、ガス流方向の強度及
び吸水率を第２表及び第３表に示す。なお第２表におい
てチタン酸アルミニウム（ＡＴ）を１０重量％含有した
場合には、平均粒径を１．２〜３０μｍの種々に分けて
焼結体を製造し、各物性値を測定した。＊１：強度の測
定方法 試料寸法２０ｍ×２ｉ×２抽に切出し、ガス流
方向に、材料試験機にて破壊するまで荷重し測定した。
固定物を適宜乾燥させ、この乾燥物を前記電気炉に入れ
、１４５０℃で１時間仮焼し、この仮焼物の一部を用い
て、Ｘ線で調ベチタン酸アルミニウムが合成されている
ことを確認した。そこでコーデイエライトとなつた前記
仮焼物にチタン酸アルミニウムとなつた前記仮焼物を５
、１０１１５重量％それぞれ含有するよう添加し、この
素地に成形用バインダーを加え充分混練後、ハニカム形
状に成形し、乾燥後１３９０℃で６時間焼成し、径９５
×長さ１２０Ｔｆｎ（６００セル／ｉ閣Ｈ２、セル厚０
．１４ｗｎ）のハニカム構造体を得た。この構造体の１
０００℃における線熱膨張係数α、ガス流方向の強度及
び吸水率を第２表及び第３表に示す。なお第２表におい
てチタン酸アルミニウム（ＡＴ）を１０重量％含有した
場合には、平均粒径を１．２〜３０μｍの種々に分けて
焼結体を製造し、各物性値を測定した。＊１：強度の測
定方法 試料寸法２０ｍ×２ｉ×２抽に切出し、ガス流
方向に、材料試験機にて破壊するまで荷重し測定した。
＊２：吸水率の測定方法 予め乾燥重量を測定した試料
（径９５×長さ１２０？）を水面下に沈め真空中で１時
間吸水させた後、余分な水分を圧縮工．アー（２ｋ９／
Ｃｉｌ）にて吹きとばし飽水重量を測定する。
（径９５×長さ１２０？）を水面下に沈め真空中で１時
間吸水させた後、余分な水分を圧縮工．アー（２ｋ９／
Ｃｉｌ）にて吹きとばし飽水重量を測定する。
この乾燥重量ど飽水重量より算出する。＊３：熱衝撃割
れ温度測定法 排ガス模擬装置を用い、一定時間の繰り
返しで８００℃の燃焼ガス（１８＠）と２５℃の冷たい
空気（１２０秒）をハニカーム構造体に通過させる。同
一温度で５回繰り返し割れなければ５０Ｃ上げて同様に
試験し割れるまでフ続ける。第２、３表より明らかな如
くチタン酸アルミニウム（ＡＴ）を添加すると強度が増
し、αは変わらないか若しくは若干上がる程度であるこ
とが判る。
れ温度測定法 排ガス模擬装置を用い、一定時間の繰り
返しで８００℃の燃焼ガス（１８＠）と２５℃の冷たい
空気（１２０秒）をハニカーム構造体に通過させる。同
一温度で５回繰り返し割れなければ５０Ｃ上げて同様に
試験し割れるまでフ続ける。第２、３表より明らかな如
くチタン酸アルミニウム（ＡＴ）を添加すると強度が増
し、αは変わらないか若しくは若干上がる程度であるこ
とが判る。
７ またＡＴを１哩量％含有（平均粒径８μｍ）して製
造したハニカム構造体と、無添加で製造したハニカム構
造体について、それぞれ加熱冷却し中央部の温度変化を
測定し第１図のような結果を得た。
造したハニカム構造体と、無添加で製造したハニカム構
造体について、それぞれ加熱冷却し中央部の温度変化を
測定し第１図のような結果を得た。
同図においてＡＴを添加したものが無添加のノものに比
較し温度勾配が緩かであるのは熱容量の差によるもので
ある。熱容量は次式で表わされることはよく知られてい
る。熱容量＝比熱×嵩密度×体積 比熱と体積は両者同一であるので、熱容量の差は嵩密度
に起因するものと考えられ、両者の嵩密度を測定した。
較し温度勾配が緩かであるのは熱容量の差によるもので
ある。熱容量は次式で表わされることはよく知られてい
る。熱容量＝比熱×嵩密度×体積 比熱と体積は両者同一であるので、熱容量の差は嵩密度
に起因するものと考えられ、両者の嵩密度を測定した。
結果を第４表に示す。
第１図は実施例で得たハニカム構造体の加熱冷却時の温
度変化を示すグラフである。
度変化を示すグラフである。
Claims (1)
- １ コーデイエライト若しくはコーデイエライトの組成
となるように調合したコーデイエライト調合物９５〜８
５重量部に平均粒径が２〜３０μｍであるチタン酸アル
ミニウム５〜１５重量部を添加して混合し、しかる後ハ
ニカム構造に成形し、１３５０〜１４３０℃で焼結し、
焼結体を得ることを特徴とするコーデイエライト系排ガ
ス浄化用ハニカムの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56068493A JPS6055463B2 (ja) | 1981-05-07 | 1981-05-07 | コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56068493A JPS6055463B2 (ja) | 1981-05-07 | 1981-05-07 | コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57183362A JPS57183362A (en) | 1982-11-11 |
| JPS6055463B2 true JPS6055463B2 (ja) | 1985-12-05 |
Family
ID=13375267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56068493A Expired JPS6055463B2 (ja) | 1981-05-07 | 1981-05-07 | コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6055463B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0447468U (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-22 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3565830A (en) * | 1963-02-07 | 1971-02-23 | Engelhard Min & Chem | Coated film of catalytically active oxide on a refractory support |
| US3885977A (en) * | 1973-11-05 | 1975-05-27 | Corning Glass Works | Anisotropic cordierite monolith |
| JPS5527871A (en) * | 1978-08-18 | 1980-02-28 | Kogyo Gijutsuin | Manufacture of cordierite sintering article |
-
1981
- 1981-05-07 JP JP56068493A patent/JPS6055463B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0447468U (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-22 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57183362A (en) | 1982-11-11 |
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