JPS6056101B2 - ポリエステルフイルムの製造方法 - Google Patents
ポリエステルフイルムの製造方法Info
- Publication number
- JPS6056101B2 JPS6056101B2 JP55132345A JP13234580A JPS6056101B2 JP S6056101 B2 JPS6056101 B2 JP S6056101B2 JP 55132345 A JP55132345 A JP 55132345A JP 13234580 A JP13234580 A JP 13234580A JP S6056101 B2 JPS6056101 B2 JP S6056101B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stretching
- film
- roll
- stretched
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
- B29C55/10—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial
- B29C55/12—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial
- B29C55/14—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial successively
- B29C55/143—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial successively firstly parallel to the direction of feed and then transversely thereto
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
- B29C55/04—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets uniaxial, e.g. oblique
- B29C55/06—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets uniaxial, e.g. oblique parallel with the direction of feed
- B29C55/065—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets uniaxial, e.g. oblique parallel with the direction of feed in several stretching steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C35/00—Heating, cooling or curing, e.g. crosslinking or vulcanising; Apparatus therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C71/00—After-treatment of articles without altering their shape; Apparatus therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2067/00—Use of polyesters or derivatives thereof, as moulding material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリエチレンテレフタレートを主成分とする
実質的に非晶状態のフィルムから易滑性と透明性のバラ
ンスおよび厚み均一性の優れた２軸配向ポリエステル（
系）フィルムを製造する方法に関するものである。
実質的に非晶状態のフィルムから易滑性と透明性のバラ
ンスおよび厚み均一性の優れた２軸配向ポリエステル（
系）フィルムを製造する方法に関するものである。
従来、未延伸ポリエステルフィルムを縦方向に延伸後、
横方向に延伸したり、さらには横延伸後、必要とする方
向に１軸または２軸に再延伸して強度の高いフィルムを
製造する際、最初に行なう縦延伸方法が最終の２軸配向
フィルムの易滑性および厚み均一性に大きく影響するこ
とは、例えば特開昭５４−８６７冴などで知られている
。
横方向に延伸したり、さらには横延伸後、必要とする方
向に１軸または２軸に再延伸して強度の高いフィルムを
製造する際、最初に行なう縦延伸方法が最終の２軸配向
フィルムの易滑性および厚み均一性に大きく影響するこ
とは、例えば特開昭５４−８６７冴などで知られている
。
しかし、かかる従来法で得たフィルムの易滑性、厚みの
均一性は、充分といえない欠点があつた。本発明は、か
かる従来技術の欠点を解消し、厚み均一性をさらに向上
させ、かつ易滑性と透明性のバランスをさらに向上させ
ることを目的とするものであり、つぎの構成を有するも
のである。すなわち、本発明は、ポリエチレンテレフタ
レートを主成分とする実質的に非晶状態のフィルムを、
延伸倍率（λ、）を２．４＜λ、＜６．５倍の範囲内と
して縦方向に延伸後、次いて、延伸倍率を２．５倍以上
として横方向に延伸するに際し、前記縦方向の延伸が、
（２）非晶状態のフィルムを、延伸段数が１段またｑ段
で、その全延伸区間長が５れ以上であるＪ 延伸区間長
（１、）にて、複屈折率が１×１０−０〜１２×１０−
０になる延伸倍率（λ、）て第１延伸し、（Ｂ）該第１
延伸されたフィルムを、ガラス転移温度以下にフィルム
を冷却することなく、１００℃丁 以上、１３００Ｃ以
下の表面温度を有するロールに０．０１２〜１．４側′
間密着保持させ、かつ該密着保持されたフィルムを、延
伸段数が１段で、その延伸区間長が１、／ ２未満であ
る延伸区間長（１２）にて、λ１との積がλ１の範囲内
にある延伸倍率（λ２）で第２延伸することを特徴とす
るポリエステルフィルムの製造方法である。
均一性は、充分といえない欠点があつた。本発明は、か
かる従来技術の欠点を解消し、厚み均一性をさらに向上
させ、かつ易滑性と透明性のバランスをさらに向上させ
ることを目的とするものであり、つぎの構成を有するも
のである。すなわち、本発明は、ポリエチレンテレフタ
レートを主成分とする実質的に非晶状態のフィルムを、
延伸倍率（λ、）を２．４＜λ、＜６．５倍の範囲内と
して縦方向に延伸後、次いて、延伸倍率を２．５倍以上
として横方向に延伸するに際し、前記縦方向の延伸が、
（２）非晶状態のフィルムを、延伸段数が１段またｑ段
で、その全延伸区間長が５れ以上であるＪ 延伸区間長
（１、）にて、複屈折率が１×１０−０〜１２×１０−
０になる延伸倍率（λ、）て第１延伸し、（Ｂ）該第１
延伸されたフィルムを、ガラス転移温度以下にフィルム
を冷却することなく、１００℃丁 以上、１３００Ｃ以
下の表面温度を有するロールに０．０１２〜１．４側′
間密着保持させ、かつ該密着保持されたフィルムを、延
伸段数が１段で、その延伸区間長が１、／ ２未満であ
る延伸区間長（１２）にて、λ１との積がλ１の範囲内
にある延伸倍率（λ２）で第２延伸することを特徴とす
るポリエステルフィルムの製造方法である。
本発明において使用されるポリエチレンテレフタレート
（以下、ＰＥＴという）は、酸成分としてテレフタル酸
残基を８喧量％以上含み、グリコール成分としてエチレ
ングリコール残基を８鍾量％以上含むポリエステルであ
るが、場合により残りの成分が種類の異なるモノマとの
共重合体あるいはブレンド物であつてもよい。また、使
用するポリマー中には重合段階でリン酸、亜リン酸など
およびそれらのエステルあるいは無機粒子（シリカ、カ
オリン、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、２酸化チ
タンなど）が含まれていてもよいし、重合後ポリマーに
無機粒子などがブレンドされていてもよい。次にフィル
ムの製造法を説明する。
（以下、ＰＥＴという）は、酸成分としてテレフタル酸
残基を８喧量％以上含み、グリコール成分としてエチレ
ングリコール残基を８鍾量％以上含むポリエステルであ
るが、場合により残りの成分が種類の異なるモノマとの
共重合体あるいはブレンド物であつてもよい。また、使
用するポリマー中には重合段階でリン酸、亜リン酸など
およびそれらのエステルあるいは無機粒子（シリカ、カ
オリン、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、２酸化チ
タンなど）が含まれていてもよいし、重合後ポリマーに
無機粒子などがブレンドされていてもよい。次にフィル
ムの製造法を説明する。
まず上記のＰＥＴポリマーを十分乾燥後、例えば２８０
〜２９００Ｃにコントロールした押出機、フィルターお
よび口金を通じてシート状に溶融成型し、回転するドラ
ム上にキャストし、急冷固化したフィルムを得る。この
急冷固化したフィルムは実質的に非晶状態（以下Ａフィ
ルムと云う）である。次にＡフィルムを１００℃以上に
十分子熱後、Δｎが１．０Ｘ１０−３〜１２×１０−３
となるような延伸倍率で第１延伸を行なう（以下このフ
ィルムをＢ−１フィルムと呼ぶ）。
〜２９００Ｃにコントロールした押出機、フィルターお
よび口金を通じてシート状に溶融成型し、回転するドラ
ム上にキャストし、急冷固化したフィルムを得る。この
急冷固化したフィルムは実質的に非晶状態（以下Ａフィ
ルムと云う）である。次にＡフィルムを１００℃以上に
十分子熱後、Δｎが１．０Ｘ１０−３〜１２×１０−３
となるような延伸倍率で第１延伸を行なう（以下このフ
ィルムをＢ−１フィルムと呼ぶ）。
上記Δｎ範囲内に入る第１延伸倍率は、予熱温度にもよ
るが１．２〜３．０倍であり、予備試験により容易に決
定できる。Ｂ−１フ．イルムのΔｎが１．Ｏ×１０−３
以下では後の工程を最適化しても易滑性が向上しないし
、１２×１０−３以上だと後の工程の結晶化の進行が著
しく、横延伸時の破れが多発して安定製造条件が得られ
ないので好ましくない。第１延伸は延伸の段数が１段あ
るいは２段以上の多段延伸のいずれてもよいが、第１延
伸全体の延伸区間長（１１）は、１１≧５０７ｍでなけ
れはならない。
るが１．２〜３．０倍であり、予備試験により容易に決
定できる。Ｂ−１フ．イルムのΔｎが１．Ｏ×１０−３
以下では後の工程を最適化しても易滑性が向上しないし
、１２×１０−３以上だと後の工程の結晶化の進行が著
しく、横延伸時の破れが多発して安定製造条件が得られ
ないので好ましくない。第１延伸は延伸の段数が１段あ
るいは２段以上の多段延伸のいずれてもよいが、第１延
伸全体の延伸区間長（１１）は、１１≧５０７ｍでなけ
れはならない。
なお、第１延伸延伸段数をｎ段（ｎ≧２）に分け、ｉ段
目の延伸区間長を１１，とすると前述の・関係から１１
か．ΣＩｈ：１１＋１１２＋１０Ｉ″＋１１ｎ≧５０ｗ
ｒ！ｎ１＝１てある。
目の延伸区間長を１１，とすると前述の・関係から１１
か．ΣＩｈ：１１＋１１２＋１０Ｉ″＋１１ｎ≧５０ｗ
ｒ！ｎ１＝１てある。
１Ｋ５０Ｔｎでは易滑性と透明性のバランスを共に改良
することは不可能である。
することは不可能である。
また、第１延伸の延伸がｎ段に分かれる場合の各段の延
伸倍率はλ１１、λ１２、・ ・・・λ１ｎとなるから
、第１延伸全体の延伸倍率演はλ，＝Ｘｌ，×λ１２×
◆●●◆Ｉ●●λ１ｎとなる。
伸倍率はλ１１、λ１２、・ ・・・λ１ｎとなるから
、第１延伸全体の延伸倍率演はλ，＝Ｘｌ，×λ１２×
◆●●◆Ｉ●●λ１ｎとなる。
第１延伸を何段て行なうかは、目的とする第１延伸倍率
にもよるが、通常は１〜４段、好ましくは１〜３段であ
る。
にもよるが、通常は１〜４段、好ましくは１〜３段であ
る。
第１延伸の各延伸開始点は駆フ動された非粘着ロールと
非粘着ニップロールで構成させることが好ましい。１１
，の最大時はλ１，にもよるが、延伸区間中のネックイ
ンの発生を一定値以内に抑える必要上、６０−〜８０亡
以下、好ましくは４００ｗｎ以下にすべきてある。以上
のようにして得られたＢ−１フィルムをガラス転移点温
度以下に冷却することなく直接１００℃以上、１３０℃
以下の表面温度を有するロールに、０．０１鍛〜１．４
鍬しつかりと密着させる。（以下、密着保持工程と云う
）密着させる方法として・は、非粘着ニップロールで圧
着する方法が実用的である。密着させるロール表面材質
は被覆されたシリコンゴム、被覆されたテフロン、コー
ティングされたセラミック、あるいは粗面化された硬質
クロムなどが好ましい。
非粘着ニップロールで構成させることが好ましい。１１
，の最大時はλ１，にもよるが、延伸区間中のネックイ
ンの発生を一定値以内に抑える必要上、６０−〜８０亡
以下、好ましくは４００ｗｎ以下にすべきてある。以上
のようにして得られたＢ−１フィルムをガラス転移点温
度以下に冷却することなく直接１００℃以上、１３０℃
以下の表面温度を有するロールに、０．０１鍛〜１．４
鍬しつかりと密着させる。（以下、密着保持工程と云う
）密着させる方法として・は、非粘着ニップロールで圧
着する方法が実用的である。密着させるロール表面材質
は被覆されたシリコンゴム、被覆されたテフロン、コー
ティングされたセラミック、あるいは粗面化された硬質
クロムなどが好ましい。
フィルムの両縁部近傍約５０Ｔ！Ｒｌｎは必らずしも同
ロールにしつかりと密着する必要はなく適宜、後の冷却
ロールとの間で発生する延伸張力によつて同ロール上で
すべつてもかまわない。密着保持するロールの表面温度
が１００′Ｃ未満であると、いくら強いニツプカを加え
ても密着が不安定のため厚み均一性が極端に悪化する。
また、ロール表面温度が１３０℃を越えるとフィルム表
面が結晶化してロールとの密着力が減少し透明性が著し
く悪化するので好ましくない。Ｂ一１フィルムの密着保
持時間は０．０１２秒未満では、後述するように２軸延
伸後の易滑性と透明性のバランスおよび厚み均一性の改
良効果が弱く、かつ横延伸性が悪化するのて好ましくな
い。また、密着時間が１．招秒を越えるとフィルム表面
の結晶化が進み横延伸が不能となるので好ましくない。
したがつて２軸延伸後のフィルムの総合特性としてより
好ましい密着保持時間は０．０２７〜０．６１秒の範囲
、さらに好ましくは０．０５〜０．４囲′である。本密
着保持工程の特徴は前述の通り密着時間が短時間である
ことにある。密着保持ロールの表面温度が１００〜１３
０℃かつ保持時間が１．招秒以内であると、第１延伸後
のＢ−１フィルムの結晶化度は全く増加しない。Ｂ−１
フィルムを密着保持した直後のフィルムの厚み方向全体
の平均結晶化度は８％以下が好ましい。ただし、結晶化
度Ｃは完全結晶の密度を１．４５ｙＩｃｄ１完全非晶の
密度を１．３３ｇ１ｃＴ１として、て求めた数値である
。
ロールにしつかりと密着する必要はなく適宜、後の冷却
ロールとの間で発生する延伸張力によつて同ロール上で
すべつてもかまわない。密着保持するロールの表面温度
が１００′Ｃ未満であると、いくら強いニツプカを加え
ても密着が不安定のため厚み均一性が極端に悪化する。
また、ロール表面温度が１３０℃を越えるとフィルム表
面が結晶化してロールとの密着力が減少し透明性が著し
く悪化するので好ましくない。Ｂ一１フィルムの密着保
持時間は０．０１２秒未満では、後述するように２軸延
伸後の易滑性と透明性のバランスおよび厚み均一性の改
良効果が弱く、かつ横延伸性が悪化するのて好ましくな
い。また、密着時間が１．招秒を越えるとフィルム表面
の結晶化が進み横延伸が不能となるので好ましくない。
したがつて２軸延伸後のフィルムの総合特性としてより
好ましい密着保持時間は０．０２７〜０．６１秒の範囲
、さらに好ましくは０．０５〜０．４囲′である。本密
着保持工程の特徴は前述の通り密着時間が短時間である
ことにある。密着保持ロールの表面温度が１００〜１３
０℃かつ保持時間が１．招秒以内であると、第１延伸後
のＢ−１フィルムの結晶化度は全く増加しない。Ｂ−１
フィルムを密着保持した直後のフィルムの厚み方向全体
の平均結晶化度は８％以下が好ましい。ただし、結晶化
度Ｃは完全結晶の密度を１．４５ｙＩｃｄ１完全非晶の
密度を１．３３ｇ１ｃＴ１として、て求めた数値である
。
次に、密着保持ロールから離れたフィルムに対し第２延
伸を施こす。
伸を施こす。
第２延伸は延伸段数が１段て、その延伸の延伸区間長１
２を１１／２未満とし、延伸倍率λ２を、λ１との積す
なわちλ１×λ２がλ、の範囲内１．６〈λ２〈２市倍
として延伸を行なうものである。第２延伸の施されたフ
ィルムは、次に表面温度が所望値のロールに接して急冷
され（以下、急冷されたフィルムをＢ−２フィルムとい
う）、続いて横方向に延伸されて２軸配向フィルムとな
るが、上述のように１２を１１／２未満、すなわち１２
〈ｗとしたことにより、Ｂ−２フィルムの厚みの均一性
が向上し、この結果２軸配向フィルムの厚みの均一性も
大幅に向上したものてある。
２を１１／２未満とし、延伸倍率λ２を、λ１との積す
なわちλ１×λ２がλ、の範囲内１．６〈λ２〈２市倍
として延伸を行なうものである。第２延伸の施されたフ
ィルムは、次に表面温度が所望値のロールに接して急冷
され（以下、急冷されたフィルムをＢ−２フィルムとい
う）、続いて横方向に延伸されて２軸配向フィルムとな
るが、上述のように１２を１１／２未満、すなわち１２
〈ｗとしたことにより、Ｂ−２フィルムの厚みの均一性
が向上し、この結果２軸配向フィルムの厚みの均一性も
大幅に向上したものてある。
そのための本発明の最大の特徴が１２〈ｗにあるといつ
てよい。厚み均一性の改良効果についての原因は明らか
ではないが、一たん広い区間で延伸されたＢ一１フィル
ムの厚さ不均一性が、それの１ノ２未満の延伸区間でさ
らに再延伸することにより、厚さ不均一性が細分、微細
化されるためと推定される。第２延伸の延伸倍率が１．
６倍以下であると第２延伸時の延伸張力が弱すぎて厚み
均一性がかえつて悪化するのて好ましくなく、逆に２．
皓以上では厚み均一性が非常に優れたものになるが、結
晶化が進みすぎて後の横延伸性が不安定になるため好ま
しくない。さらに横延伸性を安定させるためには２．３
倍未満が好ましい。なお延伸区間長は、１２〈片てある
が、好ましくは１，く？かつ、１，≦１００ｗｎとすべ
きである。１２〉１００Ｔｎでは、たとえ１２くｗを満
足したとしても厚み均一性改良効果が少ない上、Ｂ−２
フィルムの表面が結晶しやすくなり、フイルムヘイズが
悪化するので好ましくない。
てよい。厚み均一性の改良効果についての原因は明らか
ではないが、一たん広い区間で延伸されたＢ一１フィル
ムの厚さ不均一性が、それの１ノ２未満の延伸区間でさ
らに再延伸することにより、厚さ不均一性が細分、微細
化されるためと推定される。第２延伸の延伸倍率が１．
６倍以下であると第２延伸時の延伸張力が弱すぎて厚み
均一性がかえつて悪化するのて好ましくなく、逆に２．
皓以上では厚み均一性が非常に優れたものになるが、結
晶化が進みすぎて後の横延伸性が不安定になるため好ま
しくない。さらに横延伸性を安定させるためには２．３
倍未満が好ましい。なお延伸区間長は、１２〈片てある
が、好ましくは１，く？かつ、１，≦１００ｗｎとすべ
きである。１２〉１００Ｔｎでは、たとえ１２くｗを満
足したとしても厚み均一性改良効果が少ない上、Ｂ−２
フィルムの表面が結晶しやすくなり、フイルムヘイズが
悪化するので好ましくない。
この現象は１。の拡大とともにフィルム両縁部から次第
に内側にまで広がる形となる。たとえば、１２＝１００
顛のとき結晶化が進んでヘイズが悪化した領域の巾はフ
ィルム両端部から高々３０〜５０Ｔｗｔ程度であるが、
１２＝１５０ｗｎにまで拡大すると、フィルムの中央部
１１３を除く残りの領域全体まて結晶化が進行する。第
２延伸の延伸速度は速い方が厚み均一性および２軸配向
させるための横延伸性を向上させるため好ましい。具体
的に好ましい延伸速度について下記する。但し、１：延
伸区間長（Ｃｍ） Ｖ：第２延伸入口速度（７ＴＬノ而ｎ） λ：
延伸倍率（倍）上式より求めた第２延伸の延伸速度ｖは
、ｖ〉５×１０１％′Ｍｉｎ好ましくはｖ〉１σ％Ｉｍ
ｉｎｌさらに好ましくは、ｖ〉５×１Ｃｆ′％１ｍｉｎ
である。
に内側にまで広がる形となる。たとえば、１２＝１００
顛のとき結晶化が進んでヘイズが悪化した領域の巾はフ
ィルム両端部から高々３０〜５０Ｔｗｔ程度であるが、
１２＝１５０ｗｎにまで拡大すると、フィルムの中央部
１１３を除く残りの領域全体まて結晶化が進行する。第
２延伸の延伸速度は速い方が厚み均一性および２軸配向
させるための横延伸性を向上させるため好ましい。具体
的に好ましい延伸速度について下記する。但し、１：延
伸区間長（Ｃｍ） Ｖ：第２延伸入口速度（７ＴＬノ而ｎ） λ：
延伸倍率（倍）上式より求めた第２延伸の延伸速度ｖは
、ｖ〉５×１０１％′Ｍｉｎ好ましくはｖ〉１σ％Ｉｍ
ｉｎｌさらに好ましくは、ｖ〉５×１Ｃｆ′％１ｍｉｎ
である。
また、第２延伸の延伸速度が速すぎることの欠点は特に
ないが、延伸区間の実用的な範囲から考えて、ｖ〈４×
１Ｃｆ％Ｉｍｉｎである。第１延伸倍率λ１と第２延伸
倍率λ２との積λ，は、２．４くλＫ６．５の範囲に抑
えるべきである。
ないが、延伸区間の実用的な範囲から考えて、ｖ〈４×
１Ｃｆ％Ｉｍｉｎである。第１延伸倍率λ１と第２延伸
倍率λ２との積λ，は、２．４くλＫ６．５の範囲に抑
えるべきである。
λ，が２．似下では実際上、従来からの一段延伸法）で
得たものとＢ−２フィルムとしての有意な差はでない。
また、λ，が６．５以上ではフィルム両縁部の熱結晶化
が進みすぎ、縦裂きしやすいフィルムとなり、後の横延
伸が困難なため好ましくない。以上の条件て縦延伸され
たＢ−２フィルムを横５方向に少なくとも２．５倍以上
延伸することによつて２軸配向フィルムが得られるが、
いわゆるバランスドタイプを製造するときは、縦延伸を
３．６〈λ６ゐ倍、横延伸を温度１００〜１４０℃、倍
率３．０〜４．０、熱処理温度を１５０〜２４０℃とす
る。なお、λ１０が３名倍以下の場合、従来の１段延伸
したものと有意差がでない。また、λ１が６．５倍以上
の場合、縦方向に裂けやすいフィルムとなり、その後の
延伸が困難となる。また、縦方向に強度の高いフィルム
を得るときは、縦延伸を２．４くλ，く６．Ｃｆｉ、好
ましくは３．６くλ，く５．＠、横延伸を温度８５〜１
３０℃、倍率２．５〜３．５で行ない、しかる後、８０
〜１６０℃て１．２〜３．皓再縦延伸後、１３０℃〜２
３０℃で熱処理する。なお、λ、が２．４倍以下の場合
、再延伸しても十分な強度が得られず、また、λ，が６
．皓以上の場合、再縦延伸て破れが多発し生産性が低下
する。本発明で、２軸配向後の易滑性、透明性、厚み均
一性の総合特性をよくするには、第１延伸、第２延伸の
いずれも１００′Ｃ以上で行なうことが好ましい。
得たものとＢ−２フィルムとしての有意な差はでない。
また、λ，が６．５以上ではフィルム両縁部の熱結晶化
が進みすぎ、縦裂きしやすいフィルムとなり、後の横延
伸が困難なため好ましくない。以上の条件て縦延伸され
たＢ−２フィルムを横５方向に少なくとも２．５倍以上
延伸することによつて２軸配向フィルムが得られるが、
いわゆるバランスドタイプを製造するときは、縦延伸を
３．６〈λ６ゐ倍、横延伸を温度１００〜１４０℃、倍
率３．０〜４．０、熱処理温度を１５０〜２４０℃とす
る。なお、λ１０が３名倍以下の場合、従来の１段延伸
したものと有意差がでない。また、λ１が６．５倍以上
の場合、縦方向に裂けやすいフィルムとなり、その後の
延伸が困難となる。また、縦方向に強度の高いフィルム
を得るときは、縦延伸を２．４くλ，く６．Ｃｆｉ、好
ましくは３．６くλ，く５．＠、横延伸を温度８５〜１
３０℃、倍率２．５〜３．５で行ない、しかる後、８０
〜１６０℃て１．２〜３．皓再縦延伸後、１３０℃〜２
３０℃で熱処理する。なお、λ、が２．４倍以下の場合
、再延伸しても十分な強度が得られず、また、λ，が６
．皓以上の場合、再縦延伸て破れが多発し生産性が低下
する。本発明で、２軸配向後の易滑性、透明性、厚み均
一性の総合特性をよくするには、第１延伸、第２延伸の
いずれも１００′Ｃ以上で行なうことが好ましい。
１００℃未満では厚み均一性は向上するものの易滑性、
ヘイズはむしろ悪化するので好ましくない。
ヘイズはむしろ悪化するので好ましくない。
また、１５０℃を越えると、易滑性は良いものの、ヘイ
ズ、厚み均一性が大巾に悪化するので好ましくない。さ
らに、１０５℃〜１３５℃の範囲が好適である。さらに
、本発明の第１の利点は、従来の２段延伸の場合には、
第１延伸をその延伸温度の降状点強度倍率以下にとどめ
ないと第２延伸後の厚み均一性が悪いと信じられていた
のが、本発明の方法て第１延伸を降状点強度倍率以上に
とつ，ても、第１延伸後の短時間の密着保持工程とその
直後の短区間第２延伸とを組み合せることにより、一た
ん悪化し，たＢ−１フィルムの厚さ均一性をＢ−２フィ
ルムの段階て大巾に改良させてしまうことにある。この
効果は、第１延伸後一たんガ，ラス転移温度以下に冷却
し、再度予熱して第２延伸を行なう従来の方法では全く
発現しないものである。また、本発明の第２の利点は、
従来の一段延伸、多段延伸法に比して同一原料て製造し
た場壬合、２軸延伸後の易滑性、透明性、厚み均一性の
総合特性が優れていることであることは先にも述べた通
りてあり、特に再延伸がなされる強力化タイプのフィル
ム製造の場合は、上記総合特性が得られると共に、再延
伸時のフィルム破れを極めて３少なくすることができる
。
ズ、厚み均一性が大巾に悪化するので好ましくない。さ
らに、１０５℃〜１３５℃の範囲が好適である。さらに
、本発明の第１の利点は、従来の２段延伸の場合には、
第１延伸をその延伸温度の降状点強度倍率以下にとどめ
ないと第２延伸後の厚み均一性が悪いと信じられていた
のが、本発明の方法て第１延伸を降状点強度倍率以上に
とつ，ても、第１延伸後の短時間の密着保持工程とその
直後の短区間第２延伸とを組み合せることにより、一た
ん悪化し，たＢ−１フィルムの厚さ均一性をＢ−２フィ
ルムの段階て大巾に改良させてしまうことにある。この
効果は、第１延伸後一たんガ，ラス転移温度以下に冷却
し、再度予熱して第２延伸を行なう従来の方法では全く
発現しないものである。また、本発明の第２の利点は、
従来の一段延伸、多段延伸法に比して同一原料て製造し
た場壬合、２軸延伸後の易滑性、透明性、厚み均一性の
総合特性が優れていることであることは先にも述べた通
りてあり、特に再延伸がなされる強力化タイプのフィル
ム製造の場合は、上記総合特性が得られると共に、再延
伸時のフィルム破れを極めて３少なくすることができる
。
さらに、第３の利点として、２軸延伸されたフィルムの
巻取速度を８０ＴｒＬ，ノＭｉｎ以上、好ましくは１５
０ｍＩｍｉｎ以上とすることができ生産能力の向上が計
れる。
巻取速度を８０ＴｒＬ，ノＭｉｎ以上、好ましくは１５
０ｍＩｍｉｎ以上とすることができ生産能力の向上が計
れる。
４，つぎに、図面
について説明する。第１図は、本発明に係る縦延伸装置
を示すものてある。
について説明する。第１図は、本発明に係る縦延伸装置
を示すものてある。
上記図面において、１は硬質クロムメッキロール、２〜
５はシリコンゴム被覆の予熱ロール、１″はゴムニップ
ロール、６，６″は、第１延伸の開始位置を決めるニッ
プロール対で、ともにシリコンゴムが被覆されたロール
、７は第１延伸されたＢ−１フィルムを密着保持させる
ロールで表面が鏡面仕上げのセラミックロール、７″は
シリコンゴムが被覆されたニップロール、８，９は冷却
ロール、９″はゴムニップロールである。なお、ロール
２〜７は図示省略された駆動錬置で駆動さノれている。
第１図において、ロール６，６″のニップ点からロール
７，７″のニップ点までの区間が第１延伸区間長（１１
）である。第１延伸されたＢ−１フィルムはロール７，
１″のニップ点であるロール７上のＰ点からロール７上
のＱ点までしつかりと密着したのち、そのＱ点から冷却
ロール８へのフィルムの接触開始点Ｒとの間で形成され
る第２延伸区間長（１２）で第２延伸がなされる。次い
で、そのフィルムは、ロール８，９で冷却され横延伸機
（図示省略）に導かれる。
５はシリコンゴム被覆の予熱ロール、１″はゴムニップ
ロール、６，６″は、第１延伸の開始位置を決めるニッ
プロール対で、ともにシリコンゴムが被覆されたロール
、７は第１延伸されたＢ−１フィルムを密着保持させる
ロールで表面が鏡面仕上げのセラミックロール、７″は
シリコンゴムが被覆されたニップロール、８，９は冷却
ロール、９″はゴムニップロールである。なお、ロール
２〜７は図示省略された駆動錬置で駆動さノれている。
第１図において、ロール６，６″のニップ点からロール
７，７″のニップ点までの区間が第１延伸区間長（１１
）である。第１延伸されたＢ−１フィルムはロール７，
１″のニップ点であるロール７上のＰ点からロール７上
のＱ点までしつかりと密着したのち、そのＱ点から冷却
ロール８へのフィルムの接触開始点Ｒとの間で形成され
る第２延伸区間長（１２）で第２延伸がなされる。次い
で、そのフィルムは、ロール８，９で冷却され横延伸機
（図示省略）に導かれる。
第２図は、第１図と同様に第１延伸を１段階とし、第２
延伸の方式を若干変更したものである。
延伸の方式を若干変更したものである。
すなわち、ロール７，７″，７″は、すべてシリコン被
覆ロールであり、駆動されたロール７に対し上方（ロー
ル７″）と、側方（ロール７″）の２個所にニップロー
ルが設けられている。ロール１，丁のニップ点からロー
ル７，７″のニップ点まで密着保持されたフィルムは、
ロール７，Ｔのニップ点と冷却ロール８との間で第２延
伸される。本発明は、上記のような構成の装置で第１延
伸、密着保持、第２延伸がなされるものてある。
覆ロールであり、駆動されたロール７に対し上方（ロー
ル７″）と、側方（ロール７″）の２個所にニップロー
ルが設けられている。ロール１，丁のニップ点からロー
ル７，７″のニップ点まで密着保持されたフィルムは、
ロール７，Ｔのニップ点と冷却ロール８との間で第２延
伸される。本発明は、上記のような構成の装置で第１延
伸、密着保持、第２延伸がなされるものてある。
但し、この装置に限定されるものてはない。つぎに実施
例について説明する。実施例１ 第１図の構成を有する縦延伸装置において、１１、１２
およびＰ−Ｑ間密着保持温度を変えるテストを行なつた
。
例について説明する。実施例１ 第１図の構成を有する縦延伸装置において、１１、１２
およびＰ−Ｑ間密着保持温度を変えるテストを行なつた
。
テスト条件
（１）ＡフイルムニＰＥＴ単体の急冷フィルムで厚みは
２２０ｐ（２）温度条件： ロール１：７５：Ｃ ロール２〜６″：１２５℃（表面温度） （３）延伸条仕 ＼−ー１ − − ロール７の表面温度：９０〜１５０℃ （４）フィルム速度 ロール１への供給速度：１０ＴｒＬＩｍｉｎロール９か
らの引取速度：５０７ＴＬＩｍｉｎ第１表：第２延伸条
件と厚み均一件の関係（１）Ｂ−２フィルムを電子マイ
クロ厚み計さ方向に３ｍ．厚み測定し、その変動率をし
たものを以下の基準で等級区分した。
２２０ｐ（２）温度条件： ロール１：７５：Ｃ ロール２〜６″：１２５℃（表面温度） （３）延伸条仕 ＼−ー１ − − ロール７の表面温度：９０〜１５０℃ （４）フィルム速度 ロール１への供給速度：１０ＴｒＬＩｍｉｎロール９か
らの引取速度：５０７ＴＬＩｍｉｎ第１表：第２延伸条
件と厚み均一件の関係（１）Ｂ−２フィルムを電子マイ
クロ厚み計さ方向に３ｍ．厚み測定し、その変動率をし
たものを以下の基準で等級区分した。
×：〉２０％
×〜Δ：１０〜２０％
Δ：５〜１０％
Δ〜○：３〜５％
０：２〜３％
◎：〈２％
第１表かられかる通り、厚み均一性につ
２１２／１１く１、すなわち１２くｗとし、かつ持ロー
ル温度が１０５〜１２５℃の範囲がきわｙしいことがわ
かる。
ル温度が１０５〜１２５℃の範囲がきわｙしいことがわ
かる。
なお、本テストにおける密着保持時間Ｃ。
よつて、第１図のＱ点が若干変化するたυキがあるが、
約０．２４〜０．３６８？であつた。
約０．２４〜０．３６８？であつた。
スト条件下でのＢ−１フィルムのΔＮｌＯ−３であつた
。
。
実施例２
第１図は縦延伸装置において、密着保持時間の影響を明
らかにするため、ロール７，８間に第４図に示すような
可動小径冷却ロール８″を挿入して、Ｑ点の変化ととも
にＢ−２フィルム品質がどう変化するかを調査した。
らかにするため、ロール７，８間に第４図に示すような
可動小径冷却ロール８″を挿入して、Ｑ点の変化ととも
にＢ−２フィルム品質がどう変化するかを調査した。
第２図において、小をの冷却ロール８″は、ロール７と
８の間を上下できるようにし、上下することによりロー
ル７とロール８″との間の延伸区間長を大きく変化させ
ることなくロール７へのＢ−１フィルムの密着保ｒ時間
を可変させることができる。すなわち、ロール８″をフ
ィルムの下面（第２図）からフィルムを押し上げるよう
に移動させると、Ｑ点は延伸弥力とロール７へのフィル
ムの密着力とがバランヌするように、次第にＱ１→Ｑ２
−Ｑ３の方向に上剖し、最後はニップ点での短時間接触
となり、接卸時間を変化させることができる。テスト条
件は実施例１と同様である。
８の間を上下できるようにし、上下することによりロー
ル７とロール８″との間の延伸区間長を大きく変化させ
ることなくロール７へのＢ−１フィルムの密着保ｒ時間
を可変させることができる。すなわち、ロール８″をフ
ィルムの下面（第２図）からフィルムを押し上げるよう
に移動させると、Ｑ点は延伸弥力とロール７へのフィル
ムの密着力とがバランヌするように、次第にＱ１→Ｑ２
−Ｑ３の方向に上剖し、最後はニップ点での短時間接触
となり、接卸時間を変化させることができる。テスト条
件は実施例１と同様である。
ノ（１）Ａフイルムニ実施例１に同じ。
（２）温度条件：実施例１に同じ
（３） 延伸条件
第１延伸：実施例１に同じ。
第２延伸：１２さ４０順（条件によつてや）異′５
る） ：λ２＝２．２皓（実施例１に
同じ） ：ロール７の表面温度＝１１５℃第２表
中、テストＮＯ．４の条件は、ニップロールでニップさ
れた後、ロールＮＯ．７への密着距？はほとんどなく目
視て観察した範囲では明らかＩ４Ｗｌｎ程度以下であつ
たので、この条件での密着日間を計算する際の密着距離
は約４Ｔｆｕｎとした。
る） ：λ２＝２．２皓（実施例１に
同じ） ：ロール７の表面温度＝１１５℃第２表
中、テストＮＯ．４の条件は、ニップロールでニップさ
れた後、ロールＮＯ．７への密着距？はほとんどなく目
視て観察した範囲では明らかＩ４Ｗｌｎ程度以下であつ
たので、この条件での密着日間を計算する際の密着距離
は約４Ｔｆｕｎとした。
第２表かられかる通り、密着時間が約０．０１２秒以下
ては厚み均一性が悪化する。第２表の中からテストＮＯ
．２及びＮＯ．４条件でＢ−２フィルムを作成した後、
横方向に３．７倍１２０℃で延伸後、２３０℃で熱固定
してフィルム特性を測定した結果は、第３表の通りであ
る。注：※１ヘイズの測定はＡＳＴＭ−Ｄ−１００３に
よ る。
ては厚み均一性が悪化する。第２表の中からテストＮＯ
．２及びＮＯ．４条件でＢ−２フィルムを作成した後、
横方向に３．７倍１２０℃で延伸後、２３０℃で熱固定
してフィルム特性を測定した結果は、第３表の通りであ
る。注：※１ヘイズの測定はＡＳＴＭ−Ｄ−１００３に
よ る。
※２摩擦係数の測定はＡＳＴＭ−Ｄ−１８９４に よる
。
。
第３表かられかる通り、本発明の密着保持プロセスを入
れると、２軸延伸後のフィルムで評価した場合、驚くほ
ど滑りとヘイズのバランスが良化２することがわかる。
れると、２軸延伸後のフィルムで評価した場合、驚くほ
ど滑りとヘイズのバランスが良化２することがわかる。
実施例３（１）ポリエチレンテレフタレートチップ（固
有粘度：０．６０、平均粒径２．３μのカオリン０．０
踵量％重合時添加）を１７０℃で３時間乾燥後２８５℃
で押２出しし、Ｔダイからシート状にて３０℃に保たれ
た回転ドラムに流延固化して幅３００ｍ１厚み２００μ
のＡフィルムを得た。
有粘度：０．６０、平均粒径２．３μのカオリン０．０
踵量％重合時添加）を１７０℃で３時間乾燥後２８５℃
で押２出しし、Ｔダイからシート状にて３０℃に保たれ
た回転ドラムに流延固化して幅３００ｍ１厚み２００μ
のＡフィルムを得た。
つぎに下記条件下で縦延伸を行なつた。 ＼ｕ
Ａ′ ＦｌＶノ＆ｌ＆Ｈ ム◆（八１υ ノ密着保持条
件：ロール表面温度：１１６℃ 保持時間：
０．Ｂ秒 つぎに、横方向に３．皓、１１０℃で延伸後２２０℃て
熱固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを４得た。
Ａ′ ＦｌＶノ＆ｌ＆Ｈ ム◆（八１υ ノ密着保持条
件：ロール表面温度：１１６℃ 保持時間：
０．Ｂ秒 つぎに、横方向に３．皓、１１０℃で延伸後２２０℃て
熱固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを４得た。
２軸延伸後の巻取速度は約９０７ＴＬ／分てあり、熱固
定時間は４秒である。
定時間は４秒である。
（２）上記（１）項と同じ原料を用いて製造した幅３０
０順、厚み２２０μのＡフィルムを下記条件（特開昭５
４−８６ｎ号の実施例１と同一条件）で縦延伸した。
０順、厚み２２０μのＡフィルムを下記条件（特開昭５
４−８６ｎ号の実施例１と同一条件）で縦延伸した。
１段目延伸：１００′Ｃｌｌゐ倍
２段目延伸：１２０′Ｃｌｌ．Ｏ６ｆ８
３段目延伸：１１０℃、３．５倍
なお、２段目延伸におけるロールとの接触時間は２．＠
である。
である。
上記縦延伸フィルムを、上記（１）項と同一条件で横延
伸、熱固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを得た。
（３）上記（１）項と同様な条件で作成した２４０μの
Ａフィルムをｙ記条件で縦延伸した。
伸、熱固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを得た。
（３）上記（１）項と同様な条件で作成した２４０μの
Ａフィルムをｙ記条件で縦延伸した。
つぎに上記（１）項と同じ条件で横延伸後２２０℃て熱
固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを得た。
固定して厚み１１μの２軸延伸フィルムを得た。
上記（１）〜（３）項で得られた各フィルムの特性を測
５し、その結果を第４表にまとめた。
５し、その結果を第４表にまとめた。
第４表から）、（３）項の本発明の方法を用いたフィル
ムは、（２）−ミの従来例の方法を用いたフィルムより
も厚み均＝性および易滑性とヘイズのバランスが改良さ
れ？いることがわかる。−ニ※１縦方向の破断強度の測
定は、ＪＩＳＣ一２３１８による。
ムは、（２）−ミの従来例の方法を用いたフィルムより
も厚み均＝性および易滑性とヘイズのバランスが改良さ
れ？いることがわかる。−ニ※１縦方向の破断強度の測
定は、ＪＩＳＣ一２３１８による。
※２縦方向の厚みむらの測定は、縦方向に１０ｍ電子マ
イクロで測定した厚みチャートか ら求めた厚みむらの
絶対値をベース厚みで 割つて１０皓した値。
イクロで測定した厚みチャートか ら求めた厚みむらの
絶対値をベース厚みで 割つて１０皓した値。
実施例４
（１）実施例３の（１）項と同様な条件で作成した３５
０５μのＡフィルムを次の条件で縦延伸した。
０５μのＡフィルムを次の条件で縦延伸した。
上記のｄヒ２フィルムを９０℃で横方向に３．２１倍延
伸後、さらに縦方向に９０℃で２．０倍再延伸後、１８
０℃て熱固定して厚さ１２μの縦方向に強力化した２軸
延伸フィルムを得た。
伸後、さらに縦方向に９０℃で２．０倍再延伸後、１８
０℃て熱固定して厚さ１２μの縦方向に強力化した２軸
延伸フィルムを得た。
最終フィルム速度は１５０ｍＩｍｍてある。（２）実施
例３の（１）項と同様な条件で作成した２３０２μのＡ
フィルムを次の条件て縦延伸した。
例３の（１）項と同様な条件で作成した２３０２μのＡ
フィルムを次の条件て縦延伸した。
Ｌｓｌ≦ −５勺：
上記Ｂ−２フィルムを９０℃で横方向に３．２倍延伸後
、さらに縦方向に９０℃で２．＠再縦延伸後、１８０℃
で熱固定して厚さ１２μの縦方向に強力化した２軸延軸
フィルムを得た。
、さらに縦方向に９０℃で２．＠再縦延伸後、１８０℃
で熱固定して厚さ１２μの縦方向に強力化した２軸延軸
フィルムを得た。
最終フィルム速度は１５０ｗＬ１ｍｉｎである。３）密
着保持条件を、下記条件とし、その他は実施例４の（１
）と同一条件として第１延伸、第２延伸を行ないＢ＝２
フィルムを得た。
着保持条件を、下記条件とし、その他は実施例４の（１
）と同一条件として第１延伸、第２延伸を行ないＢ＝２
フィルムを得た。
．−６一つぎに上記；イルムを横方向に３．２倍、９０
℃で延伸後、さらに、縦方向に９０℃で１．４〜２．０
倍再延伸後１８０℃で熱固定して厚さ１２μの縦方向に
強力化した２軸延伸フィルムを得た。最終速度は１５０
７ｎＩｍｉｎである。上記（１）、（２）、（３）項て
得られた各フィルムの特性を測定し、その結果を第５表
にまとめた。
℃で延伸後、さらに、縦方向に９０℃で１．４〜２．０
倍再延伸後１８０℃で熱固定して厚さ１２μの縦方向に
強力化した２軸延伸フィルムを得た。最終速度は１５０
７ｎＩｍｉｎである。上記（１）、（２）、（３）項て
得られた各フィルムの特性を測定し、その結果を第５表
にまとめた。
（１）、（２）は本発明の実施例、（３）は比較例てあ
るが、同表から縦方向に強化した２軸延伸フィルムを製
造する場合でも、最初に行なう縦延伸に本発明の方法を
用いれば、摩擦係数、透明性のバランスおよび厚み均一
性が格段に向上し、その縦方向に強度の高いフィルムが
生産性よく製造できることがわかる。
るが、同表から縦方向に強化した２軸延伸フィルムを製
造する場合でも、最初に行なう縦延伸に本発明の方法を
用いれば、摩擦係数、透明性のバランスおよび厚み均一
性が格段に向上し、その縦方向に強度の高いフィルムが
生産性よく製造できることがわかる。
第１図は、本発明に係る縦延伸装置の概略を示す断面図
、第２図は第１図の縦延伸装置の一部拡大断面図てある
。 １：硬質クロムメッキロール、「：ゴムニツプロール、
２，３，４，５：シリコンゴム被覆の予熱ロール、６，
６５：シリコンゴム被覆のニップロール、７：鏡面仕上
げのセラミックロール、７″，７″：シリコンゴム被覆
ロール、８，９：冷却ロール、９５：ゴムニツプロール
。
、第２図は第１図の縦延伸装置の一部拡大断面図てある
。 １：硬質クロムメッキロール、「：ゴムニツプロール、
２，３，４，５：シリコンゴム被覆の予熱ロール、６，
６５：シリコンゴム被覆のニップロール、７：鏡面仕上
げのセラミックロール、７″，７″：シリコンゴム被覆
ロール、８，９：冷却ロール、９５：ゴムニツプロール
。
Claims (1)
- １ ポリエチレンテレフタレートを主成分とする実質的
に非晶状態のフィルムを、延伸倍率（λ＿ｔ）を２．４
＜λ＿ｔ＜６．５倍の範囲内として縦方向に延伸後、次
いで延伸倍率を２．５倍以上として横方向に延伸するに
際し、前記縦方向の延伸が、（Ａ）非晶状態のフィルム
を、延伸段数が１段または多段で、その全延伸区間長が
５０ｍｍ以上である延伸区間長（ｌ＿１）にて、複屈折
率が１×１０＾−＾３〜１２×１０＾−＾３になる延伸
倍率（λ＿１）で第１延伸し、（Ｂ）該第１延伸された
フィルムを、ガラス転移温度以下にフィルムを冷却する
ことなく、１００℃以上、１３０℃以下の表面温度を有
するロールに０．０１２〜１．４３秒間密着保持させ、
かつ、該密着保持されたフィルムを、延伸段数が１段で
、その延伸区間長がｌ＿１／２未満である延伸区間長（
ｌ＿２）にて、λ＿１との積がλ＿ｔの範囲内にある延
伸倍率（λ＿２）で第２延伸することを特徴とするポリ
エステルフィルムの製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55132345A JPS6056101B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | ポリエステルフイルムの製造方法 |
| US06/304,200 US4370291A (en) | 1980-09-25 | 1981-09-21 | Process for producing polyester film |
| EP81304394A EP0049108B1 (en) | 1980-09-25 | 1981-09-24 | Process for producing polyester film |
| DE8181304394T DE3167964D1 (en) | 1980-09-25 | 1981-09-24 | Process for producing polyester film |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55132345A JPS6056101B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | ポリエステルフイルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5757631A JPS5757631A (en) | 1982-04-06 |
| JPS6056101B2 true JPS6056101B2 (ja) | 1985-12-09 |
Family
ID=15079164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55132345A Expired JPS6056101B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | ポリエステルフイルムの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4370291A (ja) |
| EP (1) | EP0049108B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6056101B2 (ja) |
| DE (1) | DE3167964D1 (ja) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4497865A (en) * | 1982-02-17 | 1985-02-05 | Toray Industries, Inc. | Polyethylene terephthalate film, process for the production thereof and magnetic recording medium therefrom |
| JPS59140028A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-08-11 | Diafoil Co Ltd | ポリエステルフイルムの製造方法 |
| WO1985001247A1 (fr) * | 1983-09-14 | 1985-03-28 | Diafoil Company, Limited | Procede de production de film en polyester a orientation biaxiale |
| JPS61102232A (ja) * | 1984-10-26 | 1986-05-20 | Diafoil Co Ltd | 包装用ポリエステルフィルム |
| JPH0625267B2 (ja) * | 1985-12-17 | 1994-04-06 | ダイアホイルヘキスト株式会社 | 高密度磁気記録媒体用ポリエチレン−２，６−ナフタレ−トフイルム |
| US4853602A (en) * | 1985-12-24 | 1989-08-01 | E. I. Dupont De Nemours And Company | System for using synchronous secondaries of a linear motor to biaxially draw plastic films |
| US4867937A (en) * | 1987-02-17 | 1989-09-19 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Process for producing high modulus film |
| AU593677B2 (en) * | 1987-06-17 | 1990-02-15 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | System for using synchronous secondaries of a linear motor to biaxially draw plastic films |
| KR960007293B1 (ko) * | 1988-06-23 | 1996-05-30 | 도오레 가부시기가이샤 | 폴리에스테르 필름의 제조방법 |
| JPH02105329A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-17 | Fuji Photo Film Co Ltd | 磁気テープ製造方法 |
| US5139727A (en) * | 1988-11-11 | 1992-08-18 | Daifoil Company, Limited | Process for producing biaxially oriented polyester film |
| JP2611421B2 (ja) * | 1989-03-30 | 1997-05-21 | ダイアホイルヘキスト株式会社 | ポリエステルフィルムの製造方法 |
| US5076977A (en) * | 1990-01-10 | 1991-12-31 | Eastman Kodak Company | Process for controlling curl in polyester film |
| JPH0578983U (ja) * | 1991-08-20 | 1993-10-26 | 株式会社日本礦油 | 圧力排出容器 |
| US5385704A (en) * | 1993-07-27 | 1995-01-31 | Eastman Kodak Company | Process of making polyethylene terephthalate photographic film base |
| DE19508597A1 (de) * | 1995-03-10 | 1996-09-12 | Hoechst Ag | Verfahren zum Herstellen biaxial verstreckter Folien sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE19622085C1 (de) * | 1996-05-31 | 1997-12-11 | Brueckner Maschbau | Zumindest zweistufiges Verfahren zur Längsreckung von Kunststoffolien sowie danach hergestellte Kunststoffolie und zugehörige Vorrichtung |
| US6179939B1 (en) | 1997-05-12 | 2001-01-30 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Methods of making stretched filled microporous films |
| US6342292B1 (en) * | 1997-12-16 | 2002-01-29 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Organic thin film and process for producing the same |
| US6358457B1 (en) * | 1998-11-13 | 2002-03-19 | 3M Innovative Properties Company | Method of stretching films according to an overbias or overstretch profile |
| US6303067B1 (en) | 1998-11-13 | 2001-10-16 | 3M Innovative Properties Company | Method of stretching films according to an overbias or overstretch stretch profile |
| DE10022939A1 (de) * | 2000-05-11 | 2001-11-15 | Hans Kaesbauer | Verfahren und Vorrichtung zum Auftragen einer Lackschicht auf die Oberseite eines Druckmediums |
| EP1403322A4 (en) * | 2001-06-13 | 2005-12-28 | Kao Corp | PLASTICIZER FOR POLYESTER RESIN |
| US7026035B2 (en) * | 2002-05-02 | 2006-04-11 | Teijin Dupont Films Japan Limited | Laminated film for optical use |
| US7132065B2 (en) * | 2003-02-12 | 2006-11-07 | 3M Innovative Properties Company | Process for manufacturing polymeric optical film |
| US7405784B2 (en) * | 2003-02-12 | 2008-07-29 | 3M Innovative Properties Company | Compensators for liquid crystal displays with biaxially stretched single film with crystallization modifier |
| US6965474B2 (en) * | 2003-02-12 | 2005-11-15 | 3M Innovative Properties Company | Polymeric optical film |
| DE102004030979A1 (de) | 2004-06-26 | 2006-01-19 | Mitsubishi Polyester Film Gmbh | Extrusionsbeschichtbare Polyesterfolie enthaltend Poly(m-xylol-adipinamid) |
| KR20120018303A (ko) * | 2009-03-31 | 2012-03-02 | 디에스엠 아이피 어셋츠 비.브이. | 중합체 테이프를 제조하는 방법 및 장치 |
| WO2013137196A1 (ja) * | 2012-03-14 | 2013-09-19 | 東洋紡株式会社 | 太陽電池裏面封止シートおよび太陽電池モジュール |
| CN104149368A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-11-19 | 浙江绍兴华东包装有限公司 | 一种单双点可切换式bopet薄膜加工装置及方法 |
| CN106808676A (zh) * | 2015-11-27 | 2017-06-09 | 朱晓鹏 | 一种强力隔离膜制作工艺及一种强力隔离膜 |
| DE102024131014A1 (de) * | 2024-10-24 | 2026-04-30 | Lindauer Dornier Gesellschaft Mit Beschränkter Haftung | Kombinationsreckwerk zum Recken von Kunststofffolien |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2823421A (en) * | 1952-05-12 | 1958-02-18 | Du Pont | Stretching of polyethylene terephthalate film |
| BE581665A (ja) * | 1956-12-20 | 1900-01-01 | ||
| US3088173A (en) * | 1961-06-02 | 1963-05-07 | Du Pont | Process for preparing oriented polymeric linear terephthalate film with a deglossed writeable surface |
| NL285743A (ja) * | 1961-11-21 | |||
| GB1083665A (en) * | 1965-03-05 | 1967-09-20 | Ici Ltd | Biaxially oriented polyethylene terephthalate films |
| JPS4918628B1 (ja) * | 1970-10-26 | 1974-05-11 | ||
| US3734994A (en) * | 1971-02-09 | 1973-05-22 | Du Pont | Two-stage uniaxial orientation of polyethylene terephthalate films |
| GB1365423A (en) * | 1972-01-27 | 1974-09-04 | Asahi Chemical Ind | Method for producing polyesterether film having excellent uni direc tional characteristics |
| JPS4944084A (ja) * | 1972-09-04 | 1974-04-25 | ||
| GB1430291A (en) * | 1973-04-17 | 1976-03-31 | Teijin Ltd | Process for the preparation of a biaxially oriented polyester film |
| JPS5748377B2 (ja) * | 1974-03-14 | 1982-10-15 | ||
| JPS5749377B2 (ja) * | 1974-04-17 | 1982-10-21 | ||
| NL7609725A (nl) * | 1975-09-06 | 1977-03-08 | Hoechst Ag | Alkoxyderivaten van aan de n gesubstitueerde cyclische aminen en werkwijze voor hun be- reiding. |
| JPS6025255B2 (ja) * | 1977-04-11 | 1985-06-17 | 帝人株式会社 | ポリエステルフイルム |
| JPS5936851B2 (ja) * | 1977-06-21 | 1984-09-06 | 東レ株式会社 | ポリエステルフイルムの製造法 |
| JPS5456674A (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-07 | Daiafoil | Method of making polyester film |
-
1980
- 1980-09-25 JP JP55132345A patent/JPS6056101B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-09-21 US US06/304,200 patent/US4370291A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-09-24 DE DE8181304394T patent/DE3167964D1/de not_active Expired
- 1981-09-24 EP EP81304394A patent/EP0049108B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3167964D1 (en) | 1985-02-07 |
| EP0049108B1 (en) | 1984-12-27 |
| US4370291A (en) | 1983-01-25 |
| JPS5757631A (en) | 1982-04-06 |
| EP0049108A1 (en) | 1982-04-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6056101B2 (ja) | ポリエステルフイルムの製造方法 | |
| US2995779A (en) | Treatment for polymeric film to restrain gauge variation | |
| US5152946A (en) | Producing low shrink packaging film | |
| JP2006103339A (ja) | 幅出機内で同時に二軸延伸されたフィルム | |
| EP0026566B1 (en) | Process for transversely stretching polyethylene terephthalate film | |
| JPS61211014A (ja) | 熱可塑性ポリエステルから成る改良耐磨耗性を有する二軸延伸ヒートセツトフイルム | |
| JPS5936851B2 (ja) | ポリエステルフイルムの製造法 | |
| EP0390191B1 (en) | Biaxially stretched polyester film and process for producing the same | |
| JP2000514373A (ja) | 二軸配向性ポリプロピレンフィルムの製法 | |
| JPH08258142A (ja) | 二軸延伸フィルムの製造法およびその方法を実行するための装置 | |
| JPH0125695B2 (ja) | ||
| JP3640282B2 (ja) | 二軸延伸ポリエステルフィルムの製造方法 | |
| JPH11216759A (ja) | 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法 | |
| JPS5843253B2 (ja) | ポリエステルイチジクエンシンフイルムノセイゾウホウホウ | |
| JP2569471B2 (ja) | 強力化ポリエステルフイルムの製造方法 | |
| JP2788775B2 (ja) | ２軸延伸ポリエステルフィルムの製造方法 | |
| JPH02130125A (ja) | ポリエステルフィルムの製造方法 | |
| JPS6341126A (ja) | プラスチツクフイルムの同時二軸延伸方法 | |
| JPH02122915A (ja) | ポリプロレンフィルム製造方法 | |
| KR100235565B1 (ko) | 축차 이축 연신 플라스틱 필름의 제조방법 | |
| JP2555707B2 (ja) | ポリエチレン２，６―ナフタレートフイルムの製造方法 | |
| JP2679234B2 (ja) | ポリエステルフィルムの製造方法 | |
| JPH06210719A (ja) | ポリエステルフィルムの製造方法 | |
| JP2003311827A (ja) | ニ軸延伸ポリエステルフィルム | |
| JPS61154826A (ja) | 熱シ−ル性、熱収縮性、二軸延伸ポリエステルフイルムの製造方法 |