JPS605857A - ボイラチユ−ブ - Google Patents
ボイラチユ−ブInfo
- Publication number
- JPS605857A JPS605857A JP11077283A JP11077283A JPS605857A JP S605857 A JPS605857 A JP S605857A JP 11077283 A JP11077283 A JP 11077283A JP 11077283 A JP11077283 A JP 11077283A JP S605857 A JPS605857 A JP S605857A
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- JP
- Japan
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- equivalent
- corrosion
- temperature
- tube
- combustion gas
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は新規な石炭燃焼を含むプラント用ボイラチュー
ブに係り、燃焼ガス中に含まれる硫化物の耐粒界侵食性
を兼ね備えたオーステナイト系合金で構成した硫化物の
耐粒界侵食性ディ２テーププに関する。
ブに係り、燃焼ガス中に含まれる硫化物の耐粒界侵食性
を兼ね備えたオーステナイト系合金で構成した硫化物の
耐粒界侵食性ディ２テーププに関する。
従来の発電プラント用ボイシチューブ材としては、燃焼
ガス側のチューブ外壁面の温度が約６００〜６５０Ｃの
比較的低温側では２−！−Ｃｒ−ＩＭ。
ガス側のチューブ外壁面の温度が約６００〜６５０Ｃの
比較的低温側では２−！−Ｃｒ−ＩＭ。
や９Ｃｒ−ＩＭｏ鋼などの低合金鋼が、＾源側では５Ｕ
Ｓ３０４．５Ｕ８３２１並びに８ＵＳ３４７等のオース
テナイト系ステンレス鋼が使用されている。
Ｓ３０４．５Ｕ８３２１並びに８ＵＳ３４７等のオース
テナイト系ステンレス鋼が使用されている。
しかし、近年、資源、エネルギーの有効利用の点から、
ボイラ燃料としては重油から石炭へ移行し、発電効率向
上等の理由から高温高圧化が図られるすう勢にある。こ
のため、チューブ外壁面の温度を従来より約１００Ｃ程
度上昇される気運があり、従来のオーステナイト系ステ
ンレス鋼では燃焼ガスによるチューブ外壁面の腐食が加
速される。すなわち、燃焼ガス温度を賜めることは、チ
ューブ内外壁の水蒸気酸化及び燃焼ガス腐食を著しく増
長させる。さらに、ボイラは大型化及び品玉化しておシ
、万一チューブ内外面のいずれからか破損が生じた場合
には人的、物理的損害は著しいものになる。したがって
、従来から使用されているボイラチューブ材ではその内
外壁における高温水蒸気及び燃焼ガスに対する耐食性が
不元分となシ、信頼性並びに安全性の点で問題となって
きている。
ボイラ燃料としては重油から石炭へ移行し、発電効率向
上等の理由から高温高圧化が図られるすう勢にある。こ
のため、チューブ外壁面の温度を従来より約１００Ｃ程
度上昇される気運があり、従来のオーステナイト系ステ
ンレス鋼では燃焼ガスによるチューブ外壁面の腐食が加
速される。すなわち、燃焼ガス温度を賜めることは、チ
ューブ内外壁の水蒸気酸化及び燃焼ガス腐食を著しく増
長させる。さらに、ボイラは大型化及び品玉化しておシ
、万一チューブ内外面のいずれからか破損が生じた場合
には人的、物理的損害は著しいものになる。したがって
、従来から使用されているボイラチューブ材ではその内
外壁における高温水蒸気及び燃焼ガスに対する耐食性が
不元分となシ、信頼性並びに安全性の点で問題となって
きている。
以上のことから、燃焼温度を高める高温内圧化に際して
は、石炭焚ボイラにおいて特に石炭燃焼ガスに対する耐
高温腐貨イ生を兼′ｉ２備えたボイラチューブ制の開発
が大きなポイントとなっている。
は、石炭焚ボイラにおいて特に石炭燃焼ガスに対する耐
高温腐貨イ生を兼′ｉ２備えたボイラチューブ制の開発
が大きなポイントとなっている。
一般に、金属材料が高温で使用される場合、その環境に
おける腐食系が非常に複雑であシ、不明確なことが多い
。
おける腐食系が非常に複雑であシ、不明確なことが多い
。
たとえば、重油燃焼ボイラ等の燃焼ガス中には０２ 、
Ｎ２ 、ＣＯ，ＣＯ２，１４２０，８０２、Ｃ１２など
のガス成分を含むとともに、燃料中にはＶ。
Ｎ２ 、ＣＯ，ＣＯ２，１４２０，８０２、Ｃ１２など
のガス成分を含むとともに、燃料中にはＶ。
Ｐｂなどの腐食作用の強い金属酸化物やＶ ２０ ｓや
ＮａｚＯなどで代表される低融点金属が金属材料表面に
付着共存し、空気や酸素中におけるば化反応に比較して
極めて厳しい腐宗環視を構成している。
ＮａｚＯなどで代表される低融点金属が金属材料表面に
付着共存し、空気や酸素中におけるば化反応に比較して
極めて厳しい腐宗環視を構成している。
特に、重油燃焼ボイラにおける高温腐食現象は典型的な
バナジウム・アタックとして知られ、広汎な範囲で研究
されている。
バナジウム・アタックとして知られ、広汎な範囲で研究
されている。
一方、石炭燃焼ガス中には、ＣＯ２、Ｃｏ。
Ｎ２ 、 Ｎ２８ 、 Ｓ （Ｈ２Ｓ 、 Ｓ ０２
）等が含まれ、その灰分中には８ ｉ ０２ 、 ｋｔ
ｚｏ２． Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ。
）等が含まれ、その灰分中には８ ｉ ０２ 、 ｋｔ
ｚｏ２． Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ。
Ｆｅ２Ｏ３等の酸化物を含んでおり、この石炭燃焼ガス
中での腐食はアルカリ硫酸塩（Ｎａ２８０４．に２８０
４）等を含んだ灰分がチューブ表面に付着して生ずるこ
とが知られている。この種のガス中における腐食は、表
面から酸化物層、腐食生成物層、粒界侵食性に分かれる
ことが経験されている。従来、金属は酸化物を作りやす
い。このため、通常の燃焼ガス雰囲気中に過剰空気が含
まれる場合、酸化物の生成が優先するはずである。しか
し、硫化物を含む環境では酸素が低い雰囲気が形成され
た場合（酸化物層の内側も含まれる）には、硫黄分圧が
高くなり、その硫黄が金属内部へ浸透し、金属の粒界を
侵食するものと考える。このように、粒界を侵食すると
、ボイラ鋼管のように高温で長時間高い内圧が作用して
いるものでは機械的強度（特にクリープ強度の低下）に
も大きな影響を与え、寿命損傷率の急激な低下を引き起
こす。したがって、ボイラチューブ材として硫化物の粒
界侵食性を前照した材料の選定、開発が必要である。
中での腐食はアルカリ硫酸塩（Ｎａ２８０４．に２８０
４）等を含んだ灰分がチューブ表面に付着して生ずるこ
とが知られている。この種のガス中における腐食は、表
面から酸化物層、腐食生成物層、粒界侵食性に分かれる
ことが経験されている。従来、金属は酸化物を作りやす
い。このため、通常の燃焼ガス雰囲気中に過剰空気が含
まれる場合、酸化物の生成が優先するはずである。しか
し、硫化物を含む環境では酸素が低い雰囲気が形成され
た場合（酸化物層の内側も含まれる）には、硫黄分圧が
高くなり、その硫黄が金属内部へ浸透し、金属の粒界を
侵食するものと考える。このように、粒界を侵食すると
、ボイラ鋼管のように高温で長時間高い内圧が作用して
いるものでは機械的強度（特にクリープ強度の低下）に
も大きな影響を与え、寿命損傷率の急激な低下を引き起
こす。したがって、ボイラチューブ材として硫化物の粒
界侵食性を前照した材料の選定、開発が必要である。
本発明の目的は、石炭燃焼を含むプシント用ボイラチュ
ーブに係シ、燃焼ガス中に含まれる硫化物の耐粒界浸食
性を兼ね備えたオーステナイト系合金で構成した硫化物
の耐粒界侵食性ボイラチューブを提供することにある。
ーブに係シ、燃焼ガス中に含まれる硫化物の耐粒界浸食
性を兼ね備えたオーステナイト系合金で構成した硫化物
の耐粒界侵食性ボイラチューブを提供することにある。
本発明は、燃焼ガス環境下で使用され、硫化物層の形成
が問題となる４Ｂ造物において、重量％でＣ： ０．２
０ ％以下、ｅｒ：３０〜４５％、Ｎ１Ｈ２５〜５０’
ｊＳを含み、かつ高温強度を向上させるために必要な量
を有するＭｏ、Ｎｂ、Ｔ ｉ、Ｗ。
が問題となる４Ｂ造物において、重量％でＣ： ０．２
０ ％以下、ｅｒ：３０〜４５％、Ｎ１Ｈ２５〜５０’
ｊＳを含み、かつ高温強度を向上させるために必要な量
を有するＭｏ、Ｎｂ、Ｔ ｉ、Ｗ。
Ｖ、Ａｔ、Ｂ、残部ｐｅおよび不可避的不純物よりなる
オーステナイト系ステンレス鋼であって、の式に従う（
Ｃｒ当り／（Ｎｉ当量）が０．５〜１．４となるよう調
節したＣ、 Ｎ １ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏ１Ｎｂ、Ｓｉ
、Ｍｎ！であるステンレス鋼で構成した硫化°物の耐粒
界侵食性用ボイラチ＝−ブでｉ。
オーステナイト系ステンレス鋼であって、の式に従う（
Ｃｒ当り／（Ｎｉ当量）が０．５〜１．４となるよう調
節したＣ、 Ｎ １ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏ１Ｎｂ、Ｓｉ
、Ｍｎ！であるステンレス鋼で構成した硫化°物の耐粒
界侵食性用ボイラチ＝−ブでｉ。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
石炭燃焼ガスによる高温腐食は、従来の重油燃焼ガスに
よる高温腐食と異なり、重油燃焼による高温腐食に対し
て優れた材料でも必ずしも石炭焚で優れているとは限ら
ない。また、チューブ外表面温度が７００〜８００Ｃに
上昇した場合の高温腐食も、チューブ外表面温度が６０
０〜６５０Ｃで使用されている場合の腐食と同程度かそ
れ以上である。
よる高温腐食と異なり、重油燃焼による高温腐食に対し
て優れた材料でも必ずしも石炭焚で優れているとは限ら
ない。また、チューブ外表面温度が７００〜８００Ｃに
上昇した場合の高温腐食も、チューブ外表面温度が６０
０〜６５０Ｃで使用されている場合の腐食と同程度かそ
れ以上である。
以上のことから、特に、高温腐食における硫化層の生成
について、７５０Ｃを基準とし、オーステナイトステン
レス幀のＣｒ当量とＮｉ当量との関係を種々検討した結
果、その比に関係のあることが明らかとなった。すなわ
ち、第１図と第２図に示すように、試験片にＮａ２８０
４を塗布し、７５０Ｃの１％Ｎ２８−残Ｎ２ガス中で３
００時間オーステナイト糸ステンレス鋼の耐食性を試験
した結果、充分な耐硫化層生成性を有するにはＣｒ量が
３０％以上、Ｃｒ当量とＮｉ当量との比が約０．５〜１
．４程度必喪でめることが判明した。また、第３図に示
す燃焼側の材料の耐食性は実環境の場合脣殊事留により
その条件が変化することが予想されるので、安全性を考
１ばし、より耐食性を向上させる必要がある。一般にＣ
ｒ量を増加させると耐食性が向上するが、それに伴いオ
ーステナイト組織を形成するのに必要なＮｌ量も増加す
るためＮｉがＳと化合し低融点のＮｉ３Ｓ２を生成する
という問題が生じる。耐食性を向上させる方法としては
Ｃｒココ−イグもあるが、表面がもろくなり、高温強度
および延性を低下させ、加工性も悪いため好ましくない
。このため Ｃｒ当量とＮｉ当量の比をとることに注目
される。まだ、Ｃｒ当量の増加はＮｉ当量の増加によっ
てチューブに塑性加工できるよう調整しなければならな
い。一方、ボイラチューブは当然温度上昇による高温強
度も重要で、Ｎｉ−Ｃｒ系鋼のみでは強度が得られない
ため、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔ ’ 、Ｗ、Ｖ、Ａ７．Ｂ等を添
加することが必要である。また、ボイラチューブは一般
に溶接継手構造がとられることが多いことからこの点も
前原する必要がある。したがって、添刀口元素は多量に
添加することなく、高温強度向上に充分たりうる量に御
えたい。なお、オーステナイト組織にフェライトが混在
すると、高温でシグマ相の析出による脆化が起こるので
さけなければならない。したがって、シエフラ線図よジ
オ−ステナイト組織になるよう調整しなければならない
（第４図参照）。
について、７５０Ｃを基準とし、オーステナイトステン
レス幀のＣｒ当量とＮｉ当量との関係を種々検討した結
果、その比に関係のあることが明らかとなった。すなわ
ち、第１図と第２図に示すように、試験片にＮａ２８０
４を塗布し、７５０Ｃの１％Ｎ２８−残Ｎ２ガス中で３
００時間オーステナイト糸ステンレス鋼の耐食性を試験
した結果、充分な耐硫化層生成性を有するにはＣｒ量が
３０％以上、Ｃｒ当量とＮｉ当量との比が約０．５〜１
．４程度必喪でめることが判明した。また、第３図に示
す燃焼側の材料の耐食性は実環境の場合脣殊事留により
その条件が変化することが予想されるので、安全性を考
１ばし、より耐食性を向上させる必要がある。一般にＣ
ｒ量を増加させると耐食性が向上するが、それに伴いオ
ーステナイト組織を形成するのに必要なＮｌ量も増加す
るためＮｉがＳと化合し低融点のＮｉ３Ｓ２を生成する
という問題が生じる。耐食性を向上させる方法としては
Ｃｒココ−イグもあるが、表面がもろくなり、高温強度
および延性を低下させ、加工性も悪いため好ましくない
。このため Ｃｒ当量とＮｉ当量の比をとることに注目
される。まだ、Ｃｒ当量の増加はＮｉ当量の増加によっ
てチューブに塑性加工できるよう調整しなければならな
い。一方、ボイラチューブは当然温度上昇による高温強
度も重要で、Ｎｉ−Ｃｒ系鋼のみでは強度が得られない
ため、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔ ’ 、Ｗ、Ｖ、Ａ７．Ｂ等を添
加することが必要である。また、ボイラチューブは一般
に溶接継手構造がとられることが多いことからこの点も
前原する必要がある。したがって、添刀口元素は多量に
添加することなく、高温強度向上に充分たりうる量に御
えたい。なお、オーステナイト組織にフェライトが混在
すると、高温でシグマ相の析出による脆化が起こるので
さけなければならない。したがって、シエフラ線図よジ
オ−ステナイト組織になるよう調整しなければならない
（第４図参照）。
本発明のオーステナイト合金は重量％でＣ；０、２０
％以下、Ｃｒ：３０〜４５％、Ｎ ｉ 、： ２５〜５
０チ、かつ高温強度向上のためＭＯ，Ｎｂ。
％以下、Ｃｒ：３０〜４５％、Ｎ ｉ 、： ２５〜５
０チ、かつ高温強度向上のためＭＯ，Ｎｂ。
Ｔ ｉ、Ｗ、Ｖ、ｈｔ、Ｂを含み、Ｃｒ当量とＮｉ当量
の比が０．５〜１．４になるように調整したオーステナ
イト組織を有するオーステナイＨ４が好ましい。
の比が０．５〜１．４になるように調整したオーステナ
イト組織を有するオーステナイＨ４が好ましい。
Ｃｉｊ：Ｍｏ、Ｎｂ等の炭化物形成元素と結合し、粒内
内炭化物を形成し、高温クリープ等の強度を大きくする
が、あま９多いとＣｒ炭化物を形成させ耐食性を劣化き
せるため一般的には低めに抑える必要かめる。特に、溶
接性、加工性の点から０．０２〜０，１５％とすること
が好ましい。
内炭化物を形成し、高温クリープ等の強度を大きくする
が、あま９多いとＣｒ炭化物を形成させ耐食性を劣化き
せるため一般的には低めに抑える必要かめる。特に、溶
接性、加工性の点から０．０２〜０，１５％とすること
が好ましい。
Ｃｒは石炭燃焼ガスによる高温腐食に対し極めて有効で
あり、充分な耐硫化物浸食性を得るには７５０Ｃで約３
０％以上必要でちる。しかし、加工性、溶接性、及びオ
ーステナイト組織との関連から、３０〜４５チＣｒが好
′ましい。
あり、充分な耐硫化物浸食性を得るには７５０Ｃで約３
０％以上必要でちる。しかし、加工性、溶接性、及びオ
ーステナイト組織との関連から、３０〜４５チＣｒが好
′ましい。
ＮｌはＣｒと共存して塑性加工を高め、オーステナイト
組織を安定に保つためには２５チ以上が必要である。ま
た、Ｃｒ当量とＮ１当量との比が０．５〜１．４におい
て耐硫化物浸食性が改善されるため、Ｃｒ量との関連か
ら２５〜５０％が好ましい。
組織を安定に保つためには２５チ以上が必要である。ま
た、Ｃｒ当量とＮ１当量との比が０．５〜１．４におい
て耐硫化物浸食性が改善されるため、Ｃｒ量との関連か
ら２５〜５０％が好ましい。
第１表に実験に用いた試料の化学成分（重量％）を示す
。試料は熱処理区研削加工し、最終表面をす８００工メ
リー紙で仕上げ、試験片とした。熱処理は、比較鋼１
（５ＵＳ３０４ ）、比較鋼２（５ＵＳ３２１ ）は１
０５０Ｃで３０分保持後水冷、比較鋼３（Ｉｎｃｏｌｏ
ｙ８００ ）と本発明鋼１〜６は１１５０Ｃで３０分保
持後水冷した。
。試料は熱処理区研削加工し、最終表面をす８００工メ
リー紙で仕上げ、試験片とした。熱処理は、比較鋼１
（５ＵＳ３０４ ）、比較鋼２（５ＵＳ３２１ ）は１
０５０Ｃで３０分保持後水冷、比較鋼３（Ｉｎｃｏｌｏ
ｙ８００ ）と本発明鋼１〜６は１１５０Ｃで３０分保
持後水冷した。
第２表は試験片にＮａ２８０＜を塗布し、７０ 、Ｏｃ
と８００Ｃの１％ＨｚＳ ｆ’ｈガス中で３００時間時
間上た場合の硫化物浸食深さを示す。
と８００Ｃの１％ＨｚＳ ｆ’ｈガス中で３００時間時
間上た場合の硫化物浸食深さを示す。
第２表から明らかなように、本発明鋼は比較鋼１〜３よ
シ硫化物侵食深さが少ないことが判る。
シ硫化物侵食深さが少ないことが判る。
第２表
第５図は比較鋼１（８Ｕ８３０４）（ａ）と本発明鋼３
（ｂ）の腐食試験後の試験片断面状況を示す顕微鏡写真
で、図からも明らかなように比較鋼に比べ硫化物の生成
層深さが少ないことが知られる。
（ｂ）の腐食試験後の試験片断面状況を示す顕微鏡写真
で、図からも明らかなように比較鋼に比べ硫化物の生成
層深さが少ないことが知られる。
本発明鋼は、鋼管の引抜き作業時においても割れが発生
することなく、また、７００Ｃで４５％の引張伸びを示
し、温度上昇によって引張伸び率は直接的に増加する。
することなく、また、７００Ｃで４５％の引張伸びを示
し、温度上昇によって引張伸び率は直接的に増加する。
以上のように、本発明は石炭燃焼ボイラで問題となるチ
ューブ外表面の燃焼ガスに対して、従来の５ＵＳ３４７
，５ＵＳ３２１，５ＵＳ３１０並びにＩｎｃｏ Ｉｏｙ
８００と比較して顕著にその硫化物の耐粒界侵食性が優
れており、燃焼チューブ表面温度が７００〜８００Ｃに
加熱されるボイラチューブとして適用できる。したがっ
て、特に発電プラント用ボイシチューブとして発電効率
を高めるという顕著な効果を有する。
ューブ外表面の燃焼ガスに対して、従来の５ＵＳ３４７
，５ＵＳ３２１，５ＵＳ３１０並びにＩｎｃｏ Ｉｏｙ
８００と比較して顕著にその硫化物の耐粒界侵食性が優
れており、燃焼チューブ表面温度が７００〜８００Ｃに
加熱されるボイラチューブとして適用できる。したがっ
て、特に発電プラント用ボイシチューブとして発電効率
を高めるという顕著な効果を有する。
第１図は硫化物侵食深さとＣｒ量との関係を示す線図、
第企図は硫化物侵食深さと（Ｃｒ当量）’ ／（Ｎｉ当
量）との関係を示す線図、第３図はＥＰＲＩレポートＣ
８−１６５３に報告されている結果を侵食深さと（Ｃｒ
当量）／（Ｎｉ当量）の関係で整理した心図、第４図は
シエフラ線図、第５図は腐食試験後の断面を比較して示
した顕微鏡写拓 １ ｌ Ｃ，量（％） 括 ２ 図 Ｃ目量ＩＮｊ当量 跪 ３国 Ｃ？当量／Ｎｉ当１ 第 ４ 固 ｃｙ当量ζ％） 手続補正書（方式） ｕＢ ＠＋ ４’ ：Ｑ ２ｒ＋６ 特許庁長官若杉和夫殿 事イーの表示 昭！１１５８年′ｌ−１−１′ｉ′ｌ願第１１０７麿２
号発明の名 称 ボイラチューブ 名 １）： ＋５１Ｌ１１株式会ｌＪ 日 立 袈 イ
乍 所補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 と訂正する。
第企図は硫化物侵食深さと（Ｃｒ当量）’ ／（Ｎｉ当
量）との関係を示す線図、第３図はＥＰＲＩレポートＣ
８−１６５３に報告されている結果を侵食深さと（Ｃｒ
当量）／（Ｎｉ当量）の関係で整理した心図、第４図は
シエフラ線図、第５図は腐食試験後の断面を比較して示
した顕微鏡写拓 １ ｌ Ｃ，量（％） 括 ２ 図 Ｃ目量ＩＮｊ当量 跪 ３国 Ｃ？当量／Ｎｉ当１ 第 ４ 固 ｃｙ当量ζ％） 手続補正書（方式） ｕＢ ＠＋ ４’ ：Ｑ ２ｒ＋６ 特許庁長官若杉和夫殿 事イーの表示 昭！１１５８年′ｌ−１−１′ｉ′ｌ願第１１０７麿２
号発明の名 称 ボイラチューブ 名 １）： ＋５１Ｌ１１株式会ｌＪ 日 立 袈 イ
乍 所補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％−’ｃ’ｃＨｏ、２ｏ％以下、ｃｒ；３ｏ〜
４５％、Ｎｉ ；２５〜５０％を含み、がっＭ ｏ 。 Ｎｂ、Ｔ ｉ、ｗ、ｖ、ｈｔ、、Ｂ、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物よシなるオーステナイト系ステンレス鋼で
あって、 の式に従う（Ｃｒ当−ｉ’ｔ）／（Ｎｉ当量）が０．５
〜１．４となるよう調節したＣ、Ｎｉ 、Ｃｒ、ＭＯ。 Ｎｂ、Ｓ ｊ、Ｍｎ量であるステンレス鋼で構成するこ
とを特徴とするボイラチューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11077283A JPS605857A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | ボイラチユ−ブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11077283A JPS605857A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | ボイラチユ−ブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605857A true JPS605857A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14544193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11077283A Pending JPS605857A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | ボイラチユ−ブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605857A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5084322A (en) * | 1988-05-25 | 1992-01-28 | Quikoton Ag | Pile fabric |
| JP2018003162A (ja) * | 2011-05-26 | 2018-01-11 | ユナイテッド・パイプラインズ・アジア・パシフィック・プライベイト・リミテッドＵｎｉｔｅｄ Ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ Ａｓｉａ Ｐａｃｉｆｉｃ Ｐｔｅ Ｌｉｍｉｔｅｄ | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2024032629A (ja) * | 2022-08-29 | 2024-03-12 | 水口 政義 | アンモニアまたは、アンモニアを主成分とする燃料を燃焼させるボイラーにおいて、それを構成するボイラー管（水管）及び、その溶接部の材質がニッケル（Ｎｉ）やクロム（Ｃｒ）または、その両方の金属を主成分とし、鉄（Ｆｅ）の含有量が１５％以下からなる合金で造られていることを特徴とするボイラー |
-
1983
- 1983-06-22 JP JP11077283A patent/JPS605857A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5084322A (en) * | 1988-05-25 | 1992-01-28 | Quikoton Ag | Pile fabric |
| JP2018003162A (ja) * | 2011-05-26 | 2018-01-11 | ユナイテッド・パイプラインズ・アジア・パシフィック・プライベイト・リミテッドＵｎｉｔｅｄ Ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ Ａｓｉａ Ｐａｃｉｆｉｃ Ｐｔｅ Ｌｉｍｉｔｅｄ | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2019148013A (ja) * | 2011-05-26 | 2019-09-05 | ユナイテッド・パイプラインズ・アジア・パシフィック・プライベイト・リミテッドＵｎｉｔｅｄ Ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ Ａｓｉａ Ｐａｃｉｆｉｃ Ｐｔｅ Ｌｉｍｉｔｅｄ | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2021191900A (ja) * | 2011-05-26 | 2021-12-16 | ユナイテッド・パイプラインズ・アジア・パシフィック・プライベイト・リミテッドUnited Pipelines Asia Pacific Pte Limited | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2024032629A (ja) * | 2022-08-29 | 2024-03-12 | 水口 政義 | アンモニアまたは、アンモニアを主成分とする燃料を燃焼させるボイラーにおいて、それを構成するボイラー管（水管）及び、その溶接部の材質がニッケル（Ｎｉ）やクロム（Ｃｒ）または、その両方の金属を主成分とし、鉄（Ｆｅ）の含有量が１５％以下からなる合金で造られていることを特徴とするボイラー |
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