JPS606275A - 上向自動溶接方法 - Google Patents
上向自動溶接方法Info
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- JPS606275A JPS606275A JP11450083A JP11450083A JPS606275A JP S606275 A JPS606275 A JP S606275A JP 11450083 A JP11450083 A JP 11450083A JP 11450083 A JP11450083 A JP 11450083A JP S606275 A JPS606275 A JP S606275A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、直径１．２ ｆｆｆｆ１から１．６闘の細
径の複合ワイヤと、アルゴンガヌと炭酸ガヌの混合ガヌ
からなるシールドガノを用い、開先を有する継手を」二
面姿勢で自動溶接を行なう上向自動溶接方法に関し、ヌ
パツタの発生が少なく、偏平なビードが得ら九、長尺の
継手においても安定した健全な連続溶接を可能にするこ
とを目的とする。
径の複合ワイヤと、アルゴンガヌと炭酸ガヌの混合ガヌ
からなるシールドガノを用い、開先を有する継手を」二
面姿勢で自動溶接を行なう上向自動溶接方法に関し、ヌ
パツタの発生が少なく、偏平なビードが得ら九、長尺の
継手においても安定した健全な連続溶接を可能にするこ
とを目的とする。
従来から上面姿勢での電極消耗式ガヌシールドアーク溶
接方法は、ヌパッタが溶接トーチや電極チップにつまり
、安定した長尺の連続溶接が不可能であり、自動溶接方
法としては電極非消耗式のＴＩＧ溶接方法が用いられて
いる。しかし、ＴＩＧ溶接方法の溶着速度はＭＴＧ溶接
方法、 ＭＡＧ溶接方法等、電極消耗式ガヌシールドア
ーク溶接方法に比べて著しく劣シ、溶接能率の観点から
その利用は、低温用鋼や合金鋼等の高級仕様の構造物に
限定されており、一般の鋼（１η造物では手溶接方法で
施されているのが実態である。
接方法は、ヌパッタが溶接トーチや電極チップにつまり
、安定した長尺の連続溶接が不可能であり、自動溶接方
法としては電極非消耗式のＴＩＧ溶接方法が用いられて
いる。しかし、ＴＩＧ溶接方法の溶着速度はＭＴＧ溶接
方法、 ＭＡＧ溶接方法等、電極消耗式ガヌシールドア
ーク溶接方法に比べて著しく劣シ、溶接能率の観点から
その利用は、低温用鋼や合金鋼等の高級仕様の構造物に
限定されており、一般の鋼（１η造物では手溶接方法で
施されているのが実態である。
一方、上向姿勢での長尺継手を電極消耗式ガヌシールド
アーク溶接方法で、高能率かつ安定した健全な連続溶接
を可能にするためには、っぎの間顧解決が不可欠である
。
アーク溶接方法で、高能率かつ安定した健全な連続溶接
を可能にするためには、っぎの間顧解決が不可欠である
。
■ ヌパツタの発生をイＴ力少なくすること。
■ 」二面姿勢でも、ビード形状が凸型になりにくく、
偏平なビード外観であること。
偏平なビード外観であること。
■ 狭開先角度でも、開先コーナ部に融合不良や溶造不
足等の溶接欠陥を発生させない積極的な対策が講じられ
ていること。
足等の溶接欠陥を発生させない積極的な対策が講じられ
ていること。
■ 」二面姿勢でも、高い溶着速度が維持されること。
この発明は、前記の点に留意してなされたものであり、
直径１．２ ａｍから１６騎の細径の複合ワイヤと、ア
ルゴンガヌと炭酸ガヌの混合ガヌからなるシールドガス
を用い、開先を有する継手を上向姿勢で自動溶接を行な
う上面自動溶接方法において、溶接電流をウィービング
と同期しながら低周期で大電流と小電流に変化させ、大
電流時において、溶接アーク長を長く保ち、開先の両コ
ーナ部を広く溶融し、小電流時において、溶接アーク長
を短く保ち、アークによる加熱範囲を狭くして溶融池周
辺からの凝固を促進することを特徴とする上向自動溶接
方法を提供するものである。
直径１．２ ａｍから１６騎の細径の複合ワイヤと、ア
ルゴンガヌと炭酸ガヌの混合ガヌからなるシールドガス
を用い、開先を有する継手を上向姿勢で自動溶接を行な
う上面自動溶接方法において、溶接電流をウィービング
と同期しながら低周期で大電流と小電流に変化させ、大
電流時において、溶接アーク長を長く保ち、開先の両コ
ーナ部を広く溶融し、小電流時において、溶接アーク長
を短く保ち、アークによる加熱範囲を狭くして溶融池周
辺からの凝固を促進することを特徴とする上向自動溶接
方法を提供するものである。
したがって、この発明によると、電極消耗式ガヌシール
ドアーク溶接においても、７パツタの発生が少なく、偏
平なビードが得られ、長尺の継手においても安定した健
全な連１続溶接が可能となり、狭開先角度でも開先コー
ナ部に融合不良や溶造不足等の溶接欠陥を発生しないも
のである。
ドアーク溶接においても、７パツタの発生が少なく、偏
平なビードが得られ、長尺の継手においても安定した健
全な連１続溶接が可能となり、狭開先角度でも開先コー
ナ部に融合不良や溶造不足等の溶接欠陥を発生しないも
のである。
つぎにこの発明を、その実Ｍｔｖ例を示した図面ととも
に詳細に説明する。
に詳細に説明する。
第１図は、細径の複合ワイヤの断面を示し、複合ワイヤ
（１）の内部にビード外観を平滑に成形するだめの７ラ
グ生成剤、アーク安定剤等のフラツクヌ（２）を充填し
、外周に銅めっき層（３）が形成されている。そして、
ソリッドワイヤ、すなわち実体ワイヤの場合、脱離生成
物のみの薄いヌラグが生成するだけに比べて、複合ワイ
ー■の場合は、ビード成形能にすぐれ、」−向姿勢でも
平滑なビード外観が得られるとともに、ヌパツタの発生
が極端に少ない。また、実体ワイヤを用いた上面姿勢溶
接では、短絡アーク移行形態での溶接しか不可能であシ
、高々１５０ Ａｍｐ以下の低電ｉ’ｉｆｔ：溶接を余
儀なくされるのに対し、複合ワイヤでは、ヌラグで溶融
金属の垂れ落ちを防ぐため、２０ＯＡ、ｍｐ以」二の高
電流溶接が可能である。
（１）の内部にビード外観を平滑に成形するだめの７ラ
グ生成剤、アーク安定剤等のフラツクヌ（２）を充填し
、外周に銅めっき層（３）が形成されている。そして、
ソリッドワイヤ、すなわち実体ワイヤの場合、脱離生成
物のみの薄いヌラグが生成するだけに比べて、複合ワイ
ー■の場合は、ビード成形能にすぐれ、」−向姿勢でも
平滑なビード外観が得られるとともに、ヌパツタの発生
が極端に少ない。また、実体ワイヤを用いた上面姿勢溶
接では、短絡アーク移行形態での溶接しか不可能であシ
、高々１５０ Ａｍｐ以下の低電ｉ’ｉｆｔ：溶接を余
儀なくされるのに対し、複合ワイヤでは、ヌラグで溶融
金属の垂れ落ちを防ぐため、２０ＯＡ、ｍｐ以」二の高
電流溶接が可能である。
第２図は溶接電流と溶着速度の関係を示し、同図におい
て、ＡＩ、Ａ２はそれぞれ１．２φ、１．６φの複合ワ
イヤ、Ｂｌ、Ｂ２はそれぞれ１，２φ、１．６φの実体
ワイヤ、Ｃは手溶接棒を示し、同図より明らかなよう忙
、同一線径の場合、複合ワイヤは実体ワイヤに比し電流
密度が高く、高能率であり、また複合ワイヤは手溶接棒
に比し約２倍以上の溶着速度が得られている。
て、ＡＩ、Ａ２はそれぞれ１．２φ、１．６φの複合ワ
イヤ、Ｂｌ、Ｂ２はそれぞれ１，２φ、１．６φの実体
ワイヤ、Ｃは手溶接棒を示し、同図より明らかなよう忙
、同一線径の場合、複合ワイヤは実体ワイヤに比し電流
密度が高く、高能率であり、また複合ワイヤは手溶接棒
に比し約２倍以上の溶着速度が得られている。
つぎに、シールドガスとしてアルゴンガヌト炭酸ガヌの
混合ガヌを使用することにより、ヌパツタの発生はさら
に少くなり、数１０ ｍの長尺連続溶接をしても７パツ
タによるトラブルはおこらない。
混合ガヌを使用することにより、ヌパツタの発生はさら
に少くなり、数１０ ｍの長尺連続溶接をしても７パツ
タによるトラブルはおこらない。
第３図は、ウィービング同期の低サイクルパルヌ上向姿
勢自動ＭＡＧ溶接方法の溶接状況の説明図であり、溶接
電源は同図（ａ） 、 （ｔ））に示すように、溶接電
流をウィービングと同期しながら低周期で大電流と小電
流の２電流に変化させ、大電流時において、溶接アーク
長を長く保ち、開先の両コーナ部を広く深く溶融し、一
方小電流時において、溶接アーク長を短く保ち、アーク
による加熱範囲を狭くして溶融池周辺からの凝固を促進
する機能を有する。
勢自動ＭＡＧ溶接方法の溶接状況の説明図であり、溶接
電源は同図（ａ） 、 （ｔ））に示すように、溶接電
流をウィービングと同期しながら低周期で大電流と小電
流の２電流に変化させ、大電流時において、溶接アーク
長を長く保ち、開先の両コーナ部を広く深く溶融し、一
方小電流時において、溶接アーク長を短く保ち、アーク
による加熱範囲を狭くして溶融池周辺からの凝固を促進
する機能を有する。
そして、同図（ｂ）において、（４）は被溶接物、（５
）はトーチ、（６）は複合ワイヤであり、溶造形状とビ
ード外観は同図（Ｃ）に示すとおりである。
）はトーチ、（６）は複合ワイヤであり、溶造形状とビ
ード外観は同図（Ｃ）に示すとおりである。
その結果第３図（Ｃ）に示すように、各層のビード形状
は完全な凹型となり、複合ワイヤのもつ平滑なビード成
形能も加味され、」−向姿勢溶接に最も理想的な偏平な
ビード形状の確保が可能である。
は完全な凹型となり、複合ワイヤのもつ平滑なビード成
形能も加味され、」−向姿勢溶接に最も理想的な偏平な
ビード形状の確保が可能である。
また、開先の両コーナで高電流による深溶込みが可能な
ことから、約３００程度の狭開先溶接が可能であり、開
先断面積の減少から溶接の能率が向上する。
ことから、約３００程度の狭開先溶接が可能であり、開
先断面積の減少から溶接の能率が向上する。
またこの発明の適用構造物は、船舶の船底外板のシーム
・バット継手、ウィングホッパのブロック継手等」−向
姿勢で連続した長い継手の溶接高能率化に有効である。
・バット継手、ウィングホッパのブロック継手等」−向
姿勢で連続した長い継手の溶接高能率化に有効である。
またこの発明を実施する溶接装置は、ウイービング機能
を有する簡易自動走行装置と走行レールを、マクネット
で被溶接物の溶接線に清ってセットし、走行装置とは分
離型の溶接１・−チと連結する。そして溶接ｌ・−チは
、アーク変換機能を有する溶接′市源と、ワイヤ送給装
置およびシールドガヌとケーブル類で連結されている。
を有する簡易自動走行装置と走行レールを、マクネット
で被溶接物の溶接線に清ってセットし、走行装置とは分
離型の溶接１・−チと連結する。そして溶接ｌ・−チは
、アーク変換機能を有する溶接′市源と、ワイヤ送給装
置およびシールドガヌとケーブル類で連結されている。
なおこの場合、溶接装置が分層゛型でそわ、それが軽量
のため、１人作業で簡単に装置の取付が可能である。
のため、１人作業で簡単に装置の取付が可能である。
つぎに、板厚２２間の被溶接物を線径１２騎の複合ワイ
ヤによシ溶接した場合の溶接条件を表に示す。
ヤによシ溶接した場合の溶接条件を表に示す。
表
なお、ルー１−ギャップをあけて裏当を用い片面溶接も
できるが、ルートギャップゼロでも初層の溶造が深いの
で、裏面から裏掘りなしで健全な溶接が可能である。
できるが、ルートギャップゼロでも初層の溶造が深いの
で、裏面から裏掘りなしで健全な溶接が可能である。
図面はこの発明の」二面自動溶接方法の実施例を示し、
第１図は複合ワイヤの断面図、第２図は溶接′電流と溶
着速度の関係図、第３図（ａ）は溶接電流の波形図、同
図（１））は溶接状況の説明図、同図（Ｃ）は溶造状態
を示す断面図である。 （１）・・・複合ワイヤ。 代理人 弁理士 藤田龍太部 手続補正書（自発） １事件の表示 昭和５８年特許願第１１４５００号 ２発明の名称 上向自動溶接方法 ３補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人 任 所 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号名 称 （
５１１） 日立造船株式会社代表者 村 山 利 雄 ４代理人 〒５３０゜ 住 所 大阪市北区東天満２丁目９番４号５補正の対象
図面の第１図 ６補正の内容 別紙のとおり 第１図 ４４６−
第１図は複合ワイヤの断面図、第２図は溶接′電流と溶
着速度の関係図、第３図（ａ）は溶接電流の波形図、同
図（１））は溶接状況の説明図、同図（Ｃ）は溶造状態
を示す断面図である。 （１）・・・複合ワイヤ。 代理人 弁理士 藤田龍太部 手続補正書（自発） １事件の表示 昭和５８年特許願第１１４５００号 ２発明の名称 上向自動溶接方法 ３補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人 任 所 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号名 称 （
５１１） 日立造船株式会社代表者 村 山 利 雄 ４代理人 〒５３０゜ 住 所 大阪市北区東天満２丁目９番４号５補正の対象
図面の第１図 ６補正の内容 別紙のとおり 第１図 ４４６−
Claims (1)
- ■ 直径１，２ｍ肩から１．６間の細径の複合ワイヤと
、アルゴンガヌと炭酸ガヌの混合ガヌからなるシールド
ガノを用い、開先を有する継手を上面姿勢で自動溶接を
行なう上向自動溶接方法において、溶接電流をウィービ
ングと同期しながら低周期で大電流と小電流に変化させ
、大電流時において、溶接アーク長を長く保ち、開先の
両コーナ部を広く溶融し、小電流時妬おいて、溶接アー
ク長を短く保ち、アークによる加熱範囲を狭くして溶融
池周辺からの凝固を促進することを特徴とする上面自動
溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11450083A JPS606275A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 上向自動溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11450083A JPS606275A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 上向自動溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606275A true JPS606275A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14639303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11450083A Pending JPS606275A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 上向自動溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606275A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6313671A (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-20 | Kobe Steel Ltd | 上向片面溶接方法 |
| JPH01273675A (ja) * | 1988-04-25 | 1989-11-01 | Kobe Steel Ltd | 上向片面ガスシールドアーク溶接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5023366A (ja) * | 1973-07-04 | 1975-03-13 |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP11450083A patent/JPS606275A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5023366A (ja) * | 1973-07-04 | 1975-03-13 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6313671A (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-20 | Kobe Steel Ltd | 上向片面溶接方法 |
| JPH01273675A (ja) * | 1988-04-25 | 1989-11-01 | Kobe Steel Ltd | 上向片面ガスシールドアーク溶接方法 |
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