JPS6071685A - コ−クス炉における燃料ガスの燃焼制御方法 - Google Patents
コ−クス炉における燃料ガスの燃焼制御方法Info
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- JPS6071685A JPS6071685A JP17992283A JP17992283A JPS6071685A JP S6071685 A JPS6071685 A JP S6071685A JP 17992283 A JP17992283 A JP 17992283A JP 17992283 A JP17992283 A JP 17992283A JP S6071685 A JPS6071685 A JP S6071685A
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Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産１方法に関するものである。
一般に、コークス炉は、第１図に示すように、炭化室１
および加熱のためのフリュー（燃焼室）２を交互に多数
配列してｈ１１成され、各炭化室１ごとにその石炭装入
口３を経て逐次原料石炭を装入し、各フリュー２におい
て炉（料ガス戦・４を経て供給される燃料ガスを燃焼さ
せて各炭化室ｌを両側のフリュー２によりガ■熱するこ
とによって石炭を乾留してコークスを生産している。各
炭化室１において、乾留中に発生する副生カスは上昇管
５を通り、ドライメイン６で集められ、副生産物の処理
プラントに送られる。
および加熱のためのフリュー（燃焼室）２を交互に多数
配列してｈ１１成され、各炭化室１ごとにその石炭装入
口３を経て逐次原料石炭を装入し、各フリュー２におい
て炉（料ガス戦・４を経て供給される燃料ガスを燃焼さ
せて各炭化室ｌを両側のフリュー２によりガ■熱するこ
とによって石炭を乾留してコークスを生産している。各
炭化室１において、乾留中に発生する副生カスは上昇管
５を通り、ドライメイン６で集められ、副生産物の処理
プラントに送られる。
コークス炉に用いられる鐸料カスとしては、ル・４鉄所
内で発生する高炉カス（ＢＦＧ）およびコークス炉ガス
（ＣＯＧ）があり、迎． ’ｒ：’＋はこれらの混合ガ
スが用いられる。これらＢＦＧおよびＣＯＧは、第２図
に示すように、それぞれＢＦＧ本管７およびＣＯＧ本管
８からひかれて混合カス管９で混合され、この混合ガス
管９から各フリュー２に対応して分岐された燃料カス１
１２′ｖ４を紅で各フリュー２に供給されて燃焼される
。鮒！８焼後の排カスは、各フリュー２から蓄熱室を通
り蓄熱室下部の小煙道１０に引落されて煙道１１で集合
され、この煙道１１から煙突１２に導かれて大気に排出
される。
内で発生する高炉カス（ＢＦＧ）およびコークス炉ガス
（ＣＯＧ）があり、迎． ’ｒ：’＋はこれらの混合ガ
スが用いられる。これらＢＦＧおよびＣＯＧは、第２図
に示すように、それぞれＢＦＧ本管７およびＣＯＧ本管
８からひかれて混合カス管９で混合され、この混合ガス
管９から各フリュー２に対応して分岐された燃料カス１
１２′ｖ４を紅で各フリュー２に供給されて燃焼される
。鮒！８焼後の排カスは、各フリュー２から蓄熱室を通
り蓄熱室下部の小煙道１０に引落されて煙道１１で集合
され、この煙道１１から煙突１２に導かれて大気に排出
される。
このようなコークス炉操業において、安定したコークス
生産を確保するためをこけ、フリュ一温度を所要の値に
はソ一定Ｏこ保つ必要があり、このためにはコークス炉
フリューへの投入熱ｍ Ｅ Ｉ’ Ｋｃａ／苅〕を所俗
の値にはマ一定に保つ必要がある。こ＼で、投入熱量Ｅ
は混合カス発熱量をＱ ｙ、 ＣＫｃａｌＡｍａ ）
ｍ合ガス流石をＶＭ ＣＮｍ’３／ｈ ） トｔルト、
Ｅ ＝ Ｑ Ｍ −Ｖ ｙ、（Ｋｃａｊ／ｈ ） ・−
（１，１で表わされる〇 そこで、従来は第３図に示すように、ＢＦＧ本管７から
ひいたＢＦＧの流ｇｌおよびＯＯＧ本管８からひいたＯ
ＯＧの流量″をそれぞれ流量センサ１３および１４で検
出し、これらの流量°比がカス流量比手動設定器１５で
設定した所望の流ＪＩＨ比ｌとなるように、流量比率Ｘ
ｆｉｉｊ器１６器上６流量調節弁１７を介してＯＯＧ
流量を制菌すると共に、混合ガス管９において流量セン
サ１８により混合カス流上ｌを検出し、この混合ガス流
量が混合カス流伝手動設定器１９で設定した所望の温飯
ＶＭとなるように、ＭＰ鼠訓節器２０により流量調節弁
２１を介して混合ガス流量を制御している。
生産を確保するためをこけ、フリュ一温度を所要の値に
はソ一定Ｏこ保つ必要があり、このためにはコークス炉
フリューへの投入熱ｍ Ｅ Ｉ’ Ｋｃａ／苅〕を所俗
の値にはマ一定に保つ必要がある。こ＼で、投入熱量Ｅ
は混合カス発熱量をＱ ｙ、 ＣＫｃａｌＡｍａ ）
ｍ合ガス流石をＶＭ ＣＮｍ’３／ｈ ） トｔルト、
Ｅ ＝ Ｑ Ｍ −Ｖ ｙ、（Ｋｃａｊ／ｈ ） ・−
（１，１で表わされる〇 そこで、従来は第３図に示すように、ＢＦＧ本管７から
ひいたＢＦＧの流ｇｌおよびＯＯＧ本管８からひいたＯ
ＯＧの流量″をそれぞれ流量センサ１３および１４で検
出し、これらの流量°比がカス流量比手動設定器１５で
設定した所望の流ＪＩＨ比ｌとなるように、流量比率Ｘ
ｆｉｉｊ器１６器上６流量調節弁１７を介してＯＯＧ
流量を制菌すると共に、混合ガス管９において流量セン
サ１８により混合カス流上ｌを検出し、この混合ガス流
量が混合カス流伝手動設定器１９で設定した所望の温飯
ＶＭとなるように、ＭＰ鼠訓節器２０により流量調節弁
２１を介して混合ガス流量を制御している。
しかし、ＢＦＧの発熱ｈ■および００Ｇの発熱）１７は
、第４図にそれぞれＱＢおよびＱｃで示すように一定で
はなく、ＱＢがおよそ６００〜７５０（ＫｃａｌＡｍａ
）、Ｑｃがおよそ４０００〜４５００ＣＫＣａｊ／Ｉ
Ｊｍ３ ）の範囲でそれぞれ匿１’ＪＪするため、ＲＦ
ＣとＣＯＧとの流Ｊ１工比を設定値ｒに一定に制量する
と混合カス発熱量Ｑ Ｍが変動し、これに対し混合カス
ｂ１．拓は設定値ＶＭに一定に制葡（されるため、上記
（１１式で表わされる投入熱ｊｊＩＥはＱＭの変動と共
に変動することになる。そこて、か＼る従来の燃焼制御
方法においては、ＱＭの笈動分をみこし、投入Ｍ １１
Ｅが心変よりも多くなるように流＄Ｉン比ｌおよび混合
ガス流量ＶＭを、設定して最低炉温を確保するようにし
ている。このため、消費エネルギーに無ルノ、が多く、
またｈｉ低炉温は確保されても炉温の変動により、コー
クス品質が影響されると共に乾留時間がばらつくため、
操業も不安定であった。
、第４図にそれぞれＱＢおよびＱｃで示すように一定で
はなく、ＱＢがおよそ６００〜７５０（ＫｃａｌＡｍａ
）、Ｑｃがおよそ４０００〜４５００ＣＫＣａｊ／Ｉ
Ｊｍ３ ）の範囲でそれぞれ匿１’ＪＪするため、ＲＦ
ＣとＣＯＧとの流Ｊ１工比を設定値ｒに一定に制量する
と混合カス発熱量Ｑ Ｍが変動し、これに対し混合カス
ｂ１．拓は設定値ＶＭに一定に制葡（されるため、上記
（１１式で表わされる投入熱ｊｊＩＥはＱＭの変動と共
に変動することになる。そこて、か＼る従来の燃焼制御
方法においては、ＱＭの笈動分をみこし、投入Ｍ １１
Ｅが心変よりも多くなるように流＄Ｉン比ｌおよび混合
ガス流量ＶＭを、設定して最低炉温を確保するようにし
ている。このため、消費エネルギーに無ルノ、が多く、
またｈｉ低炉温は確保されても炉温の変動により、コー
クス品質が影響されると共に乾留時間がばらつくため、
操業も不安定であった。
このような不具合を解決するものとして、従来第５図に
示すような燃か、制御装置も提案されている。この燃加
、制自１装置は、ＢＦＧおよびＣＯＧの流量比ｒを設定
する代わりに、混合ガス発熱脅手動設定渣２２により所
望の混合カス発熱量Ｑ、Ｍを設定すると共に、ＢＦＧお
よびＣＯＧの発熱がＱＢおよびＱＧをそれぞれカロリー
計２３および２４で検出し、これら設定した発熱量ＱＭ
および検出した発熱ｋＩＩＱ Ｂ 、Ｑ Ｇに基いて演
算器２５により流量比ｒを演算し、これにより流量比率
ル、Ｉｉ淀ｊ器１６および流：暑、 ｉＡ ３ｒ＋弁１
７を介してＣＯＧ流１ｒ’ｋをｈｉｌＪω（１すること
によって、混合カス発熱量が常Ｑこ設定値Ｑ ｈｘとな
るようにしたもので、その他のｌＩＩ１或は第３図のも
のと同様である。
示すような燃か、制御装置も提案されている。この燃加
、制自１装置は、ＢＦＧおよびＣＯＧの流量比ｒを設定
する代わりに、混合ガス発熱脅手動設定渣２２により所
望の混合カス発熱量Ｑ、Ｍを設定すると共に、ＢＦＧお
よびＣＯＧの発熱がＱＢおよびＱＧをそれぞれカロリー
計２３および２４で検出し、これら設定した発熱量ＱＭ
および検出した発熱ｋＩＩＱ Ｂ 、Ｑ Ｇに基いて演
算器２５により流量比ｒを演算し、これにより流量比率
ル、Ｉｉ淀ｊ器１６および流：暑、 ｉＡ ３ｒ＋弁１
７を介してＣＯＧ流１ｒ’ｋをｈｉｌＪω（１すること
によって、混合カス発熱量が常Ｑこ設定値Ｑ ｈｘとな
るようにしたもので、その他のｌＩＩ１或は第３図のも
のと同様である。
すなわち、この燃％ｆ、制御装＋６、においては、ＢＦ
Ｇの流１ｉ１Ｖ４３ 、 Ｇ ＯＧの流ｊｉｉをＶＣと
すると、Ｖ Ｂ 十Ｖ Ｃ＝ Ｖ Ｍ（Ｎｍ８／ｈ ）
−（２１ＱＢＶＢ＋Ｑ（ＨＶに＝ＱＭＶＭ（Ｋｃａｊ
／Ｎｍ８） −（３１カ成立シ、ｆＡｉ ｈ’ｉ比７
（−ＶＣ／ＶＢ ）はこれら（２１および（３）式から
、 で表わされるから％ ｈ ｆ；＞−器２５において混合
ガス発熱用手動設定器２２で設定した？和合ガス発熱量
Ｑ Ｍ Ｊ５よびカフり一計２２．２３で検出した発熱
１’ｊ５ＱＢｒＱＧに基いて、」−記（４＋式により流
量比ｌを逐次泗νし、この演算した雛ｆ０比ｒとなるよ
うに流量比率：Ｊｉｒ節福１６および流４７ｉ、−１４
負Ｉ弁１７を介してＧＯＧ流ｉｉｉをｆｌｉｐζ中する
ことにより、混合カス発熱１１：を１；りに設定値ＱＭ
に１ｌｉｌｌ ＋卸するものである。
Ｇの流１ｉ１Ｖ４３ 、 Ｇ ＯＧの流ｊｉｉをＶＣと
すると、Ｖ Ｂ 十Ｖ Ｃ＝ Ｖ Ｍ（Ｎｍ８／ｈ ）
−（２１ＱＢＶＢ＋Ｑ（ＨＶに＝ＱＭＶＭ（Ｋｃａｊ
／Ｎｍ８） −（３１カ成立シ、ｆＡｉ ｈ’ｉ比７
（−ＶＣ／ＶＢ ）はこれら（２１および（３）式から
、 で表わされるから％ ｈ ｆ；＞−器２５において混合
ガス発熱用手動設定器２２で設定した？和合ガス発熱量
Ｑ Ｍ Ｊ５よびカフり一計２２．２３で検出した発熱
１’ｊ５ＱＢｒＱＧに基いて、」−記（４＋式により流
量比ｌを逐次泗νし、この演算した雛ｆ０比ｒとなるよ
うに流量比率：Ｊｉｒ節福１６および流４７ｉ、−１４
負Ｉ弁１７を介してＧＯＧ流ｉｉｉをｆｌｉｐζ中する
ことにより、混合カス発熱１１：を１；りに設定値ＱＭ
に１ｌｉｌｌ ＋卸するものである。
また、混合カス流量は、第８図の垢合と同様に、常に混
合カス流↓Ｉ（手肋設軍ｈ１１）による設定イ（（ＩＶ
１．ｉとなるように、１／ｉｆｆ ′Ｌｉｊ ：、（
ｆ７１’ｌ器２０およびＵｌ’ｌｒ ｂ、ｊ’、 ｉｉ
’＋１節づ１−２１を介してｆｕｌｊ ｔｌ＋する。
合カス流↓Ｉ（手肋設軍ｈ１１）による設定イ（（ＩＶ
１．ｉとなるように、１／ｉｆｆ ′Ｌｉｊ ：、（
ｆ７１’ｌ器２０およびＵｌ’ｌｒ ｂ、ｊ’、 ｉｉ
’＋１節づ１−２１を介してｆｕｌｊ ｔｌ＋する。
このように、第５図Ｇこ示ず燃畑、ｊｌｉ−ｉＪ陣装置
によれば、混合カス発熱ｊ１［およびその流量をぞれぞ
れｊｉｔに設定値ＱＭおよびＶＭにｉｌｉ！Ｉ ｌＩＩ
するものであるから、それらの積で表わされる投入（転
）”ｙｆｔＥは常に一定【こなる。しかしながら、この
燃か、を朋Ｊ簡ｊ装置ｔ「１においては、以下に説明す
るような不具合がある。
によれば、混合カス発熱ｊ１［およびその流量をぞれぞ
れｊｉｔに設定値ＱＭおよびＶＭにｉｌｉ！Ｉ ｌＩＩ
するものであるから、それらの積で表わされる投入（転
）”ｙｆｔＥは常に一定【こなる。しかしながら、この
燃か、を朋Ｊ簡ｊ装置ｔ「１においては、以下に説明す
るような不具合がある。
すなわち、コークス炉操業においては、コークス化Ｍｆ
ｅの変更および装入石炭の水分変動等によ・るコークス
炉熱負荷変動に対応して投入熱量Ｅを変更する必要があ
る。この場合、第５図においては混合カス発熱量ＱＭお
よび混合ガス流ルＶＭのいずれか一方または双方の設定
変更を行なえば良いが、混合ガス発熱ｉ ＱＭは上述し
たＢＦＧ発熱量ＱＢおよびＣＯＧ光熱ｉＭ Ｑ Ｑの変
動に応じて、その設定可能馳囲、すなわちＱＭの設定自
由度が時間と共に変わるため設定定数としては扱いにく
く、このため混合カス流ｌ１ｉＶ Ｍを設定変更して対
応している。しかし、混合カスｉｔｔ＋ ｔｉｅはコー
クス仙によって最適流ｈ１かほに決っており、その限界
範囲を梠えるとフリュー内の温１廷分布がアンバランス
となり、火落時間やコークス品質に悪影匂を及ぼす等操
業上好ましくない結果をもたらすため、混合ガス流量Ｖ
Ｍのみの設定変更では投入熱量Ｅの変更範囲が極めて狭
＜ 、Ｉ’９ｉ望の投入熱１＋ｔが得られない場合があ
る。
ｅの変更および装入石炭の水分変動等によ・るコークス
炉熱負荷変動に対応して投入熱量Ｅを変更する必要があ
る。この場合、第５図においては混合カス発熱量ＱＭお
よび混合ガス流ルＶＭのいずれか一方または双方の設定
変更を行なえば良いが、混合ガス発熱ｉ ＱＭは上述し
たＢＦＧ発熱量ＱＢおよびＣＯＧ光熱ｉＭ Ｑ Ｑの変
動に応じて、その設定可能馳囲、すなわちＱＭの設定自
由度が時間と共に変わるため設定定数としては扱いにく
く、このため混合カス流ｌ１ｉＶ Ｍを設定変更して対
応している。しかし、混合カスｉｔｔ＋ ｔｉｅはコー
クス仙によって最適流ｈ１かほに決っており、その限界
範囲を梠えるとフリュー内の温１廷分布がアンバランス
となり、火落時間やコークス品質に悪影匂を及ぼす等操
業上好ましくない結果をもたらすため、混合ガス流量Ｖ
Ｍのみの設定変更では投入熱量Ｅの変更範囲が極めて狭
＜ 、Ｉ’９ｉ望の投入熱１＋ｔが得られない場合があ
る。
本発明の目的は、上述した点に鈍み、投入熱量を広範囲
で設定変更できると共に、常には寸設定した投入熱ｔａ
ｙｉ−安定して得られるコークス炉における燃料カスの
燃焼ｆｌｉｌＪυ１１方法を提供しようとするものであ
る。
で設定変更できると共に、常には寸設定した投入熱ｔａ
ｙｉ−安定して得られるコークス炉における燃料カスの
燃焼ｆｌｉｌＪυ１１方法を提供しようとするものであ
る。
本発明の燃頬１制両方法は、コークス炉への所専の投入
熱量を設定すると共に、コークス炉に供給されるＢＦＧ
およびＧＯＧのそれぞれの燃料カスの発熱８１１を検出
し、これら設定投入熱ｈ：およびそれぞれの燃料カスの
発熱↑１；に基いて、設定投入熱量とは〈等しい投入熱
量が安定して得られるように前記ＢＦＧおよび／または
ＯＯＧのコークス炉への供給流ｂ（を制ｍｌ＋すること
をネｊ徴とするものである。
熱量を設定すると共に、コークス炉に供給されるＢＦＧ
およびＧＯＧのそれぞれの燃料カスの発熱８１１を検出
し、これら設定投入熱ｈ：およびそれぞれの燃料カスの
発熱↑１；に基いて、設定投入熱量とは〈等しい投入熱
量が安定して得られるように前記ＢＦＧおよび／または
ＯＯＧのコークス炉への供給流ｂ（を制ｍｌ＋すること
をネｊ徴とするものである。
すなわち、本発明では、肺θ１］パラメータとして上述
したＲＦＣおよびＯＯＧの流量比ｒや混１合ガス発熱量
ＱＭの代わりに投入熱Ｉｌｉ： Ｅを用い、この設定し
た投入熱がＥとほぼ等しい投入熱＃ンが常に安定して得
られるようにＢＦＧおよび／またはＣＯＧの流か°を制
御する。
したＲＦＣおよびＯＯＧの流量比ｒや混１合ガス発熱量
ＱＭの代わりに投入熱Ｉｌｉ： Ｅを用い、この設定し
た投入熱がＥとほぼ等しい投入熱＃ンが常に安定して得
られるようにＢＦＧおよび／またはＣＯＧの流か°を制
御する。
こ＼で、制御すべきＢＦＧおよびＯＯＧの温情ｖＢおよ
びＶＣは、上記（月、（２）および（３）式を用いてＱ
Ｍを消去することにより、 ＭＱＯ−Ｅ からめることができると共に、（５）または（６）式が
らめたｖＢまたはｖｃを（２１式に代入してＶＱまたは
ｖＢを、 ＶＱ＝Ｖｌ−ＶＢ ・・・（７） Ｖ Ｂ ” Ｖ Ｍ −Ｖ Ｃ・・・（８）からめるこ
とができる。
びＶＣは、上記（月、（２）および（３）式を用いてＱ
Ｍを消去することにより、 ＭＱＯ−Ｅ からめることができると共に、（５）または（６）式が
らめたｖＢまたはｖｃを（２１式に代入してＶＱまたは
ｖＢを、 ＶＱ＝Ｖｌ−ＶＢ ・・・（７） Ｖ Ｂ ” Ｖ Ｍ −Ｖ Ｃ・・・（８）からめるこ
とができる。
このようにしてめたｖＢおよび／またはｖｃをｆｌｉｌ
Ｊ 陣目標として、ＢＦＧおよび／またはＳｏＧのｆＡ
ε幇を制御ｉｌｌ＋すれは、混合カス流昂ｖＭをコーク
ス炉におけるｔし適値に維持したま＼でも、役人熱ｉノ
（を常にはソ設５１値Ｅにすることができる。したがっ
て、コークス炉炉温が安定化すると共に炉内温度分布の
変動も抑制され、省エネルギー操業の安定化、コークス
品質の同上等、大きな効果が得られる。また、ＶＢおよ
び／またはＶＱの制御範囲は比較的広くできるから、投
入熱ｊｉｇ Ｈの設定範囲を広範囲にできる。なお、混
合ガス流ｆ４（Ｖ Ｍは、本発明肴らの扱う炭化蚕数６
６．１００％稼動時におけるコークス生産能力４５００
０）ン／月程度のコークス炉で５００’ ００ Ｎｍ８
／ｈ付近が最適であるが、このｖ Ｂ（を最適許容ｆｉ
氾ｐ１（内で変更することもできるから、これにより投
入熱↓ｉ（Ｅの設定ね曲を更に広くできる。
Ｊ 陣目標として、ＢＦＧおよび／またはＳｏＧのｆＡ
ε幇を制御ｉｌｌ＋すれは、混合カス流昂ｖＭをコーク
ス炉におけるｔし適値に維持したま＼でも、役人熱ｉノ
（を常にはソ設５１値Ｅにすることができる。したがっ
て、コークス炉炉温が安定化すると共に炉内温度分布の
変動も抑制され、省エネルギー操業の安定化、コークス
品質の同上等、大きな効果が得られる。また、ＶＢおよ
び／またはＶＱの制御範囲は比較的広くできるから、投
入熱ｊｉｇ Ｈの設定範囲を広範囲にできる。なお、混
合ガス流ｆ４（Ｖ Ｍは、本発明肴らの扱う炭化蚕数６
６．１００％稼動時におけるコークス生産能力４５００
０）ン／月程度のコークス炉で５００’ ００ Ｎｍ８
／ｈ付近が最適であるが、このｖ Ｂ（を最適許容ｆｉ
氾ｐ１（内で変更することもできるから、これにより投
入熱↓ｉ（Ｅの設定ね曲を更に広くできる。
以下、図面を参照して本発明の燃９３ｔｌ Ｆｌｉｌｌ
１ｉ（１１方法を実姉する燃焼１ｆｉｌＪ 副装置の
具体例について説明する。
１ｉ（１１方法を実姉する燃焼１ｆｉｌＪ 副装置の
具体例について説明する。
第６図は本発明方法を実■する燃炒１１ｉ１１ ｆ＋＋
１装置１ノ１の一例の４１；１成を示すものである。本
例では、ＢＦＧ本管７からひいたＢＦＧおよびＯＯＧ本
管８からひいたＣＯＧの発熱ｉｉ′Ｑ １３およびＱａ
をそれぞれカロリー計２３および２４で検出して流（ｊ
Ｉ制御演算器２６に供給し、該演ｔｌ）柱；７２ｅにお
いてこれら発熱量ＱＢ 、ＱＧと設定８ｉ； ２７で設
定された投入熱ｆ、３ Ｆおよび混合ガス流１ｉ−４：
Ｖ Ｍとに基いて上記（５１および（６〕式、または
（５）および（７）式、あるいは（６）式および（８）
式によりＢＦＧ流量およびＧＯＧ流左の制御目標値ｖＢ
およびｖｃをそれぞれ？ＩＩＪ７；ｌ： して、、Ｂ
Ｆ Ｇ流量およびＯＯＧ流量をそれぞれ目標値ｖＢおよ
びＶｃに独立して制６ｖする。このため、ＢＦＧの流汗
（を流Ｊ１１センサ１３で４欠出し、その流量と流量制
能１演算器２６からの目標値ｖＢとを流量調節器２８で
比較前算し、その出力に基いて両者が等しくなるように
流量調節弁２９を介してＢＦＧ流組を制御すると共に、
同様にＣＯＧの流１ＩｊＪを流ｈｉセンサ１４で検出し
、その流ｔｆ１と流量制御演算器２６からの目標値Ｖ（
３とを流ｈ−（調節器３０で比較値ｔ＞し、その出力に
基い又両者が等しくη「るように流、Ｂ４調節弁１７を
介してＣＯＧ流ｉｒ士を制御ｉする。
１装置１ノ１の一例の４１；１成を示すものである。本
例では、ＢＦＧ本管７からひいたＢＦＧおよびＯＯＧ本
管８からひいたＣＯＧの発熱ｉｉ′Ｑ １３およびＱａ
をそれぞれカロリー計２３および２４で検出して流（ｊ
Ｉ制御演算器２６に供給し、該演ｔｌ）柱；７２ｅにお
いてこれら発熱量ＱＢ 、ＱＧと設定８ｉ； ２７で設
定された投入熱ｆ、３ Ｆおよび混合ガス流１ｉ−４：
Ｖ Ｍとに基いて上記（５１および（６〕式、または
（５）および（７）式、あるいは（６）式および（８）
式によりＢＦＧ流量およびＧＯＧ流左の制御目標値ｖＢ
およびｖｃをそれぞれ？ＩＩＪ７；ｌ： して、、Ｂ
Ｆ Ｇ流量およびＯＯＧ流量をそれぞれ目標値ｖＢおよ
びＶｃに独立して制６ｖする。このため、ＢＦＧの流汗
（を流Ｊ１１センサ１３で４欠出し、その流量と流量制
能１演算器２６からの目標値ｖＢとを流量調節器２８で
比較前算し、その出力に基いて両者が等しくなるように
流量調節弁２９を介してＢＦＧ流組を制御すると共に、
同様にＣＯＧの流１ＩｊＪを流ｈｉセンサ１４で検出し
、その流ｔｆ１と流量制御演算器２６からの目標値Ｖ（
３とを流ｈ−（調節器３０で比較値ｔ＞し、その出力に
基い又両者が等しくη「るように流、Ｂ４調節弁１７を
介してＣＯＧ流ｉｒ士を制御ｉする。
一方、設定器２７には稼動率設定器および石炭水分Ｍ１
または石炭水分設定器を有する外部装置３１から稼動率
および装入石炭水分含有率のデータを供給すると共に、
フリュー２に設置した温度センサ３２の出力を供給する
。設定器２７はこれら入力データから必要投入熱力↓Ｅ
を演ＴＪ、 Ｌ 、これを流量ルＩＪ陣演算器２６に供
給する。なお、混合カスｉ ＝、 Ｖ ｙｌは、設定器
２７においてコークス炉における最適値を一齢的に設定
して流量制作１演算器・２６に供給する。
または石炭水分設定器を有する外部装置３１から稼動率
および装入石炭水分含有率のデータを供給すると共に、
フリュー２に設置した温度センサ３２の出力を供給する
。設定器２７はこれら入力データから必要投入熱力↓Ｅ
を演ＴＪ、 Ｌ 、これを流量ルＩＪ陣演算器２６に供
給する。なお、混合カスｉ ＝、 Ｖ ｙｌは、設定器
２７においてコークス炉における最適値を一齢的に設定
して流量制作１演算器・２６に供給する。
本［ｆｌＪニ、Ｊ：ｈＬｔ、Ｂ Ｆ Ｇ流ｔｉｔ Ｂ
Ｊ： ヒＯＯＧ ｍ ｍを、それぞれ流（１）制自ｌ
ｆｉｉＨ算器２６においてＢＦＧ発熱’ＭＱＢ、ＧＯＧ
発熱？ｆｉ： Ｑ ｃ、必要投入熱９ｒＥｉ６よび最適
１昆合カス流量■λ１に基いて演セした制？＋＋ａ ｆ
ｌ標値ｖＢおよびＶＱに独立してｉｌｉ！Ｉ ｆｈ＋す
るものであるから、実際の投入熱に；および光合カスｍ
ｉ、量をそれぞれ設定値ＥおよびＶＭに常に一定に維持
することができると共に、必要投入熱；トＥの設定変更
も混合カス流部の最適暮′１容範囲を保ったま＼広範□
υＪ１にできる。
Ｊ： ヒＯＯＧ ｍ ｍを、それぞれ流（１）制自ｌ
ｆｉｉＨ算器２６においてＢＦＧ発熱’ＭＱＢ、ＧＯＧ
発熱？ｆｉ： Ｑ ｃ、必要投入熱９ｒＥｉ６よび最適
１昆合カス流量■λ１に基いて演セした制？＋＋ａ ｆ
ｌ標値ｖＢおよびＶＱに独立してｉｌｉ！Ｉ ｆｈ＋す
るものであるから、実際の投入熱に；および光合カスｍ
ｉ、量をそれぞれ設定値ＥおよびＶＭに常に一定に維持
することができると共に、必要投入熱；トＥの設定変更
も混合カス流部の最適暮′１容範囲を保ったま＼広範□
υＪ１にできる。
第７図は本発明方法を実衿する燃焼！ｆｉｌＪ ｔｉＵ
装置ｉテｆ−の他の例のｈｒ＋成を示すものである。本
例では、ＣＯＧの流ｊｊ’、 ’＋ＩＩＵ ｍｌは第６
図の場合と同様に行なうが、ＢＦＣの流ト；−制砥は行
なわず、その代わりに混合カス管９において、混合カス
の流ｈ１を設定器２７で設定された最適値ＶＭに′ｌｌ
ｒ制御する。このため、混合カス危・９において混合カ
スの流おを流量センサ１８で検出し、その流量と設定値
ＶＭとを流星調節器２０で比較演算し、その出力に基い
て両者、が等しくなるように流量調節弁２１を介して混
合ガス温情を制０ＩＩする。
装置ｉテｆ−の他の例のｈｒ＋成を示すものである。本
例では、ＣＯＧの流ｊｊ’、 ’＋ＩＩＵ ｍｌは第６
図の場合と同様に行なうが、ＢＦＣの流ト；−制砥は行
なわず、その代わりに混合カス管９において、混合カス
の流ｈ１を設定器２７で設定された最適値ＶＭに′ｌｌ
ｒ制御する。このため、混合カス危・９において混合カ
スの流おを流量センサ１８で検出し、その流量と設定値
ＶＭとを流星調節器２０で比較演算し、その出力に基い
て両者、が等しくなるように流量調節弁２１を介して混
合ガス温情を制０ＩＩする。
すなわち、本例ではＯＯＧ流Ｈｉを上記（６）式から得
られる制σ！１目標値ｖｃに制御することにより為混合
ガス’ｉ７ｆ ９における混合ガス発熱ｆｆｔ Ｑ Ｍ
を設定値ＥおよびＶＭに応じた値に一定に維持し、その
状態で混合カス流量を設定値ＶＭに制御する。したがっ
て本例においても第６図の場合と同様、投入熱量および
混合ガス流量をそれぞれ設定値ＥおよびＶＭにｍに一定
に維持することができると共に、ＧＯＧはその発熱用が
ＢＦＧに比べ遥かに筒く、したがってその制ｖＡ＋範囲
を極めて広くとれるから、必要投入熱量Ｅの設定変更も
広範囲にできる。
られる制σ！１目標値ｖｃに制御することにより為混合
ガス’ｉ７ｆ ９における混合ガス発熱ｆｆｔ Ｑ Ｍ
を設定値ＥおよびＶＭに応じた値に一定に維持し、その
状態で混合カス流量を設定値ＶＭに制御する。したがっ
て本例においても第６図の場合と同様、投入熱量および
混合ガス流量をそれぞれ設定値ＥおよびＶＭにｍに一定
に維持することができると共に、ＧＯＧはその発熱用が
ＢＦＧに比べ遥かに筒く、したがってその制ｖＡ＋範囲
を極めて広くとれるから、必要投入熱量Ｅの設定変更も
広範囲にできる。
第８図は本発明方法を実施する燃焼制御装置の更に他の
例の４１４成を示すものである。本例では、００Ｇの流
１１１制飢は第６図および第７図の場合と同様に行なう
が、ＢＦＧの流量制御は行なわず、その代わりにＢＦＧ
の流ｈｉ′を流量センサ１３で検出し、その検出した流
量と流量制御演算器２６で演算されるＢＦＣ流かの制御
目標値ｖＢとの偏差を、該演算器２６において演算し、
その偏差に基いて流量び４負ｊ器２０および流量π！Ｊ
ｍ弁２１を介して混合力゛ス流量を設定値ＶＭに制御
する。
例の４１４成を示すものである。本例では、００Ｇの流
１１１制飢は第６図および第７図の場合と同様に行なう
が、ＢＦＧの流量制御は行なわず、その代わりにＢＦＧ
の流ｈｉ′を流量センサ１３で検出し、その検出した流
量と流量制御演算器２６で演算されるＢＦＣ流かの制御
目標値ｖＢとの偏差を、該演算器２６において演算し、
その偏差に基いて流量び４負ｊ器２０および流量π！Ｊ
ｍ弁２１を介して混合力゛ス流量を設定値ＶＭに制御
する。
すなわち、本例ではＣＯＧ流量を上記（６）式から得ら
れる制御目標値ｖ（３に制御することにより、混合カス
管９における混合カス元熱ｆｒ（Ｑ Ｍを設定値Ｅおよ
びＶＭに席、じた値に一定に維持し、その状態で、混合
カス流おを（宍出する代わりに、流Ｉ１１制副演９器２
６において流ｉ！ｌセンサ１３からのＢＦＧ流散と、上
記（５）式または（８）式によりまるＢＦＧ流飢の制餌
１目標値ｖＢとの偏差を演算し、この偏差に基いて流量
ぷ゛→節器２０および流量−１゛４節弁２１を介して混
合ガス流量を設定値ＶＭに！１ＪＩＩ御する。
れる制御目標値ｖ（３に制御することにより、混合カス
管９における混合カス元熱ｆｒ（Ｑ Ｍを設定値Ｅおよ
びＶＭに席、じた値に一定に維持し、その状態で、混合
カス流おを（宍出する代わりに、流Ｉ１１制副演９器２
６において流ｉ！ｌセンサ１３からのＢＦＧ流散と、上
記（５）式または（８）式によりまるＢＦＧ流飢の制餌
１目標値ｖＢとの偏差を演算し、この偏差に基いて流量
ぷ゛→節器２０および流量−１゛４節弁２１を介して混
合ガス流量を設定値ＶＭに！１ＪＩＩ御する。
したがって本例においても第７図の場合と同様の効果を
得ることができる。
得ることができる。
なお、本発明は上述した例にのみ限定されるものではな
く、幾多の変更または変形が口Ｊ能である。
く、幾多の変更または変形が口Ｊ能である。
例えば、第６図〜第８図においては、必要投入熱量Ｅを
設定器２７において、フリュ一温度、稼動率、装入石炭
水分含有率から演算して自動的に設・定するようにした
が、手動で設定してもよい。また、混合ガス流量ｖＭも
設定器２７において最適値に一６的に設定することなく
、最適許容範囲内で投入熱ｆｉｌ Ｅの友更に応じて変
更するようにしてもよい。更に、第７図および第８図で
はＯＯＧ流」Ｉでを制ω１１目標値ＶＱに制御＋１する
ようにしたが、通にＢＦＧ流がを制が１１目標値ｖＢに
制碩するようにしてもよい。
設定器２７において、フリュ一温度、稼動率、装入石炭
水分含有率から演算して自動的に設・定するようにした
が、手動で設定してもよい。また、混合ガス流量ｖＭも
設定器２７において最適値に一６的に設定することなく
、最適許容範囲内で投入熱ｆｉｌ Ｅの友更に応じて変
更するようにしてもよい。更に、第７図および第８図で
はＯＯＧ流」Ｉでを制ω１１目標値ＶＱに制御＋１する
ようにしたが、通にＢＦＧ流がを制が１１目標値ｖＢに
制碩するようにしてもよい。
第１図はコークス炉の要部の構成を示す斜視図、第２図
は燃料ガスの供給系路および排ノｊスの排出系路を示す
線図、 第３図は従来の燃焼部１ｆｊｌ装訊の構成を示す線図、
第４・図はＢＦＧおよびＯＯＧの発熱１「；°の変動の
態様を示す線図、 第５図は従来の燃焼制脚装Ｗｊの他の構成を示すＰ：Ｊ
１図、 第６図、第７図および第８図はそれぞれ本発明方法を実
施する燃焼器副装置の構成を示す線図である。 ２・・・フリュー ４・・・・燃料カス管７・・・ＢＦ
Ｇ本管 ８・・・ＯＯＧ本管９・・・混合ガス管 ］、
、３，１４□、１８・・・流ｈ（センサ１７．２１．２
９・・・流爪訓筒弁 ２０，２８．３０・・・ｉＡｌ＋
’ｉｉ’＋泗節器２３．２４−ｈ ｏ リ−計２６−
・・流＊４’ １１７１ｊ （ａｌｌ １ｍ ｒ’ ｉ
＋２７・・・設定器 ８１・・・外部装に−３２・・・
湿度センサ。 特許出願人 川鉄化学株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 同 弁理士 杉 村 興 作 第１図 箒２図 第３図 伶４図 第５図 ＬＳ ６図 箒７図 ？；５８１ネ１
は燃料ガスの供給系路および排ノｊスの排出系路を示す
線図、 第３図は従来の燃焼部１ｆｊｌ装訊の構成を示す線図、
第４・図はＢＦＧおよびＯＯＧの発熱１「；°の変動の
態様を示す線図、 第５図は従来の燃焼制脚装Ｗｊの他の構成を示すＰ：Ｊ
１図、 第６図、第７図および第８図はそれぞれ本発明方法を実
施する燃焼器副装置の構成を示す線図である。 ２・・・フリュー ４・・・・燃料カス管７・・・ＢＦ
Ｇ本管 ８・・・ＯＯＧ本管９・・・混合ガス管 ］、
、３，１４□、１８・・・流ｈ（センサ１７．２１．２
９・・・流爪訓筒弁 ２０，２８．３０・・・ｉＡｌ＋
’ｉｉ’＋泗節器２３．２４−ｈ ｏ リ−計２６−
・・流＊４’ １１７１ｊ （ａｌｌ １ｍ ｒ’ ｉ
＋２７・・・設定器 ８１・・・外部装に−３２・・・
湿度センサ。 特許出願人 川鉄化学株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 同 弁理士 杉 村 興 作 第１図 箒２図 第３図 伶４図 第５図 ＬＳ ６図 箒７図 ？；５８１ネ１
Claims (1)
- １ コークス炉への所望の投入熱ｍを設定すると共に、
コークス炉に供給される高炉ガスおよびコークス炉ガス
のそれぞれの燃料ガスの発熱（ｉｔを検出し、これら設
定投入熱ｆ＋ｔおよびそれぞれの燃料ガスの発熱量に基
いて、設定投入熱量とはぼ等しい投入熱量が安定して得
られるようにｍＪ記高炉ガスおよび／またはコークス炉
カスのコークス炉への供給流量をｊｉｉｌＪ机すること
を特徴とするコークス炉における燃料力スの燃焼制陣方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17992283A JPS6071685A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | コ−クス炉における燃料ガスの燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17992283A JPS6071685A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | コ−クス炉における燃料ガスの燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071685A true JPS6071685A (ja) | 1985-04-23 |
Family
ID=16074263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17992283A Pending JPS6071685A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | コ−クス炉における燃料ガスの燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6071685A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100919749B1 (ko) * | 2002-11-14 | 2009-09-29 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 혼합가스 압력 제어방법 |
| KR100940738B1 (ko) | 2002-12-28 | 2010-02-04 | 주식회사 포스코 | 열풍로 연소 제어장치 |
| KR101193766B1 (ko) | 2010-08-30 | 2012-10-23 | 현대제철 주식회사 | 고로가스 열량 안정화 방법 |
| CN104109539A (zh) * | 2014-06-17 | 2014-10-22 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 一种定压煤气掺混的焦炉加热控制方法 |
-
1983
- 1983-09-28 JP JP17992283A patent/JPS6071685A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100919749B1 (ko) * | 2002-11-14 | 2009-09-29 | 주식회사 포스코 | 코크스 오븐의 혼합가스 압력 제어방법 |
| KR100940738B1 (ko) | 2002-12-28 | 2010-02-04 | 주식회사 포스코 | 열풍로 연소 제어장치 |
| KR101193766B1 (ko) | 2010-08-30 | 2012-10-23 | 현대제철 주식회사 | 고로가스 열량 안정화 방법 |
| CN104109539A (zh) * | 2014-06-17 | 2014-10-22 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 一种定压煤气掺混的焦炉加热控制方法 |
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