JPS6071895A - 熱伝達装置 - Google Patents
熱伝達装置Info
- Publication number
- JPS6071895A JPS6071895A JP58177938A JP17793883A JPS6071895A JP S6071895 A JPS6071895 A JP S6071895A JP 58177938 A JP58177938 A JP 58177938A JP 17793883 A JP17793883 A JP 17793883A JP S6071895 A JPS6071895 A JP S6071895A
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- JP
- Japan
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- pipe
- condenser
- pipes
- evaporator
- vibrator
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
- F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
- F28D15/0266—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with separate evaporating and condensing chambers connected by at least one conduit; Loop-type heat pipes; with multiple or common evaporating or condensing chambers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明のオＵ用分野〕
本発明＆′ｉ液体の蒸発と凝縮を利用して熱輸送を行な
う熱伝達装置の構造に関する。
う熱伝達装置の構造に関する。
第１図は液体の蒸発と凝縮を利用した従来の熱伝達装置
の構成図であり、第２区りその右側面図、第３図１その
左１Ｉ１１面図である。この熱伝達装置は、フィン２と
バイ１１から成る凝縮器、フィン４とバイブ３から成る
蒸発器、蒸気移動管５、液戻り管６より構成されていて
、これらは密閉循環ルー１状に連結されている。そして
液戻り管６の一部には逆Ｕ字型の立上げ管８が設けてあ
り、また凝縮器用パイプ１の最下部と液戻り管６との間
には液溜めタンク７が設けである。この密閉循環ループ
内には液溜クタンク７内に収納できつる量の蒸発性液体
９（たとえはフロン、アルコール等）が封入しである。
の構成図であり、第２区りその右側面図、第３図１その
左１Ｉ１１面図である。この熱伝達装置は、フィン２と
バイ１１から成る凝縮器、フィン４とバイブ３から成る
蒸発器、蒸気移動管５、液戻り管６より構成されていて
、これらは密閉循環ルー１状に連結されている。そして
液戻り管６の一部には逆Ｕ字型の立上げ管８が設けてあ
り、また凝縮器用パイプ１の最下部と液戻り管６との間
には液溜めタンク７が設けである。この密閉循環ループ
内には液溜クタンク７内に収納できつる量の蒸発性液体
９（たとえはフロン、アルコール等）が封入しである。
立上げ管８の根元にはヒータ１０が設けてあシ、このヒ
ータに入力を入れると、その内部の液体９は沸騰し、こ
れによシ発生した気泡のポンプ作用により、その周辺の
液体９はくみ上けられ、立上げ管８の頂部を越えて溢れ
出し、液戻シ管６を通って蒸発器用メイク３内に流入す
る。この１立上げ管８内にて発生した蒸気（気泡）は、
その頂部で分離し、均圧管１１および１２を通ってｋＮ
Ｂ器用バイブ１内にて凝縮して液化する。
ータに入力を入れると、その内部の液体９は沸騰し、こ
れによシ発生した気泡のポンプ作用により、その周辺の
液体９はくみ上けられ、立上げ管８の頂部を越えて溢れ
出し、液戻シ管６を通って蒸発器用メイク３内に流入す
る。この１立上げ管８内にて発生した蒸気（気泡）は、
その頂部で分離し、均圧管１１および１２を通ってｋＮ
Ｂ器用バイブ１内にて凝縮して液化する。
一方蒸発器用バイブ３内に流入した液体９は、その外部
を通る流体（温風おるいは温水）からの熱を受けて沸騰
し、発生した蒸気は蒸気移動管５を通って凝縮器用バイ
１１内に到達し、そこで凝縮熱を放出して液化する。こ
の凝縮熱は、フィン２を介してその外部を流れる流体（
冷風あるいは冷水）により熱除去される。つまりヒータ
１０に入力を入れると蒸発器から凝縮器へ熱が伝わる。
を通る流体（温風おるいは温水）からの熱を受けて沸騰
し、発生した蒸気は蒸気移動管５を通って凝縮器用バイ
１１内に到達し、そこで凝縮熱を放出して液化する。こ
の凝縮熱は、フィン２を介してその外部を流れる流体（
冷風あるいは冷水）により熱除去される。つまりヒータ
１０に入力を入れると蒸発器から凝縮器へ熱が伝わる。
逆にヒータ１０への入力を切ると、気泡のホン１作用は
無くなり、液体９はタンク７内に全部溜り、蒸発器には
液体、９は流入しなくなる。このため蒸発器から凝縮器
への熱輸送は停止される。
無くなり、液体９はタンク７内に全部溜り、蒸発器には
液体、９は流入しなくなる。このため蒸発器から凝縮器
への熱輸送は停止される。
この熱伝達装置は、第２図と第３図に示すごとく、複数
本の凝縮器用バイブ１−８，１−ｂ、１−ｃ、および被
数本の蒸発器用バイア３−ａ、３−ｂ、３−Ｃから成っ
ていて、これら複数本の凝縮器用バイブと蒸発器用パイ
プはマニホルド１３゜１４．１５．１６およびタンク７
によって一体形されている。つまり蒸気移動管５、液体
下降管６、立上げ管８、均圧管１１．１２はそれぞれ一
本で良い。しかしこの熱伝達装置は次の様な欠点を有し
ている。すなわち、凝縮器においては、その外部を流れ
る流体の上流側のバイブ（第２図では１−Ｃ）が一番温
度が低いので、そこで激しい凝縮が起るが、下流側のバ
イブ（第２図では１−ａ）ではほとんどに縮せず、下流
側のフィン２は有効に伝熱面として作用しない。また蒸
発器においては、その外部を流れる流体の上流側のバイ
ブ（第２図では３−ａ）が一番温度が高いので、そこで
撤しい沸騰が起るが、下流側のバイブ（第２図では３−
Ｃ）では＃１とんど沸騰せず、下流側のフィン４は有効
に伝熱面として作用しない。このためこの熱伝達装置の
熱交換効率は極めて悪いものであった。またタンク７が
極めて大型となり、蒸発器と凝縮器との間隔が開き、全
体としてｌ」＼形化できなかった。またしばしはタンク
の大きさが、圧力容器の法的基準以上の大きさとなり、
この装置を汎用品として商品化でき彦かった。
本の凝縮器用バイブ１−８，１−ｂ、１−ｃ、および被
数本の蒸発器用バイア３−ａ、３−ｂ、３−Ｃから成っ
ていて、これら複数本の凝縮器用バイブと蒸発器用パイ
プはマニホルド１３゜１４．１５．１６およびタンク７
によって一体形されている。つまり蒸気移動管５、液体
下降管６、立上げ管８、均圧管１１．１２はそれぞれ一
本で良い。しかしこの熱伝達装置は次の様な欠点を有し
ている。すなわち、凝縮器においては、その外部を流れ
る流体の上流側のバイブ（第２図では１−Ｃ）が一番温
度が低いので、そこで激しい凝縮が起るが、下流側のバ
イブ（第２図では１−ａ）ではほとんどに縮せず、下流
側のフィン２は有効に伝熱面として作用しない。また蒸
発器においては、その外部を流れる流体の上流側のバイ
ブ（第２図では３−ａ）が一番温度が高いので、そこで
撤しい沸騰が起るが、下流側のバイブ（第２図では３−
Ｃ）では＃１とんど沸騰せず、下流側のフィン４は有効
に伝熱面として作用しない。このためこの熱伝達装置の
熱交換効率は極めて悪いものであった。またタンク７が
極めて大型となり、蒸発器と凝縮器との間隔が開き、全
体としてｌ」＼形化できなかった。またしばしはタンク
の大きさが、圧力容器の法的基準以上の大きさとなり、
この装置を汎用品として商品化でき彦かった。
本発明は上述した従来の熱伝達装置の欠点を除去し、熱
交換効率が良く、全体がコンパクトで汎用性に適するよ
うに改善することを目的とする。
交換効率が良く、全体がコンパクトで汎用性に適するよ
うに改善することを目的とする。
本発明は、凝縮用パイプ、蒸発用メイク。蒸気移送管、
バブルボング付液戻りポン複数の液体循環ループに分割
し、個別のバブルボン１用ヒーターに入力を入れたシ切
ったシして熱交換効率の向上と温度制御性を向上させた
ことを特徴とする。
バブルボング付液戻りポン複数の液体循環ループに分割
し、個別のバブルボン１用ヒーターに入力を入れたシ切
ったシして熱交換効率の向上と温度制御性を向上させた
ことを特徴とする。
第４図は本発明の構成図、第５図は第４図の右側面図、
第６図は第４図の左＊１＋面図である。発明の要点は凝
縮器用バイブ１ａ、１ｂ、１−ｃ、蒸発器用パイプ３−
ａ、 ３−ｂ、 ３−ｃをそれぞれ独立の循環ループを
構成するように、蒸気移動管５−ａ、 ５−ｂ、 ５−
ｃおよび液戻り管６−ａ。
第６図は第４図の左＊１＋面図である。発明の要点は凝
縮器用バイブ１ａ、１ｂ、１−ｃ、蒸発器用パイプ３−
ａ、 ３−ｂ、 ３−ｃをそれぞれ独立の循環ループを
構成するように、蒸気移動管５−ａ、 ５−ｂ、 ５−
ｃおよび液戻り管６−ａ。
−６−ｂ、６−ｃおよび立上げ管８−ａ、８−ｂ。
８−Ｃ，およびタンク７−ａ、７−ｂ、 ７−ｃ。
および均圧管１１−ａ、１１−ｂ、１１−Ｃを図示のご
とく連結したものである。そして各々の立上げ管８−ａ
、 ８−ｂ、 ８−Ｃの根元に、それぞれヒータ１０−
ａ、１０−ｂ、１０−Ｃを設けである。このようにする
と凝縮用パイプト ａを有する循環ループ、凝縮用パイ
プトｂを有する循環ループ、凝縮用バイラ１− ｃを有
する循環ループは全て他と独立に動作するので、下流側
の蒸発器用バイブ３− ａ内の冷媒が上流側の凝縮器用
バイラ１− ｃ内に集中的に凝縮してしまうことがない
。このためそれぞれの蒸発器用バイブ周υのフィン４．
及び凝縮器用バイフ゛周りのフィン２は全て良好に伝熱
面として作用し、全体の熱交換効率は著しく高まる。ま
たタンク７も複数個に分割されているので一つのタンク
７が著しく大きなものになってしまうことが彦く圧力容
器としての法的規制を受けることがなく、したがって汎
用性に富むものとなる。またタンク７−ａ、７−ｂ、
７−Ｃは図示のごとく水平に長く配設されているので、
たて方向の長さが短かくなり、第１図のものに比較し、
装置のたて方向の長さが短かくなり、全体がコンパクト
になる。
とく連結したものである。そして各々の立上げ管８−ａ
、 ８−ｂ、 ８−Ｃの根元に、それぞれヒータ１０−
ａ、１０−ｂ、１０−Ｃを設けである。このようにする
と凝縮用パイプト ａを有する循環ループ、凝縮用パイ
プトｂを有する循環ループ、凝縮用バイラ１− ｃを有
する循環ループは全て他と独立に動作するので、下流側
の蒸発器用バイブ３− ａ内の冷媒が上流側の凝縮器用
バイラ１− ｃ内に集中的に凝縮してしまうことがない
。このためそれぞれの蒸発器用バイブ周υのフィン４．
及び凝縮器用バイフ゛周りのフィン２は全て良好に伝熱
面として作用し、全体の熱交換効率は著しく高まる。ま
たタンク７も複数個に分割されているので一つのタンク
７が著しく大きなものになってしまうことが彦く圧力容
器としての法的規制を受けることがなく、したがって汎
用性に富むものとなる。またタンク７−ａ、７−ｂ、
７−Ｃは図示のごとく水平に長く配設されているので、
たて方向の長さが短かくなり、第１図のものに比較し、
装置のたて方向の長さが短かくなり、全体がコンパクト
になる。
第７図は他の実施例であり、第８図は第７図の右側面図
、第９図は第７図の左側面図である。第５図の実施例で
は凝縮器内を流れる低温流体と蒸発器内を流れる高温流
体が対向流れとなっていて、熱伝達装置の熱交換効率は
約８０優と高いものである。この実施例では、第８図に
示すととく、凝縮器内を流れる低温流体と、蒸発器内を
流れる高温流体とが並流の場合である。一般に並流の場
合に、第５図の実施例に示すものをそのまま使用すると
熱交換効率は６０チ以下となる。そこで第８図と第９図
に示すごとく蒸気移動管５−８，５−Ｃ１液戻り管６−
ａ、６−ｃを図示のごとく交錯するように配管すること
により、下流側の蒸発器用パイプ３− ａを上流側の凝
縮器用パイプトｃに、また上流側の蒸発器用バイブ３−
ｃを下流側の凝縮器用バイ１１−ａに連結し、対向流
の場合と同等にしたものである。このようにすると熱交
換効率は８０チに近づく。この実施例では密閉循環ルー
ツは３組であるが、５組、７組の場合も同様に、蒸気移
動管と液戻り管を交錯するように配管し、対向流の場合
と同等の熱交換効率を得ることができる。
、第９図は第７図の左側面図である。第５図の実施例で
は凝縮器内を流れる低温流体と蒸発器内を流れる高温流
体が対向流れとなっていて、熱伝達装置の熱交換効率は
約８０優と高いものである。この実施例では、第８図に
示すととく、凝縮器内を流れる低温流体と、蒸発器内を
流れる高温流体とが並流の場合である。一般に並流の場
合に、第５図の実施例に示すものをそのまま使用すると
熱交換効率は６０チ以下となる。そこで第８図と第９図
に示すごとく蒸気移動管５−８，５−Ｃ１液戻り管６−
ａ、６−ｃを図示のごとく交錯するように配管すること
により、下流側の蒸発器用パイプ３− ａを上流側の凝
縮器用パイプトｃに、また上流側の蒸発器用バイブ３−
ｃを下流側の凝縮器用バイ１１−ａに連結し、対向流
の場合と同等にしたものである。このようにすると熱交
換効率は８０チに近づく。この実施例では密閉循環ルー
ツは３組であるが、５組、７組の場合も同様に、蒸気移
動管と液戻り管を交錯するように配管し、対向流の場合
と同等の熱交換効率を得ることができる。
第１０１は他の実施例である。これはヒータ１０−ａ
、 １０−ｂ 、 １０−ｃへ（Ｄ入力の制御法に関す
るものである。蒸発器から凝縮器への熱輸送蓋を変える
方法として、従来ｉヒータへの入力量を変える方法と、
開閉の頻度を変える方法を行っていた。しかし前者は、
ヒータの入力が小さい場合、蒸発器の上部が液枯れ状態
となシ、蒸発器の下部を通る外部流体と上部を流れる外
部流体との温度が相違し、結局気流に極腿の温度分布を
生じ、温度制御には不向きである。また彼者はヒータ入
力を完全に切ったシ、入れたりするため、蒸発器から凝
縮器への熱輸送量が時間的に大きく増減し、これにより
時間的に、蒸発器を通る外部流（９） 体、あるいは凝縮器を通る外部流体が大きくハンチング
するという現象があシ、これも温度制御上好ましくない
。第１１図の破線はその一例であジ、横軸に時間、たて
軸に凝縮器を出た後の流体の温度を示す。そこでこの実
施例では、１つあるいは２つのヒータの入力は切っても
、残りのヒータは完全に入れておいて、このヒータの付
いている密閉循環ループは完全に熱輸送状態にしておく
ものである。その−例を第１１図の実線で示すが、破線
に対しハンチング現象は無くなる。第１０図において２
０−ａ、２０−ｂ、２０−Ｃはヒータ１０−ａ 、 １
０−ｂ 、 １０−ｃｌｃ対する入力線であり、Ｓ・は
凝縮器側温度セシ姿二であり、またＣは制御装置を示す
。蒸発器側の温間を制御する場合には、温度センサＳＩ
をＳＳの場所に変えれば良い。
、 １０−ｂ 、 １０−ｃへ（Ｄ入力の制御法に関す
るものである。蒸発器から凝縮器への熱輸送蓋を変える
方法として、従来ｉヒータへの入力量を変える方法と、
開閉の頻度を変える方法を行っていた。しかし前者は、
ヒータの入力が小さい場合、蒸発器の上部が液枯れ状態
となシ、蒸発器の下部を通る外部流体と上部を流れる外
部流体との温度が相違し、結局気流に極腿の温度分布を
生じ、温度制御には不向きである。また彼者はヒータ入
力を完全に切ったシ、入れたりするため、蒸発器から凝
縮器への熱輸送量が時間的に大きく増減し、これにより
時間的に、蒸発器を通る外部流（９） 体、あるいは凝縮器を通る外部流体が大きくハンチング
するという現象があシ、これも温度制御上好ましくない
。第１１図の破線はその一例であジ、横軸に時間、たて
軸に凝縮器を出た後の流体の温度を示す。そこでこの実
施例では、１つあるいは２つのヒータの入力は切っても
、残りのヒータは完全に入れておいて、このヒータの付
いている密閉循環ループは完全に熱輸送状態にしておく
ものである。その−例を第１１図の実線で示すが、破線
に対しハンチング現象は無くなる。第１０図において２
０−ａ、２０−ｂ、２０−Ｃはヒータ１０−ａ 、 １
０−ｂ 、 １０−ｃｌｃ対する入力線であり、Ｓ・は
凝縮器側温度セシ姿二であり、またＣは制御装置を示す
。蒸発器側の温間を制御する場合には、温度センサＳＩ
をＳＳの場所に変えれば良い。
本発明において、各循環ループ内の液体９は全て同一で
も良いが、それぞれ沸点の異なるものを用いても良い。
も良いが、それぞれ沸点の異なるものを用いても良い。
たとえば、蒸発器の上流側の密閉循環ループ内には下流
側のものよシ高沸点のもの（１０） を使用するのが良い。そしてこの場合各々のヒータへの
入力は変えるのが良い。
側のものよシ高沸点のもの（１０） を使用するのが良い。そしてこの場合各々のヒータへの
入力は変えるのが良い。
以上説明したように、本発明によれば、熱伝達装置の熱
交換効率が向上し、また熱伝達装置が全体としてコンパ
クトとなり、壕だタンクが大型のものとならず、熱伝達
装置の温度制御性も著しく向上した。
交換効率が向上し、また熱伝達装置が全体としてコンパ
クトとなり、壕だタンクが大型のものとならず、熱伝達
装置の温度制御性も著しく向上した。
第１図は従来の熱伝達装置の構成図、第２図は第１図の
右ｆＩｖ面図、第３図は第１図の左側面図、第４図は本
発明の熱伝達装置の構成図、第５図は第４図の右側面図
、第６図は第４図の左側面図、第７図から第９図までは
他の実施例、第１０図は本発明の制御方法を示す図、第
１１図はその温度制御結果を示す図である。 １・・・凝縮器用パイプ、２・・・フィン、３・・・蒸
発器用パイプ、４・・・フィン、５・・・蒸気移動管、
６・・・液戻シ管、７・・・タンク、８・・・立上げ管
、９・・・液体、１０・・・ヒータ、１１．１２・・・
均圧管、１３，１４゜（１１） １５．１６・・・マニホルド、２０・・・入力線。 （１２） ■ ３ 図 −５０１− 蛎雫ト
右ｆＩｖ面図、第３図は第１図の左側面図、第４図は本
発明の熱伝達装置の構成図、第５図は第４図の右側面図
、第６図は第４図の左側面図、第７図から第９図までは
他の実施例、第１０図は本発明の制御方法を示す図、第
１１図はその温度制御結果を示す図である。 １・・・凝縮器用パイプ、２・・・フィン、３・・・蒸
発器用パイプ、４・・・フィン、５・・・蒸気移動管、
６・・・液戻シ管、７・・・タンク、８・・・立上げ管
、９・・・液体、１０・・・ヒータ、１１．１２・・・
均圧管、１３，１４゜（１１） １５．１６・・・マニホルド、２０・・・入力線。 （１２） ■ ３ 図 −５０１− 蛎雫ト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 フィンとバイ１で構成された凝縮器のパイプを複
数の循環路に分割し、またフィンとバイブで構成された
蒸発器のパイプを複数の循環路に分割して、これら複数
の循環路に分割された凝縮器用バイブと蒸発器用パイプ
と凝縮器の下部に設けたタンクとを、各々独立させた密
閉ループを構成するように、蒸気移動管と立上は管付液
戻し管によって連結し、立上げ管の下部に設けたヒータ
への入力を開閉することにより、密閉ループ内に封入し
た蒸発性液体の循環量を変えて、もって蒸発器から凝縮
器への熱輸送量を制御するようにした熱伝達装置。 ２、複数の循環路に分割された凝縮器用バイブと蒸発器
用バイ１と凝縮器の下部に設けたタンクを、各々独立さ
せた密閉ループを構成するように、蒸気移動管と立上げ
管付液戻し管によって連結する際、凝縮器を流れる冷風
と蒸発器を流れる温風とが同方向に流れていても、蒸気
移動管と液戻し管とを交錯するように配管することによ
シ、下流側の蒸発器用パイプを上流側の凝縮器バイブに
、また上流側の蒸発器用パイプを下流側の凝縮器用バイ
ブに連結し、対向流の場合と同等の効率が得られるよう
にした特許請求範囲第１項の熱伝達装置。 ３、各々の循環ループの立上げ管の下部に設けたヒータ
の内、いくつかのヒータへの入力は完全に閉じ、残りの
ヒータへの入力は完全に開くことにより、蒸発器から凝
縮器への熱輸送量を変えるとともに、温度の制御性も良
好にした特許請求範囲第１項あるいは特許結末範囲第２
項の熱伝達装置。 ４、各々の循環ルーツ内に他の循環ループとは沸点の異
なる液体を封入するとともに、各循環ループの立上げ管
部のヒータ入力を変えるようにした特許請求範囲第１項
おるいは特許請求範囲第２項あるいは特許請求範囲第３
項の熱伝達装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58177938A JPS6071895A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 熱伝達装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58177938A JPS6071895A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 熱伝達装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071895A true JPS6071895A (ja) | 1985-04-23 |
Family
ID=16039688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58177938A Pending JPS6071895A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 熱伝達装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6071895A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150588A (ja) * | 2007-12-19 | 2009-07-09 | Hoshizaki Electric Co Ltd | 冷却装置 |
| WO2012103009A3 (en) * | 2011-01-25 | 2012-11-22 | Heat-Pipe Technology, Inc. | Heat pipe system having common vapor rail |
| WO2018047528A1 (ja) * | 2016-09-09 | 2018-03-15 | 株式会社デンソー | 機器温調装置 |
| US11340021B2 (en) * | 2016-06-13 | 2022-05-24 | Shenzhen Envicool Technology Co., Ltd | Heat exchanger module |
-
1983
- 1983-09-28 JP JP58177938A patent/JPS6071895A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150588A (ja) * | 2007-12-19 | 2009-07-09 | Hoshizaki Electric Co Ltd | 冷却装置 |
| WO2012103009A3 (en) * | 2011-01-25 | 2012-11-22 | Heat-Pipe Technology, Inc. | Heat pipe system having common vapor rail |
| US11340021B2 (en) * | 2016-06-13 | 2022-05-24 | Shenzhen Envicool Technology Co., Ltd | Heat exchanger module |
| WO2018047528A1 (ja) * | 2016-09-09 | 2018-03-15 | 株式会社デンソー | 機器温調装置 |
| JPWO2018047528A1 (ja) * | 2016-09-09 | 2019-02-14 | 株式会社デンソー | 機器温調装置 |
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