JPS607389A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPS607389A JPS607389A JP58116450A JP11645083A JPS607389A JP S607389 A JPS607389 A JP S607389A JP 58116450 A JP58116450 A JP 58116450A JP 11645083 A JP11645083 A JP 11645083A JP S607389 A JPS607389 A JP S607389A
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- Japan
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- fuel
- fuel assembly
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Inert Electrodes (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、原子炉内に装荷される燃料集合体の改良に関
するものである。
するものである。
原子力発電所に設置される原子炉の炉心部には、核分裂
性物質を含む燃料集合体が多数装荷されている。
性物質を含む燃料集合体が多数装荷されている。
第１図は沸騰水型原子炉用燃料集合体の内部構造を示し
、燃料集合体１ば、チャンネルファスナ２、チャンネル
ボックス３、燃料棒４、スヘーーリ−５、下部タイプレ
ート６、膨張スプリ／グアおよび上部タイブレート８な
どから構成されている。
、燃料集合体１ば、チャンネルファスナ２、チャンネル
ボックス３、燃料棒４、スヘーーリ−５、下部タイプレ
ート６、膨張スプリ／グアおよび上部タイブレート８な
どから構成されている。
第２図は第１図に示されている燃料集合体の中から燃料
棒を１木取シ出して示しだもので、燃料棒４の被覆管９
内には、核分裂性物質を含む燃料ベレット１０が封入さ
れており、第１図に示す燃料集合体１内には、上記燃Ａ
４’ｌ（仝４が８×８格子状に配列されている。
棒を１木取シ出して示しだもので、燃料棒４の被覆管９
内には、核分裂性物質を含む燃料ベレット１０が封入さ
れており、第１図に示す燃料集合体１内には、上記燃Ａ
４’ｌ（仝４が８×８格子状に配列されている。
しかして、各燃料棒に含有されているウランの濃縮度は
、一般に、燃料棒の位置ごとに異なっておシ、燃料集合
体の中心部で高く、周辺部で低い濃縮度分布を有してい
る。ぞの理由は、燃料集合体のチャンネルボックスの外
側には飽和確度に近いギャップ水があり、燃料集合体の
濃縮度分布を均一にすると、上記ギャップ水による中性
子の熱化が原因となって燃料集合体の中心部よりも周辺
部に位置する燃料棒の出力が非常に高くなり、燃料集合
体水平断面における最大燃料棒出力と平均燃料棒出力と
の比、いわゆる局所出力ビーキングが過大となるだめで
ある。
、一般に、燃料棒の位置ごとに異なっておシ、燃料集合
体の中心部で高く、周辺部で低い濃縮度分布を有してい
る。ぞの理由は、燃料集合体のチャンネルボックスの外
側には飽和確度に近いギャップ水があり、燃料集合体の
濃縮度分布を均一にすると、上記ギャップ水による中性
子の熱化が原因となって燃料集合体の中心部よりも周辺
部に位置する燃料棒の出力が非常に高くなり、燃料集合
体水平断面における最大燃料棒出力と平均燃料棒出力と
の比、いわゆる局所出力ビーキングが過大となるだめで
ある。
しかしながら、燃料集合体内における中性子のインポー
タンスは、中心部よシも周辺部の方が高いので、局所出
力ビーキングが許す範囲内で燃料集合体の周辺部に出力
ビーキングが出るようにしている。
タンスは、中心部よシも周辺部の方が高いので、局所出
力ビーキングが許す範囲内で燃料集合体の周辺部に出力
ビーキングが出るようにしている。
第３図は原子炉運転サイクルの初期における燃料集合体
の軸方向出力分布特性図である。また、第４図は原子炉
運転サイクルの末期における燃料果合体の軸方向出力分
布特性図である。沸騰水型原子炉にあっては、本来、炉
心下部から上部にゆくにしだがって体積率の増加する軸
方向ボイド分布を有し、炉心上部よυも下部で中性子の
熱化が大きく、反応度が増加するだめ、第３図に符号Ｘ
で示すように、燃料集合体の軸方向出力分布が下方に歪
むという特性を有している。
の軸方向出力分布特性図である。また、第４図は原子炉
運転サイクルの末期における燃料果合体の軸方向出力分
布特性図である。沸騰水型原子炉にあっては、本来、炉
心下部から上部にゆくにしだがって体積率の増加する軸
方向ボイド分布を有し、炉心上部よυも下部で中性子の
熱化が大きく、反応度が増加するだめ、第３図に符号Ｘ
で示すように、燃料集合体の軸方向出力分布が下方に歪
むという特性を有している。
また、高いボイド率で運転された燃料は、プルトニウム
の蓄積が促進される性質があるため、これを利用して、
原子炉運転サイクルの初期から中期までは、第３図に符
号Ｙｌで示すように、燃料集合体の軸方向出力分布を下
方にピークさせて比較的高いボイド率で原子炉を運転し
、プルトニウムの蓄積を促すようにしている。そして、
原子炉運転サイクルの末期にあっては、第４図に符号Ｙ
２で示すように、燃料集合体の軸方向出力分布を上方に
移動させてボイドを減少させ、これまでに生成されたプ
ルトニウムの反応度寄与を利用することによシ、サイク
ル末期の反応度を向上させて燃焼度を増大させ、燃料の
有効利用をはかることが提案されておシ、このような原
子炉の運転方法を出力分布制御によるスペクトルシフト
運転法と称している。
の蓄積が促進される性質があるため、これを利用して、
原子炉運転サイクルの初期から中期までは、第３図に符
号Ｙｌで示すように、燃料集合体の軸方向出力分布を下
方にピークさせて比較的高いボイド率で原子炉を運転し
、プルトニウムの蓄積を促すようにしている。そして、
原子炉運転サイクルの末期にあっては、第４図に符号Ｙ
２で示すように、燃料集合体の軸方向出力分布を上方に
移動させてボイドを減少させ、これまでに生成されたプ
ルトニウムの反応度寄与を利用することによシ、サイク
ル末期の反応度を向上させて燃焼度を増大させ、燃料の
有効利用をはかることが提案されておシ、このような原
子炉の運転方法を出力分布制御によるスペクトルシフト
運転法と称している。
スペクトルシフト運転法を用いて燃料集合体の軸方向出
力分布を制御するには、従来、次の２つの方法が提案さ
れている。
力分布を制御するには、従来、次の２つの方法が提案さ
れている。
第１の方法は、深挿入制御棒パターンによる方法でちっ
て、原子炉運転時における燃料集合体の軸方向出力分布
と制御棒挿入量との相関々係を第５図に示す。濃縮度上
下２領域燃料の採用によシ、全長の８０チ（ノツチ８／
４ Ｂ ）が炉心に挿入されている制御棒であっても、
この制御棒をさらに深く挿入して全長の９０チ（ノツチ
４／４８）以上を炉心に挿入すると、第５図の出力曲線
からも明らかなように、炉心上部の出力は大きく抑制さ
れるので、燃料集合体の出力分布は相対的に下歪みとな
る。このように、濃縮度上下２領域燃料の採用と制御棒
の挿入量調整とによシ、原子炉運転サイクルの前半にお
ける燃料集合体の出力分布を下歪みとし、サイクル後半
における燃料集合体の出力分布を上歪みとしている。
て、原子炉運転時における燃料集合体の軸方向出力分布
と制御棒挿入量との相関々係を第５図に示す。濃縮度上
下２領域燃料の採用によシ、全長の８０チ（ノツチ８／
４ Ｂ ）が炉心に挿入されている制御棒であっても、
この制御棒をさらに深く挿入して全長の９０チ（ノツチ
４／４８）以上を炉心に挿入すると、第５図の出力曲線
からも明らかなように、炉心上部の出力は大きく抑制さ
れるので、燃料集合体の出力分布は相対的に下歪みとな
る。このように、濃縮度上下２領域燃料の採用と制御棒
の挿入量調整とによシ、原子炉運転サイクルの前半にお
ける燃料集合体の出力分布を下歪みとし、サイクル後半
における燃料集合体の出力分布を上歪みとしている。
第２の方法は、特願昭５７−１９４３００号に記載のよ
うに、燃料濃縮度差による上下反応度の差と可燃性毒物
ガドリニアによる上下反応度の差とを利用することによ
シ、原子炉運転サイクルの前半における燃料集合体の出
力分布を下歪みとし、す・ｆクル後半における燃料集合
体の出力分布を上歪みにするというものである。
うに、燃料濃縮度差による上下反応度の差と可燃性毒物
ガドリニアによる上下反応度の差とを利用することによ
シ、原子炉運転サイクルの前半における燃料集合体の出
力分布を下歪みとし、す・ｆクル後半における燃料集合
体の出力分布を上歪みにするというものである。
このように、出力分布制御によるスペクトルシフト効果
を最大限に活用するだめには、原子炉運転サイクルの前
半における燃料集合体の出方分布をできるだけ下歪みに
し、ボイドを発生させることが望ましいが、実際には、
燃料の線出力密度による影響がこれを阻害している。す
なわち、最大線出力密度＝炉心平均線出力密度 Ｘ軸方向出力ピーク ×径方向出力ピーク ×局所出力ピーク ・・・（１）式 の関係から明らかなように、燃料集合体の軸方向出力を
下に歪まぜ、燃料下部の軸方向出方を増加させることは
、その部分の線出力密度を増加させる不具合がある。
を最大限に活用するだめには、原子炉運転サイクルの前
半における燃料集合体の出方分布をできるだけ下歪みに
し、ボイドを発生させることが望ましいが、実際には、
燃料の線出力密度による影響がこれを阻害している。す
なわち、最大線出力密度＝炉心平均線出力密度 Ｘ軸方向出力ピーク ×径方向出力ピーク ×局所出力ピーク ・・・（１）式 の関係から明らかなように、燃料集合体の軸方向出力を
下に歪まぜ、燃料下部の軸方向出方を増加させることは
、その部分の線出力密度を増加させる不具合がある。
本発明は、以上の点を考慮してなされたものであって、
その目的とするところは、原子炉運転ライフルの前半に
おける燃料下部の出力が増加しても、線出力密度を運転
制限値以下に抑え、既述した出力分布制御によるスペク
トルシフト運転を良好におこなわしめることにょム燃刺
経済性にずぐれだ燃料集合体を提供しようとするもので
ある。
その目的とするところは、原子炉運転ライフルの前半に
おける燃料下部の出力が増加しても、線出力密度を運転
制限値以下に抑え、既述した出力分布制御によるスペク
トルシフト運転を良好におこなわしめることにょム燃刺
経済性にずぐれだ燃料集合体を提供しようとするもので
ある。
上記目的を達成するため、本発明は、核分裂性物質を含
む多数の燃料棒を備えてなり、原子炉の炉心部に装荷さ
れる燃料集合体の構造において、上記燃料集合体を上部
領域と下部領域との２領域に分割し、かつ原子炉運転サ
イクルの前半における下部領域の軸方向出力分布を上部
領域の軸方向出力分布よシも大きくシ、上部領域の局所
出力ビーキングを下部領域の局所出力ビーキングよシも
大きくした燃料棒を備えてなることを特徴とするもので
ある。
む多数の燃料棒を備えてなり、原子炉の炉心部に装荷さ
れる燃料集合体の構造において、上記燃料集合体を上部
領域と下部領域との２領域に分割し、かつ原子炉運転サ
イクルの前半における下部領域の軸方向出力分布を上部
領域の軸方向出力分布よシも大きくシ、上部領域の局所
出力ビーキングを下部領域の局所出力ビーキングよシも
大きくした燃料棒を備えてなることを特徴とするもので
ある。
以下、本発明を、第６図を参照しつつ、第７図および第
８図の一実施例にもとづいて詳細に説明する。
８図の一実施例にもとづいて詳細に説明する。
第６１ｖｌは燃料集合体内における中性子束分布の代表
的−例を示し、図中、符号Ｗはウォータロッド、Ｇはガ
ドリニア入シ燃料棒の配列位置をそれぞれ示−ている。
的−例を示し、図中、符号Ｗはウォータロッド、Ｇはガ
ドリニア入シ燃料棒の配列位置をそれぞれ示−ている。
第６図から明らかなように、中性子束の分布は、燃料集
合体の中心部よりも周辺部で高くなっているが、これは
、既述のごとく、チャンネルボックスの外側に存在する
ギャップ水の影響による。
合体の中心部よりも周辺部で高くなっているが、これは
、既述のごとく、チャンネルボックスの外側に存在する
ギャップ水の影響による。
一方、燃料棒の出力Ｐ＋は、
Ｐ＋−Σ直φ区
＝σ皇ｎ１φＩ
ＱＣｅ １φま
ただし、
ｉ ：燃料棒位置
φ１： Ｎ ｌでの中性子束
ΣＩ： 〃 ｉでのマクロ断面積
重でのミクロ断面積
ｎ＋： ｉでの核分裂性物質の数
ｅＩ： ｉでのウラン濃縮度
で決定される。したがって、各燃料の出力Ｐ＋をできる
だけ均一にし、局所出力ビーキングを低下させるために
は、中性子束φ１の高い場所での濃縮度ｅＩを低くシ、
中性子束φ漠の低い場所での濃縮度ｅ、を高くすればよ
い。
だけ均一にし、局所出力ビーキングを低下させるために
は、中性子束φ１の高い場所での濃縮度ｅＩを低くシ、
中性子束φ漠の低い場所での濃縮度ｅ、を高くすればよ
い。
第７図（イ）は本発明の一実施例を示す燃料集合体の燃
料装荷パターン説明図、第７図（ロ）は第７図（イ）に
示でれている燃料集合体の濃縮度分布説明図である。図
からも明らかなように、第７図の実施例においては、中
性子束の高い燃料集合体周辺部に、上下濃縮度の異なる
燃料棒３および４が配置されている。ここで、上下濃縮
度の異なる燃料棒位置、たとえば第６図の座標（３，Ａ
）と（４，Ａ）とでは、同図から明らかなように、座標
（３，Ａ）の方が２チ程中性子束が高い。したがって、
第６図の座標（３，Ａ）と（４，Ａ）とに注目して第７
図の実施例を説明すると、中性子束の高い位置（３，Ａ
）の燃料下部領域は、中性子束の低い位置（４，Ａ）の
燃料下部領域よりも濃縮度が低いので、位置（３，Ａ）
の濃縮度が位置（４，Ａ）の濃縮度よシも高い燃料上部
領域に比較して、燃料棒出力を平均化することができ、
局所出力ビーキングを低下させることができる。第８図
（イ）は第７図に示されている燃料集合体の上部領域用
カバターン説明図、第８図（ロ）は同じく第７図に示さ
れている燃料集合体の下部領域用カバターン説明図で、
上部領域の局所出力ビーキングは１．１７であるのに対
し、下部領域の局所出力ビーキングは１．１３であり、
下部領域の局所出力ビーギングが上部領域の局所出力ビ
ーキングよりも約５チ減少していることが判る。以上の
ことから、原子炉運転サイクルの前半において、燃料集
合体の軸方向出力を炉心下部で増加し、その出力ピーク
を約５チ増しても、既述のごとく、下部領域の局所出力
は減少しているため、最高線出力密度を従来と同じ値に
維持することができる。
料装荷パターン説明図、第７図（ロ）は第７図（イ）に
示でれている燃料集合体の濃縮度分布説明図である。図
からも明らかなように、第７図の実施例においては、中
性子束の高い燃料集合体周辺部に、上下濃縮度の異なる
燃料棒３および４が配置されている。ここで、上下濃縮
度の異なる燃料棒位置、たとえば第６図の座標（３，Ａ
）と（４，Ａ）とでは、同図から明らかなように、座標
（３，Ａ）の方が２チ程中性子束が高い。したがって、
第６図の座標（３，Ａ）と（４，Ａ）とに注目して第７
図の実施例を説明すると、中性子束の高い位置（３，Ａ
）の燃料下部領域は、中性子束の低い位置（４，Ａ）の
燃料下部領域よりも濃縮度が低いので、位置（３，Ａ）
の濃縮度が位置（４，Ａ）の濃縮度よシも高い燃料上部
領域に比較して、燃料棒出力を平均化することができ、
局所出力ビーキングを低下させることができる。第８図
（イ）は第７図に示されている燃料集合体の上部領域用
カバターン説明図、第８図（ロ）は同じく第７図に示さ
れている燃料集合体の下部領域用カバターン説明図で、
上部領域の局所出力ビーキングは１．１７であるのに対
し、下部領域の局所出力ビーキングは１．１３であり、
下部領域の局所出力ビーギングが上部領域の局所出力ビ
ーキングよりも約５チ減少していることが判る。以上の
ことから、原子炉運転サイクルの前半において、燃料集
合体の軸方向出力を炉心下部で増加し、その出力ピーク
を約５チ増しても、既述のごとく、下部領域の局所出力
は減少しているため、最高線出力密度を従来と同じ値に
維持することができる。
このように、本発明によれば、燃料棒の最高線出力密度
を上昇させることなく、炉心下部の出力を増加させ、ボ
イド率を高くした運転が可能となるので、プルトニウム
の生成量を増加させることができる。なお、上下２領域
に分割された燃料集合体において、原子炉運転ザイクル
の前半における軸方向出力ピークは、炉心下端より ３
／２４〜５／２４の位置に出るので、本発明において、
燃料集合体を上下２領域に分割する位置は、炉心下端よ
、ｊ）１／４〜７／１２の範囲が適当である。また、第
７図の実施例において、燃料集合体の上部領域と下部領
域とのウラン濃縮度はトータルにおいて同一であるが、
上部領域の局所出力ビーキングは、下部領域の局所出力
ビーキングよシも高いため、計算から、上部領域の無限
増倍率は、下部領域の無限増倍率に比べて約０．０８ｑ
６Δに上昇する。
を上昇させることなく、炉心下部の出力を増加させ、ボ
イド率を高くした運転が可能となるので、プルトニウム
の生成量を増加させることができる。なお、上下２領域
に分割された燃料集合体において、原子炉運転ザイクル
の前半における軸方向出力ピークは、炉心下端より ３
／２４〜５／２４の位置に出るので、本発明において、
燃料集合体を上下２領域に分割する位置は、炉心下端よ
、ｊ）１／４〜７／１２の範囲が適当である。また、第
７図の実施例において、燃料集合体の上部領域と下部領
域とのウラン濃縮度はトータルにおいて同一であるが、
上部領域の局所出力ビーキングは、下部領域の局所出力
ビーキングよシも高いため、計算から、上部領域の無限
増倍率は、下部領域の無限増倍率に比べて約０．０８ｑ
６Δに上昇する。
第９図（イ）は本発明の他の実施例を示す燃料集合体の
燃料装荷パターン説明図、第９図（ロ）は第９図（イ）
に示されている燃料集合体の濃縮度分布説明図で、第９
図の実施例においては、上部領域の濃縮ｉを）−１ルに
おいて３．６５％とし、下部領域の濃縮度をトータルに
おいて３．４５ ％としたものであって、第９図の場合
、上部領域の局所出力ビーキングは１．２５であるのに
対し、下部領域の局所出力ビーキングを１．１９であシ
、第７図の実施例と同様、下部領域の局所出力ビーキン
グが上部領域の局所出力ビーキングよシも約５チ減少し
ていることを確認した。すなわち、第９図の実施例にお
いても、第７図と同様、出力分布制御によるスペクトル
シフト効果を利用することができ、燃料棒の燃焼度が増
加するので、燃料の有効利用化をはかることができる。
燃料装荷パターン説明図、第９図（ロ）は第９図（イ）
に示されている燃料集合体の濃縮度分布説明図で、第９
図の実施例においては、上部領域の濃縮ｉを）−１ルに
おいて３．６５％とし、下部領域の濃縮度をトータルに
おいて３．４５ ％としたものであって、第９図の場合
、上部領域の局所出力ビーキングは１．２５であるのに
対し、下部領域の局所出力ビーキングを１．１９であシ
、第７図の実施例と同様、下部領域の局所出力ビーキン
グが上部領域の局所出力ビーキングよシも約５チ減少し
ていることを確認した。すなわち、第９図の実施例にお
いても、第７図と同様、出力分布制御によるスペクトル
シフト効果を利用することができ、燃料棒の燃焼度が増
加するので、燃料の有効利用化をはかることができる。
第１０図（イ）は本発明のさらに他の実施例を示す燃料
集合体の燃料装荷パターン説明図、第１０図（ロ）は第
１０図（イ）に示されている燃料集合体の濃縮度分布説
明図で、第１０図の実施例においては、同図に符号Ｇｌ
＋ ０２で示す可燃性毒物ガドリニア入シ燃料棒のう
ち、燃料集合体の中央部に位置する燃料棒Ｇｌの上部領
域にガドリニアを封入したものであって、燃料棒Ｇｌの
下部領域にガドリニアは封入されていない。すなわち、
第１１図に示すように、燃料集合体の中央部に位置する
燃料棒Ｇ１の上部領域にガドリニアを封入し、燃料棒Ｇ
１の下部領域にガドリニアを封入しないでおくと、原子
炉運転時、燃料集合体中央部の出力が上昇するのに対し
、局所出力ビーキングの出る燃料集合体周辺部では、相
対的に出力が低下するものであって、第１１図の場合、
燃料集合体上部領域の局所出力ビーキングは１．２９で
あるのに対し、下部領域の局所出力ビーキングは１．２
７であシ、下部領域の局所出力ビーキングは、上部領域
の局所出力ビーキングよシも約２チ減少していることを
確認した。
集合体の燃料装荷パターン説明図、第１０図（ロ）は第
１０図（イ）に示されている燃料集合体の濃縮度分布説
明図で、第１０図の実施例においては、同図に符号Ｇｌ
＋ ０２で示す可燃性毒物ガドリニア入シ燃料棒のう
ち、燃料集合体の中央部に位置する燃料棒Ｇｌの上部領
域にガドリニアを封入したものであって、燃料棒Ｇｌの
下部領域にガドリニアは封入されていない。すなわち、
第１１図に示すように、燃料集合体の中央部に位置する
燃料棒Ｇ１の上部領域にガドリニアを封入し、燃料棒Ｇ
１の下部領域にガドリニアを封入しないでおくと、原子
炉運転時、燃料集合体中央部の出力が上昇するのに対し
、局所出力ビーキングの出る燃料集合体周辺部では、相
対的に出力が低下するものであって、第１１図の場合、
燃料集合体上部領域の局所出力ビーキングは１．２９で
あるのに対し、下部領域の局所出力ビーキングは１．２
７であシ、下部領域の局所出力ビーキングは、上部領域
の局所出力ビーキングよシも約２チ減少していることを
確認した。
以上詳述したように、本発明によれば、原子炉運転サイ
クルの前半における燃料下部の出力が増加しても、線出
力密度を運転制限値以下に抑えることによシ、出力分布
制御によるスペクトルシフト運転を実効あるものとし、
プルトニウムの生成を従来よりも促進させることができ
るものであって、運転サイクルの後半においては、上記
プルトニウムの反応度寄与を利用して燃料の取出燃焼度
を増加させることができ、燃料経済性を高める上で効果
的である。
クルの前半における燃料下部の出力が増加しても、線出
力密度を運転制限値以下に抑えることによシ、出力分布
制御によるスペクトルシフト運転を実効あるものとし、
プルトニウムの生成を従来よりも促進させることができ
るものであって、運転サイクルの後半においては、上記
プルトニウムの反応度寄与を利用して燃料の取出燃焼度
を増加させることができ、燃料経済性を高める上で効果
的である。
第１図は沸騰水型原子炉用燃料集合体の内部構造を示す
縦断面図、第２図は第１図に示されている燃料集合体の
中から燃料棒を１木取シ出して示す縦断面図、第３図は
原子炉運転サイクルの初期における燃料集合体の軸方向
出力分布特性図、第４図は原子炉運転サイクルの末期に
おける燃料集合体の軸方向出力分布特性図、第５図は原
子炉運転時における燃料集合体の軸方向出力分布と制御
棒挿入量との相関々係説明図、第６図は燃料集合体内に
おける中性子束分布説明図、第７図（イ）は本発明の一
実施例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第
７図（→は第７図（イ）に示されている燃料集合体の濃
縮度分布説明図、第８図（イ）は第７図に示されている
燃料集合体の上部領域用カバターン説明図、第８図（ロ
）は同じく第７図に示されでいる燃料集合体の下部領域
用カバターン説明図、第９図（イ）は本発明の他の実施
例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第９図
（ロ）は第９図（イ）に示されている燃料集合体の濃縮
度分布説明図、第１０図（イ）は本発明のさらに他の実
施例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第１
０図（ロ）は第１０図（イ）に示されている燃料集合体
の濃縮度分布説明図である。 １・・・燃料集合体、３・・・チャンネルボックス、４
・・・燃料棒、９・・・被覆管、１０・・・燃料ベレッ
ト。 挙 ｌ 記 第 ３ 日 相対出力 オ出が勾忠力介争 （す７クル木ｑ期）協 今 因 相対ムた 千山方向出（力分争 （プイクｌし木Ｊ哨）名 Ｋ 目 ＯＯ，ジ １．Ｑ １．ｒ 刺 対七ｈ ネ ６ 目 集合修平均’−＋、ｏ。 中・１・主を気分や 括 ７ 因 （ろ） ６口） 拓 ３ 囚 （４） 病灯洪力分や（Ｉ伸埜凧） 歯 ８ 国 （ロ） 局所出り公示 （下部郁μ舷） 集 ９ 口 （１） （ロ） 第 １０ 囚 Ｃ口゛）
縦断面図、第２図は第１図に示されている燃料集合体の
中から燃料棒を１木取シ出して示す縦断面図、第３図は
原子炉運転サイクルの初期における燃料集合体の軸方向
出力分布特性図、第４図は原子炉運転サイクルの末期に
おける燃料集合体の軸方向出力分布特性図、第５図は原
子炉運転時における燃料集合体の軸方向出力分布と制御
棒挿入量との相関々係説明図、第６図は燃料集合体内に
おける中性子束分布説明図、第７図（イ）は本発明の一
実施例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第
７図（→は第７図（イ）に示されている燃料集合体の濃
縮度分布説明図、第８図（イ）は第７図に示されている
燃料集合体の上部領域用カバターン説明図、第８図（ロ
）は同じく第７図に示されでいる燃料集合体の下部領域
用カバターン説明図、第９図（イ）は本発明の他の実施
例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第９図
（ロ）は第９図（イ）に示されている燃料集合体の濃縮
度分布説明図、第１０図（イ）は本発明のさらに他の実
施例を示す燃料集合体の燃料装荷パターン説明図、第１
０図（ロ）は第１０図（イ）に示されている燃料集合体
の濃縮度分布説明図である。 １・・・燃料集合体、３・・・チャンネルボックス、４
・・・燃料棒、９・・・被覆管、１０・・・燃料ベレッ
ト。 挙 ｌ 記 第 ３ 日 相対出力 オ出が勾忠力介争 （す７クル木ｑ期）協 今 因 相対ムた 千山方向出（力分争 （プイクｌし木Ｊ哨）名 Ｋ 目 ＯＯ，ジ １．Ｑ １．ｒ 刺 対七ｈ ネ ６ 目 集合修平均’−＋、ｏ。 中・１・主を気分や 括 ７ 因 （ろ） ６口） 拓 ３ 囚 （４） 病灯洪力分や（Ｉ伸埜凧） 歯 ８ 国 （ロ） 局所出り公示 （下部郁μ舷） 集 ９ 口 （１） （ロ） 第 １０ 囚 Ｃ口゛）
Claims (1)
- １、核分裂性物質を含む多数の燃料棒を備えてなシ、原
子炉の炉心部に装荷される燃料集合体の構造において、
上記燃料集合体を上部領域と下部領域との２領域に分割
し、かつ原子炉運転サイクルの前半における下部領域の
軸方向出力分布を上部領域の軸方向出力分布よシも太き
くシ、上部領域の局所出力ビーキングを下部領域の局所
出力ビーキングよシも太きくした燃料棒を備えてなるこ
とを特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58116450A JPS607389A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58116450A JPS607389A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS607389A true JPS607389A (ja) | 1985-01-16 |
| JPH0429995B2 JPH0429995B2 (ja) | 1992-05-20 |
Family
ID=14687413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58116450A Granted JPS607389A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607389A (ja) |
-
1983
- 1983-06-28 JP JP58116450A patent/JPS607389A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0429995B2 (ja) | 1992-05-20 |
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