JPS6075538A - Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 - Google Patents
Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法Info
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- JPS6075538A JPS6075538A JP17914083A JP17914083A JPS6075538A JP S6075538 A JPS6075538 A JP S6075538A JP 17914083 A JP17914083 A JP 17914083A JP 17914083 A JP17914083 A JP 17914083A JP S6075538 A JPS6075538 A JP S6075538A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は高温強度に優れたＵＯ，ベレット焼結用治具
及びその製造方法に関する。
及びその製造方法に関する。
一般にＵＯ，ペレットの焼結は、プレス成形したＵＯ，
粉末成型体を１５００〜１８００℃の水蒸雰囲気中で加
熱して行なわれる。
粉末成型体を１５００〜１８００℃の水蒸雰囲気中で加
熱して行なわれる。
この焼結に使用するＵＯ，ベレット焼結用治具たとえば
ＵＯ，ペレットを電気炉中ｌこ装入するボー）ｔｊ、焼
結温度が高いため、耐熱セラミックスが考えられるが、
ボートを電気炉中に出し入れする際の急激な加熱冷却に
伴なう熱ひずみにより割れる。
ＵＯ，ペレットを電気炉中ｌこ装入するボー）ｔｊ、焼
結温度が高いため、耐熱セラミックスが考えられるが、
ボートを電気炉中に出し入れする際の急激な加熱冷却に
伴なう熱ひずみにより割れる。
また、Ｆｅ合金やＮ１合金では焼結温度の１５００〜１
８００℃で融解してしまう。このためＵＯ，ベレット焼
結用治具はモリブデンあるいはタングステンが使用され
ている。
８００℃で融解してしまう。このためＵＯ，ベレット焼
結用治具はモリブデンあるいはタングステンが使用され
ている。
このモリブデンあるいはタングステンからなるＵＯ，ベ
レット焼結用治具の製造方法は、従来第１図に示し九方
法、すなわちインゴットに熱間加工を施こすことによっ
てモリブデン板あるいはタングステン板を得る。その後
加工のままの板あるいは一次再結晶温度以下、通常１′
１８００〜１２００’Ｃでのひずみ収り焼鈍を施こした
板に二次成形加工を施こしてＵＯ，ベレット焼結用治具
とし使用に供している。
レット焼結用治具の製造方法は、従来第１図に示し九方
法、すなわちインゴットに熱間加工を施こすことによっ
てモリブデン板あるいはタングステン板を得る。その後
加工のままの板あるいは一次再結晶温度以下、通常１′
１８００〜１２００’Ｃでのひずみ収り焼鈍を施こした
板に二次成形加工を施こしてＵＯ，ベレット焼結用治具
とし使用に供している。
しかし、上記の従来の加工法で得られたモリブデンある
いはタングステンより成るＵＯ，ベレット焼結用治具は
、その使用温度が１５００〜１８００℃とモリブデンの
一次再結晶温度（約１２００”Ｃ）以上であるいはタン
グステンの一次再結晶温度（約１４００℃）以上で使用
されることから、使用中の再結晶粒の成長粗大化、加熱
冷却に伴なう熱疲労および高温使用中のクリープ現象な
どｉこよって大きく変形し、たとえばＵＯ，ベレット焼
結の自動化ラインで使用されるＵＯ，ペレット焼結用油
Ａでは、ＵＯ，ベレットの転落が起ったり、極端な場合
には隣り同志のモリブデン板あるいはタングステン板が
接触してしまい、ＵＯ，ペレットを収納できなくなり、
使用−こ耐見られない場合がありた。
いはタングステンより成るＵＯ，ベレット焼結用治具は
、その使用温度が１５００〜１８００℃とモリブデンの
一次再結晶温度（約１２００”Ｃ）以上であるいはタン
グステンの一次再結晶温度（約１４００℃）以上で使用
されることから、使用中の再結晶粒の成長粗大化、加熱
冷却に伴なう熱疲労および高温使用中のクリープ現象な
どｉこよって大きく変形し、たとえばＵＯ，ベレット焼
結の自動化ラインで使用されるＵＯ，ペレット焼結用油
Ａでは、ＵＯ，ベレットの転落が起ったり、極端な場合
には隣り同志のモリブデン板あるいはタングステン板が
接触してしまい、ＵＯ，ペレットを収納できなくなり、
使用−こ耐見られない場合がありた。
さらに、ＵＯ，ベレットの熱伝導率（０，０２Ｗ／ｃｍ
ｅ ’Ｃ）がＵＯ，ベレット焼結治具を構成するモリ
ブデンの熱伝導率（０，１Ｗ／ｃｍ・℃）に比較して約
１７５０と小さいため、加熱冷却にＵＯ，焼結用治具を
構成するモリブデン板あるいはタングステン板の上下面
に温度差が生じＵＯ，ペレットに接するモリブデン表面
には、加熱時に引張力が、冷却時に圧縮応力が、また反
対側表面には加熱時に圧縮応力が、冷却時に引張応力が
発生、この熱応力サイクルの繰返しによってＵＯ，ベレ
ット焼結用治具の変形がより大きくなったり、破壊して
しまい長時間の使用に耐えられないなどの不都合があっ
た。
ｅ ’Ｃ）がＵＯ，ベレット焼結治具を構成するモリ
ブデンの熱伝導率（０，１Ｗ／ｃｍ・℃）に比較して約
１７５０と小さいため、加熱冷却にＵＯ，焼結用治具を
構成するモリブデン板あるいはタングステン板の上下面
に温度差が生じＵＯ，ペレットに接するモリブデン表面
には、加熱時に引張力が、冷却時に圧縮応力が、また反
対側表面には加熱時に圧縮応力が、冷却時に引張応力が
発生、この熱応力サイクルの繰返しによってＵＯ，ベレ
ット焼結用治具の変形がより大きくなったり、破壊して
しまい長時間の使用に耐えられないなどの不都合があっ
た。
本発明は以上の点を考慮してなされたもので。
従来のＵＯｉペレット焼結用治具の欠点を解消するため
の高温強度に優れたＵＯ，ベレット焼結用治具及びその
製造方法を提供することを目的とする。
の高温強度に優れたＵＯ，ベレット焼結用治具及びその
製造方法を提供することを目的とする。
本発明はＵＯ，粉末成型体を高温焼成する際に一使用さ
れる治具をタングステン合金から形成する′ものであり
、又治具を２段以上の多段構造とするものである。また
上記タングステン合金としては０．００５〜０．１５重
量係のＡ１％ｉ９１．にの少なくとも一種を含むものを
用いる事が望ましい。
れる治具をタングステン合金から形成する′ものであり
、又治具を２段以上の多段構造とするものである。また
上記タングステン合金としては０．００５〜０．１５重
量係のＡ１％ｉ９１．にの少なくとも一種を含むものを
用いる事が望ましい。
また本発明方法は、ＡＪ、８ｉ、にの一種又は二種以上
が重量％で０．００５〜０．７５Ｔｏ含むタングステン
合金を加工率８０１以上の鍛造又は圧延加工する第１の
工程と、ＵＯ，ベレット焼結用治具に成形加工する第２
の工程と、前記成形加工後二次再結晶温度より１００℃
高い温度から２８００℃以下の温度範囲で加熱処理を行
う第３の工程とを具備したＵＯ露ベレット焼結用治具の
製造方法であり、又第２の工程の成形加工前に一次再結
晶温度より低い温度での歪取りの焼鈍工程を設ける事が
できるというものである。
が重量％で０．００５〜０．７５Ｔｏ含むタングステン
合金を加工率８０１以上の鍛造又は圧延加工する第１の
工程と、ＵＯ，ベレット焼結用治具に成形加工する第２
の工程と、前記成形加工後二次再結晶温度より１００℃
高い温度から２８００℃以下の温度範囲で加熱処理を行
う第３の工程とを具備したＵＯ露ベレット焼結用治具の
製造方法であり、又第２の工程の成形加工前に一次再結
晶温度より低い温度での歪取りの焼鈍工程を設ける事が
できるというものである。
ここで５本発明に係るＵＯオペレット焼結用治具の構造
、構成材料であるタングステン合金の組成範囲およびそ
の製造方法について順に説明する。
、構成材料であるタングステン合金の組成範囲およびそ
の製造方法について順に説明する。
二段以上の多段構造は、大量のＵＯ，ベレットを電気炉
中に連続的に装入し、かつ同一電気炉を効率的に使用す
るためであり、たとえば第３図に断面的に示したような
多段構造のＵＯ奪ベレット焼結用治具とすることによっ
て炉内空間を有効に使用で′ｌ！、かつ構造的にも簡単
であることからＵＯ，ペレットの自動焼結ラインとして
も充分使用に耐えるものである。
中に連続的に装入し、かつ同一電気炉を効率的に使用す
るためであり、たとえば第３図に断面的に示したような
多段構造のＵＯ奪ベレット焼結用治具とすることによっ
て炉内空間を有効に使用で′ｌ！、かつ構造的にも簡単
であることからＵＯ，ペレットの自動焼結ラインとして
も充分使用に耐えるものである。
なお、第３図は本発明に係るＵＯ，ベレット焼結治具の
一例を示した図で１図中の（１）はＵＯ，べレット、（
２）はタングステン合金製ボード、（３１ｔｉ支持カラ
ー、（４１０支持棒、（５）は敷板である。
一例を示した図で１図中の（１）はＵＯ，べレット、（
２）はタングステン合金製ボード、（３１ｔｉ支持カラ
ー、（４１０支持棒、（５）は敷板である。
次ζこタングステン合金の組成範囲について説明すると
、Ａ７，８３．には加工後の加熱処理により整列した微
小ドープ孔を生成させ、この微小ドープ孔の効果１こよ
って二次再結晶粒を細長く成長させるには必要な組成範
囲で１重を饅で０．００５％未満ではその効果が小さく
、加工後の加熱処理によっても二次再結晶粒が亀甲状の
等軸結晶粒となり、０．７５％を起えると上述の微小ド
ープ孔を必要以上に太き（、かつ多量に生成させるため
１局部的に二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるこ
とやドープ孔の集合および異常成長の起ることによる欠
陥穴の生成することとなる丸め、高温下で使用するＵＯ
，ペレット焼結用治具として使用した場合１粒界すべり
に伴なう異常変形や粒界割れおよび欠陥穴を起点とする
粒内割れを容易にさせるのでこの組成範囲とする事が好
ましい。
、Ａ７，８３．には加工後の加熱処理により整列した微
小ドープ孔を生成させ、この微小ドープ孔の効果１こよ
って二次再結晶粒を細長く成長させるには必要な組成範
囲で１重を饅で０．００５％未満ではその効果が小さく
、加工後の加熱処理によっても二次再結晶粒が亀甲状の
等軸結晶粒となり、０．７５％を起えると上述の微小ド
ープ孔を必要以上に太き（、かつ多量に生成させるため
１局部的に二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるこ
とやドープ孔の集合および異常成長の起ることによる欠
陥穴の生成することとなる丸め、高温下で使用するＵＯ
，ペレット焼結用治具として使用した場合１粒界すべり
に伴なう異常変形や粒界割れおよび欠陥穴を起点とする
粒内割れを容易にさせるのでこの組成範囲とする事が好
ましい。
次に本発明に係るＵＯ，ペレット焼結用治具を構成する
タングステン合金の加工率ｆこついて説明すると、第１
の工程での８０％以上の加工率、望ましくは９０％以上
の加工率は、加工後の加熱処理によって二次再結晶粒を
細長（大きく成長させるｌこ必要な加１工、率範囲で−
８０チ未満では充分に加工繊維組織の発達を行なわせる
ことができず、加工後の限定した温度範囲での加熱処理
によりても二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるた
め。
タングステン合金の加工率ｆこついて説明すると、第１
の工程での８０％以上の加工率、望ましくは９０％以上
の加工率は、加工後の加熱処理によって二次再結晶粒を
細長（大きく成長させるｌこ必要な加１工、率範囲で−
８０チ未満では充分に加工繊維組織の発達を行なわせる
ことができず、加工後の限定した温度範囲での加熱処理
によりても二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるた
め。
高温下で使用するＵＯ，ペレット焼結用治具として使用
した場合、粒界すべりＩこ伴なう異常変形や粒界割れを
容易ｌこさせるのでこの範囲とする。
した場合、粒界すべりＩこ伴なう異常変形や粒界割れを
容易ｌこさせるのでこの範囲とする。
ただし、加工率１００％の場合はあり得ないので加工率
１００％は含まない。
１００％は含まない。
次に１本発明ｌこ係るＵＯ，ペレット焼結用治具を構成
するタングステン合金の加熱処理について説明すると、
第３の工程での二次再結晶温度より１００℃高い温度よ
り２８００℃までの温度範囲での加勢処理は８０％以上
の加工率まで熱間加工を施こし、充分に加工繊維組織を
発達させたＵＯ。
するタングステン合金の加熱処理について説明すると、
第３の工程での二次再結晶温度より１００℃高い温度よ
り２８００℃までの温度範囲での加勢処理は８０％以上
の加工率まで熱間加工を施こし、充分に加工繊維組織を
発達させたＵＯ。
ベレット焼結用治具の構成材料であるモリブデン合金の
二次再結晶粒を細長く、大きくジグザグに結合した状態
にするための加熱処理温度で、高温下で優れた熱疲労強
度やクリープ強度を兼備させるに必要な温度範囲で、二
次再結晶温度より１００℃高い温度未満の加熱処理では
、二次再結晶粒の成長を充分に行なわせることができな
いため、高温下で使用中に不安定な結晶粒成長が起り、
熱疲労強度やクリープ強度のバラツキを生じさせ、また
２８００℃を越える加熱処理は、細長く、大きくジグザ
グに成長した二次再結晶粒が過大に成長し。
二次再結晶粒を細長く、大きくジグザグに結合した状態
にするための加熱処理温度で、高温下で優れた熱疲労強
度やクリープ強度を兼備させるに必要な温度範囲で、二
次再結晶温度より１００℃高い温度未満の加熱処理では
、二次再結晶粒の成長を充分に行なわせることができな
いため、高温下で使用中に不安定な結晶粒成長が起り、
熱疲労強度やクリープ強度のバラツキを生じさせ、また
２８００℃を越える加熱処理は、細長く、大きくジグザ
グに成長した二次再結晶粒が過大に成長し。
等軸結晶粒と同様になるとともに前述の微小ドープ孔の
異常成長や集合が起り、大きな欠陥穴となることや、微
小ドープ孔の分散会こよる分散強化効果が無（なること
などによりて、高温下で使用するＵＯ，ベレット焼結用
油＾とじて使用し九場合。
異常成長や集合が起り、大きな欠陥穴となることや、微
小ドープ孔の分散会こよる分散強化効果が無（なること
などによりて、高温下で使用するＵＯ，ベレット焼結用
油＾とじて使用し九場合。
粒界すべりや高温強度の低下に伴なう異常変形。
粒界割れを容易にさせたり、粗大な欠陥穴の生成による
局部的な熱疲労強度の低下による使用中の割れ破壊を起
させるのでこの温度範囲とする。
局部的な熱疲労強度の低下による使用中の割れ破壊を起
させるのでこの温度範囲とする。
以上説明したように本発明に係るＵＯ，ペレット焼結用
治具はＵＯ，ベレット焼結用治具の構成材料であるタン
グステン合金焼結体に、限定した加工率での熱間加工を
施こしてタングステン合金板とした後、限定した熱処理
温度範囲での二次再結晶粒均一化処理を施こし、その後
に限定した加工率での熱間加工を施こして所定の板厚の
タングステン合金板とする。
治具はＵＯ，ベレット焼結用治具の構成材料であるタン
グステン合金焼結体に、限定した加工率での熱間加工を
施こしてタングステン合金板とした後、限定した熱処理
温度範囲での二次再結晶粒均一化処理を施こし、その後
に限定した加工率での熱間加工を施こして所定の板厚の
タングステン合金板とする。
その後ＵＯ禦ペレット焼結用治具に成形加工し。
さらに限定した熱処理温度範囲での加熱処理を施こし、
最終工程で多段構造のＵＯ，ベレット焼結用治具に組立
てることにより、熱疲労強度およびクリープ強度に優れ
＊、ＵＯ，ベレット焼結用治具を得ることが出来念。
最終工程で多段構造のＵＯ，ベレット焼結用治具に組立
てることにより、熱疲労強度およびクリープ強度に優れ
＊、ＵＯ，ベレット焼結用治具を得ることが出来念。
−このため、ＵＯ，ペレットの焼結温度である１５００
℃〜１８００℃の高温下で使用されるＵＯ。
℃〜１８００℃の高温下で使用されるＵＯ。
ペレット焼結用治具の使用可能寿命を大幅に伸ばし、か
つ長時間安定状態で使用できるので、、ＵＯ。
つ長時間安定状態で使用できるので、、ＵＯ。
ペレットの自動化ラインの保守点検回数を減らすことが
できるなど運転効率を大幅に向上できる効果がある。
できるなど運転効率を大幅に向上できる効果がある。
さらに１本発明に係るＵＯ，ベレット焼結用治具を使用
することｉこよって、希少金属であるタングステン合金
を有効に活用できることとなり工業上類る有用である。
することｉこよって、希少金属であるタングステン合金
を有効に活用できることとなり工業上類る有用である。
本発明のＵＯオペレット焼結用治具の構成材料であるタ
ングステン合金は、第１表ｆこ示し九組成となるように
Ａｊ、に、８１を溶液ドープした平均粒径３μのドープ
タングステン粉末を製造する。
ングステン合金は、第１表ｆこ示し九組成となるように
Ａｊ、に、８１を溶液ドープした平均粒径３μのドープ
タングステン粉末を製造する。
このドープタングステン粉末を２ ｔｏｎ ／ｃｖａ”
の圧力でプレス成形した後、真空中で２３００℃×９後
５００℃〜後車００℃の温度範囲で圧延により、加工率
が７０％、８５％、９８係になるように加工率を調整し
て板厚が２ｍｍのタングステン合金板を得た（第１の工
程）。
の圧力でプレス成形した後、真空中で２３００℃×９後
５００℃〜後車００℃の温度範囲で圧延により、加工率
が７０％、８５％、９８係になるように加工率を調整し
て板厚が２ｍｍのタングステン合金板を得た（第１の工
程）。
（１１）
上記加工率のタングステン合金板を必要に応じ１１００
℃ＸＩＨｒ加熱してひずみ取り焼鈍を梅こした後、第４
図に示す形状の一辺が１６０ｍｍの角型ボート（２）に
各各４枚成形加工した（第２の工程）。
℃ＸＩＨｒ加熱してひずみ取り焼鈍を梅こした後、第４
図に示す形状の一辺が１６０ｍｍの角型ボート（２）に
各各４枚成形加工した（第２の工程）。
次に成形加工したボート（２）各々２枚について２４０
０℃×１時間の加熱処理を施こした後（第３の工程）ま
念他の２枚のボートに対しては成形加工のまま第３図に
示したＵＯ，ベレット焼結用治具に組立てた。
０℃×１時間の加熱処理を施こした後（第３の工程）ま
念他の２枚のボートに対しては成形加工のまま第３図に
示したＵＯ，ベレット焼結用治具に組立てた。
なお、他の比較例として、従来の製造方法によって得ら
れた板厚２ｍｍのモリブデン板を従来の成形方法によっ
て第４図に示す形状のボート（２）に成形した後、第３
図に示したＵＯ，ベレット焼結用治具に組立てた。
れた板厚２ｍｍのモリブデン板を従来の成形方法によっ
て第４図に示す形状のボート（２）に成形した後、第３
図に示したＵＯ，ベレット焼結用治具に組立てた。
この第３図に示したＵＯ，ベレット焼結用治具のボート
（２）の上面に総重量１．７ ｋｇのＵＯ，ペレット（
１）を載せたまま、１８００℃のＨ，気流中に１０時間
投入と室温１時間放置との加熱、冷却サイクルを２０回
繰返し４回ごとのボート（２）の４隅に対する各２枚の
反り量ＣＭ、＠Ｍ、）を測定、（Ｍｌ（１２） ＋Ｍｔ）／２ を平均反り量ＣＭ）とした、この結果を
第５図に示す。
（２）の上面に総重量１．７ ｋｇのＵＯ，ペレット（
１）を載せたまま、１８００℃のＨ，気流中に１０時間
投入と室温１時間放置との加熱、冷却サイクルを２０回
繰返し４回ごとのボート（２）の４隅に対する各２枚の
反り量ＣＭ、＠Ｍ、）を測定、（Ｍｌ（１２） ＋Ｍｔ）／２ を平均反り量ＣＭ）とした、この結果を
第５図に示す。
ここで１曲線ａ 、 ｂ 、 ｃＦｉ加工率７０％、８
５％、９８％に対応し、ａ−１，ｂ−１，ｃ−１は各々
の加工率のタングステン合金板をボートに成形加工した
まま（比較例１〜３）の例を、ａ−２゜ｂ−２，ｃ−３
はボートｌこ成形加工した後、 ２４００”ＣＸ １時
間の加熱処理を施こした例で、ａ−２は比較例４を、ｂ
−２，ｃ−２は本発明例１．２をそれぞれ示す。
５％、９８％に対応し、ａ−１，ｂ−１，ｃ−１は各々
の加工率のタングステン合金板をボートに成形加工した
まま（比較例１〜３）の例を、ａ−２゜ｂ−２，ｃ−３
はボートｌこ成形加工した後、 ２４００”ＣＸ １時
間の加熱処理を施こした例で、ａ−２は比較例４を、ｂ
−２，ｃ−２は本発明例１．２をそれぞれ示す。
また１曲線ｄは従来のモリブデンで構成されたＩＪＯ、
ベレット焼結用治具の比較例５を示す。
ベレット焼結用治具の比較例５を示す。
第５図より明らかなように、本発明ｌこ係るタングステ
ン合金で構成されたＵＯ，ベレット焼結用治具（本発明
例１．２）は比較例１〜３の２４００”ＣＸ １時間の
加熱処理を施こさなかりたＵＯ，ベレット焼結用治具に
比較して、平均反り量（Ｍ）が２０回の加熱冷却後で約
１／３以下と少な（。
ン合金で構成されたＵＯ，ベレット焼結用治具（本発明
例１．２）は比較例１〜３の２４００”ＣＸ １時間の
加熱処理を施こさなかりたＵＯ，ベレット焼結用治具に
比較して、平均反り量（Ｍ）が２０回の加熱冷却後で約
１／３以下と少な（。
また比較例４の加工率が７０チのタングステン合金で構
成されたＵＯ，ベレット焼結用治具に比較して約１／１
３以下と少なく、耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた
高温強度を持つことが確認できた。
成されたＵＯ，ベレット焼結用治具に比較して約１／１
３以下と少なく、耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた
高温強度を持つことが確認できた。
さらに、本発明に係るタングステン合金で構成されたＵ
Ｏ，ベレット焼結用治具（本発明例１゜２）＃ｉ比較例
５の従来のモリブデンで構成されたＵＯ，ベレット焼結
用治具が９回と１２回の加熱冷却サイクル後に割れたの
に比較して耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた高温強
度を持つことが確認できた。
Ｏ，ベレット焼結用治具（本発明例１゜２）＃ｉ比較例
５の従来のモリブデンで構成されたＵＯ，ベレット焼結
用治具が９回と１２回の加熱冷却サイクル後に割れたの
に比較して耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた高温強
度を持つことが確認できた。
これらの結果は、本発明に係るＵＯ，ベレット焼結用治
具はその構成材料であるタングステン合金の二次再結晶
粒が細長く、大きく、ジグザグに結合した状態になった
ためである。さらに、二次再結晶温度よりも充分高い温
度での加熱処理を行なったことにより本発明のＵＯ）ベ
レット焼結用治具の構成材料であるタングステン合金の
ＵＯｌペレット焼結温度１５００℃〜１８００℃ での
使用中の金属組織変化が少なく、安定度を増したためで
ある。
具はその構成材料であるタングステン合金の二次再結晶
粒が細長く、大きく、ジグザグに結合した状態になった
ためである。さらに、二次再結晶温度よりも充分高い温
度での加熱処理を行なったことにより本発明のＵＯ）ベ
レット焼結用治具の構成材料であるタングステン合金の
ＵＯｌペレット焼結温度１５００℃〜１８００℃ での
使用中の金属組織変化が少なく、安定度を増したためで
ある。
第１図は従来のＵＯ，ベレット焼結用治具の製造方法を
説明する工程図、第２図は本発明のＵＯ。 ベレット焼結用治具の製造方法を説゛明する工程図。 第３図は本発明のＵＯ，ベレット焼結用治具の構造の一
例を示す概略断面図、第４図は本発明のｔｙｏ、 ベレ
ット焼結用治具のタングステン合金製ボート部品の一例
を示す概略斜視図、第５図は加熱冷却試験後の反り量の
測定結果を示す曲線図。 １・・・ＵＯ，ペレット％２・・・タングステン合金製
ボート、３・・・支持カラー、４・・・支持棒ｓ５・−
敷板。 代理人弁理士 則 近 憲 佑（ほか１名）（１５） 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
説明する工程図、第２図は本発明のＵＯ。 ベレット焼結用治具の製造方法を説゛明する工程図。 第３図は本発明のＵＯ，ベレット焼結用治具の構造の一
例を示す概略断面図、第４図は本発明のｔｙｏ、 ベレ
ット焼結用治具のタングステン合金製ボート部品の一例
を示す概略斜視図、第５図は加熱冷却試験後の反り量の
測定結果を示す曲線図。 １・・・ＵＯ，ペレット％２・・・タングステン合金製
ボート、３・・・支持カラー、４・・・支持棒ｓ５・−
敷板。 代理人弁理士 則 近 憲 佑（ほか１名）（１５） 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｕ Ｏ章粉末成型体を高温焼結する際に使用さ
れるＵＯ霊ベレット焼結用治具がタングステン合金から
成ることを特徴とするＵＯ，ベレット焼結用治具。 （２、特許請求の範囲第声項のタングステン合金より成
るＵＯ，ベレット焼結用治具が二段以上の多段構造であ
ることを特徴とするＵＯ，ベレット焼結用治具。 （３）特許請求の範囲第１項または第２項のＵＯ，ベレ
ット焼結用治具のタングステン合金がＡＪ 、 Ｓ ｔ
。 Ｋの一種又は二種以上が重量％で０．００５〜０．７５
ｔｓを含むタングステン合金であることを特徴とするＵ
Ｏ，ベレット焼結用治具。 （４）Ａｎ、８１．にの一種又は二種以上が重量優で０
．００５〜０１７５％含むタングステン合金サブグレイ
ンの発生する一次再結晶温度未満の温度で加工率８０チ
以上の鍛造又は圧延加工する第１の工程と、ＵＯ，ベレ
ット焼結用治具に成形加工する第２の工程と、前記成形
加工後再結晶粒の成長する二次再結晶温度より１００°
Ｃ高い温度から２８００℃以下の温度範囲で加熱処理を
行う第３の工程とを具備し要事を特徴とするＵＯ，ベレ
ット焼結用治具の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17914083A JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17914083A JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075538A true JPS6075538A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0547606B2 JPH0547606B2 (ja) | 1993-07-19 |
Family
ID=16060673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17914083A Granted JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075538A (ja) |
-
1983
- 1983-09-29 JP JP17914083A patent/JPS6075538A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0547606B2 (ja) | 1993-07-19 |
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