JPS6076260A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JPS6076260A JPS6076260A JP18330483A JP18330483A JPS6076260A JP S6076260 A JPS6076260 A JP S6076260A JP 18330483 A JP18330483 A JP 18330483A JP 18330483 A JP18330483 A JP 18330483A JP S6076260 A JPS6076260 A JP S6076260A
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- continuous casting
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- curved
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
- B22D11/1282—Vertical casting and curving the cast stock to the horizontal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、溶鋼を連続鋳造して鋳片を得るに際し、内
部割れ、表面横割れ、コーナ割れのない鋳片を得るため
の、湾曲型連続鋳造法に関し、特に鋳片の冷却条件に関
する、 近年、溶融金属全連続鋳造して鋳片２得る連続鋳造技術
が発達し、鉄鋼業にあっても、溶鋼を鋳型に注入して儒
塊を得、これを分塊圧延して鋳片を得るプロセスに代っ
て、溶銅を連続鋳造して直接鋳片（＠片）を得る連続鋳
造プロセスが採用され、この連続鋳造プロセスによって
鋼片を製造する比率が著しく増大してきている、 連続鋳造プロセスは、従来の造塊−分塊圧延プロセスに
比し、歩留が高い、エネルギー消費量が少ない、といっ
た点ですぐれている、 （従来技術） この連続鋳造プロセスによって得られる鋳片は。
部割れ、表面横割れ、コーナ割れのない鋳片を得るため
の、湾曲型連続鋳造法に関し、特に鋳片の冷却条件に関
する、 近年、溶融金属全連続鋳造して鋳片２得る連続鋳造技術
が発達し、鉄鋼業にあっても、溶鋼を鋳型に注入して儒
塊を得、これを分塊圧延して鋳片を得るプロセスに代っ
て、溶銅を連続鋳造して直接鋳片（＠片）を得る連続鋳
造プロセスが採用され、この連続鋳造プロセスによって
鋼片を製造する比率が著しく増大してきている、 連続鋳造プロセスは、従来の造塊−分塊圧延プロセスに
比し、歩留が高い、エネルギー消費量が少ない、といっ
た点ですぐれている、 （従来技術） この連続鋳造プロセスによって得られる鋳片は。
多量の顕熱を保有しておシ、この顕熱を消失してしまう
ことなく、高温鋳片の状態で、圧延工程に供給すれば、
常温の鋳片を加熱して圧延するプロセスに比し、エネル
ギー、コストの面で有利である。
ことなく、高温鋳片の状態で、圧延工程に供給すれば、
常温の鋳片を加熱して圧延するプロセスに比し、エネル
ギー、コストの面で有利である。
連続鋳造によって得られた鋳片全高温のまま、直接圧延
工程に供給すること全可能ならしめるためには、鋳片表
面に割れ疵等のない、換言すれば表面疵除去等の手入れ
を要しない品質のすぐれた鋳片が得られなければならな
い。品質のすぐれた鋳片とは、中心偏析、内部割れ５表
面疵、介在物のない鋳片をいうのであるが、就中表面横
割れ、コーナ割れ等、鋳片を常温まで降温させた後、疵
を検出し、これを除去するために手入れを璧する原因と
なる表面欠陥のないものでなければならない。
工程に供給すること全可能ならしめるためには、鋳片表
面に割れ疵等のない、換言すれば表面疵除去等の手入れ
を要しない品質のすぐれた鋳片が得られなければならな
い。品質のすぐれた鋳片とは、中心偏析、内部割れ５表
面疵、介在物のない鋳片をいうのであるが、就中表面横
割れ、コーナ割れ等、鋳片を常温まで降温させた後、疵
を検出し、これを除去するために手入れを璧する原因と
なる表面欠陥のないものでなければならない。
上に述べた点も含め、鋼の連続鋳造プロセスにおける現
今の技術的課題は、以下の如くである。
今の技術的課題は、以下の如くである。
（１）高速ｌａ造によって、高生産性全可能ならしめる
こと。
こと。
（２）連続鋳造された鋳片全直接、圧延工程で圧延する
プロセス或は連庇鋳造された鋳片を高温のま１圧延のた
めの加熱炉に装入する、所謂ホットチャージプロセスを
可能ならしめ、圧延のための加熱エネルギ全減少或は省
略すること。
プロセス或は連庇鋳造された鋳片を高温のま１圧延のた
めの加熱炉に装入する、所謂ホットチャージプロセスを
可能ならしめ、圧延のための加熱エネルギ全減少或は省
略すること。
（３） 連続鋳造鋳片の直接圧延プロセス或は、ホット
チャージプロセス全可能ならしめる高品質の鋳片を製造
すること。
チャージプロセス全可能ならしめる高品質の鋳片を製造
すること。
（４） 設備コストが低く、メインテナンスのＬ易い連
続鋳造機であること。
続鋳造機であること。
（５）安定した操苗ができるプロセスであること。
これらの技術的課題全解決するため従来、湾曲型連続鋳
造機による ■ 未凝固部分を有する鋳片′を矯正する５■ 鋳型か
ら引抜かれてくる鋳片を緩冷却し、未凝固部分を有する
状態で鋳片全真直に矯正しく湾曲したもの全曲げ戻すン
、然る後復熱させる。
造機による ■ 未凝固部分を有する鋳片′を矯正する５■ 鋳型か
ら引抜かれてくる鋳片を緩冷却し、未凝固部分を有する
状態で鋳片全真直に矯正しく湾曲したもの全曲げ戻すン
、然る後復熱させる。
といった操業形態が採られていた。
かかる従来技術においては、以下の如き問題があった、
（１１７５０〜８５０Ｃに存在する鋼の脆化域を回避し
て鋳片を矯正することにより、表面割れ等の疵の発生を
防止し、以て鋳片の疵手入を不要にし一高混鋳片の製造
を可能ならしめるけれども、／々ルジングが発生し易く
、これによって、内部割れの発生、中心偏析の悪化を招
く。
て鋳片を矯正することにより、表面割れ等の疵の発生を
防止し、以て鋳片の疵手入を不要にし一高混鋳片の製造
を可能ならしめるけれども、／々ルジングが発生し易く
、これによって、内部割れの発生、中心偏析の悪化を招
く。
（２） このため、現行操業にあっては、連続鋳造用パ
ウダを改善し、鋳造速度、鋳片冷却強度を、鋳片の表面
疵手入れが不要であシ、かつ内部割れ、中心偏析の許容
限界以下となる範囲内として操業している。従って生産
性が低下する。
ウダを改善し、鋳造速度、鋳片冷却強度を、鋳片の表面
疵手入れが不要であシ、かつ内部割れ、中心偏析の許容
限界以下となる範囲内として操業している。従って生産
性が低下する。
一方、緩冷却未凝固操朶ヲ、より安定化し、高品質鋳片
を得るに問題となる／々ルジングを抑制すべく。
を得るに問題となる／々ルジングを抑制すべく。
■ 鋳片を支持案内するロールの、鋳片進行方向におけ
る間隔を小さくする（ロールピッチの細密化）。
る間隔を小さくする（ロールピッチの細密化）。
■ 連続鋳造機高を低く（ローヘッド化）して、溶銅静
圧を低くし、・々ルジングの増大を抑える。
圧を低くし、・々ルジングの増大を抑える。
ことが実施されつつちる。
しかしながら、かかる技術的手段を以てしても、先に述
べた、（１）〜（５）項の鋼の連続鋳造プロセスにおけ
る現今の技術的課題は、十分には解決され得ない。
べた、（１）〜（５）項の鋼の連続鋳造プロセスにおけ
る現今の技術的課題は、十分には解決され得ない。
即ち一鋳片を、支持案内するロールの、鋳片進行方向に
おける間隔を小さくする、所請、ロールピッチの細密化
は、ロールピッチを３００１１１１！壕で短縮すること
が限界であり、鋳片に生起するバルジングの大きさ？、
鋳片に内部割れを発生せしめないレベルにまで低下せし
めるには到らない。一方、ロールピッチの細密化は設備
コストヲ高める難点もある。
おける間隔を小さくする、所請、ロールピッチの細密化
は、ロールピッチを３００１１１１！壕で短縮すること
が限界であり、鋳片に生起するバルジングの大きさ？、
鋳片に内部割れを発生せしめないレベルにまで低下せし
めるには到らない。一方、ロールピッチの細密化は設備
コストヲ高める難点もある。
また、連続鋳造機高を低くする、所匍、ローヘッド化は
、鋳片の進行軌跡の湾曲曲率が大となシ、鋳片全、湾曲
状態から真直にする５曲げ矯正における矯正歪が大きく
なり、内部割れ金招くという問題がある、この、湾曲し
た鋳片を、真直に曲げ戻す矯正過程において発生する内
部割れ全防止するために、現在、下記（り式に示す、総
合歪εＴが、０．４０％以下となるように、鋳片温度に
対応する、ロールピラフ１ｉ曲率半径Ｒを決定し、これ
に基づいた連続鋳造機の設計が行なわれている。
、鋳片の進行軌跡の湾曲曲率が大となシ、鋳片全、湾曲
状態から真直にする５曲げ矯正における矯正歪が大きく
なり、内部割れ金招くという問題がある、この、湾曲し
た鋳片を、真直に曲げ戻す矯正過程において発生する内
部割れ全防止するために、現在、下記（り式に示す、総
合歪εＴが、０．４０％以下となるように、鋳片温度に
対応する、ロールピラフ１ｉ曲率半径Ｒを決定し、これ
に基づいた連続鋳造機の設計が行なわれている。
即ち、
εＴ−ε。＋εｂ＋ε□ ・・・…・・・・・・・・・
（１）ここで εＴ：総合歪 εＵ：矯正歪 εｂニー々ルジング歪 εｍ：ミスアライメント歪、通常、定薮としてεｍ−０
，０５％として計算される。
（１）ここで εＴ：総合歪 εＵ：矯正歪 εｂニー々ルジング歪 εｍ：ミスアライメント歪、通常、定薮としてεｍ−０
，０５％として計算される。
Ｄ：鋳片の厚さ
Ｓ：鋳片の凝固殻厚さ
■、ｉ：盪番目の曲率半径
Ｒ４−４−１： ｉ＋１番目のｌｌ１１軒龜１６Ｏ０δ
Ｂ、Ｓ ６ｂエ 川・・・・・・・・・・・・Ｆａｌ＋２ ｔ：０−ルピツテ δＢ＝／々ルジング量 １−９８６ 、 ＴＭ α０：形状係数 Ｐ：清缶静圧 ■二鋳造速度Ｃｍ／峨〕 Ｔｓ＋１４９０ Ｔ、＝ ＋２７３ Ｔｓ： 鋳片の表面温度 δ、Ｓ ε□＝Ｏｍ、 ・・・・・・・・・・・・（４）２ Ｏｎ＋＝ ミスアライメント係数 δ ： ミスアライメント量 上に述べた総合歪εＴｋ、種々の曲率半径Ｒに対して、
鋳片厚さ：、２５０ｉｓｂ鋳造速度：Ｖ＝１．５ｍ／ｍ
、緩冷却操業（凝固係数：Ｋ ＝ ２ ｓ ｍ ／ｆｊ
７ ） の下で操業した場合について示すと、第１図の
如くであろう このときの条件は、下記の通シである。
Ｂ、Ｓ ６ｂエ 川・・・・・・・・・・・・Ｆａｌ＋２ ｔ：０−ルピツテ δＢ＝／々ルジング量 １−９８６ 、 ＴＭ α０：形状係数 Ｐ：清缶静圧 ■二鋳造速度Ｃｍ／峨〕 Ｔｓ＋１４９０ Ｔ、＝ ＋２７３ Ｔｓ： 鋳片の表面温度 δ、Ｓ ε□＝Ｏｍ、 ・・・・・・・・・・・・（４）２ Ｏｎ＋＝ ミスアライメント係数 δ ： ミスアライメント量 上に述べた総合歪εＴｋ、種々の曲率半径Ｒに対して、
鋳片厚さ：、２５０ｉｓｂ鋳造速度：Ｖ＝１．５ｍ／ｍ
、緩冷却操業（凝固係数：Ｋ ＝ ２ ｓ ｍ ／ｆｊ
７ ） の下で操業した場合について示すと、第１図の
如くであろう このときの条件は、下記の通シである。
（１） 鋳片の軌道は、多点矯正プロフィルとする。
（２） 多点矯正における歪配分は、表面歪を均等に分
散するように、曲率半径全決定する。
散するように、曲率半径全決定する。
（３） 連続矯正プロフィルで代表する５（４） ロー
ルピッチは、分割ロールを基本とした稠密配置とする。
ルピッチは、分割ロールを基本とした稠密配置とする。
かかる技術思想に基づいて設計された、初期曲率半径１
１ ＝ １０．５ ｍおよびＲ＝ ３ ｍの連続鋳造機
を用いて、前述の操業条件、鋳片厚さ：２５０ｖＩ、鋳
造速度：１．５ｍ／ｓｍ、凝固係数に一２５ｍ／Ｄ１で
溶鋼の連続鋳造を行なった処、次のような結果であった
。
１ ＝ １０．５ ｍおよびＲ＝ ３ ｍの連続鋳造機
を用いて、前述の操業条件、鋳片厚さ：２５０ｖＩ、鋳
造速度：１．５ｍ／ｓｍ、凝固係数に一２５ｍ／Ｄ１で
溶鋼の連続鋳造を行なった処、次のような結果であった
。
■ ａ ’Ｅ ０．１２％の低炭素州の場合には、内外
面割れは全く発生しない。
面割れは全く発生しない。
■ Ｃ２０，１３係の中炭素鋼の場合には、内部割れが
多発する５ Ｒ＝ １０．５ ｍの連続鋳造機にあっては、圧縮鋳造
（ＯＰＯ操業と呼ばれる）等により、Ｃ２０，１３係の
中炭素鋼の鋳造にあっても内部割れを生起せしめないよ
うに配慮されている。
多発する５ Ｒ＝ １０．５ ｍの連続鋳造機にあっては、圧縮鋳造
（ＯＰＯ操業と呼ばれる）等により、Ｃ２０，１３係の
中炭素鋼の鋳造にあっても内部割れを生起せしめないよ
うに配慮されている。
しかしながら、初期曲率半径几が３ｍと（八ったローヘ
ッド連続鋳造機にあっては、矯正帯長が短かくて、湾曲
鋳片を真直に曲げ戻すときに、湾曲鋳片の内面側に作用
する張力によって生起する割れ全抑止するに必要なだけ
の圧縮力を発生するに足る１駆動力発生帯が光分とれな
い。加えて、圧縮力全発生させるに必要な、溶鋼静圧が
低いため、充分な、矯正歪緩和をもたらし得ない。
ッド連続鋳造機にあっては、矯正帯長が短かくて、湾曲
鋳片を真直に曲げ戻すときに、湾曲鋳片の内面側に作用
する張力によって生起する割れ全抑止するに必要なだけ
の圧縮力を発生するに足る１駆動力発生帯が光分とれな
い。加えて、圧縮力全発生させるに必要な、溶鋼静圧が
低いため、充分な、矯正歪緩和をもたらし得ない。
ローヘッド連続鋳造機にあっては、かかる理由によって
、Ｃ２０，１３％の中炭素鋼の連び鋳造に際して内部割
れ全発生し、高速鋳造が不可能となっている。
、Ｃ２０，１３％の中炭素鋼の連び鋳造に際して内部割
れ全発生し、高速鋳造が不可能となっている。
一方、鋳片の冷却法を工夫することによって、鋳片の焙
正歪を緩和することが知られている、即ち、特開昭５０
−２５４３４号、特開昭５０−１０２５２．６号、特開
昭５０−１０２５．２７号、特開昭５２−５２１２６号
および特開昭５５−５１１５号の各公開公報には、湾曲
鋳片を真直に曲げ戻す曲げ矯正時に、鋳片上面（湾曲内
側）即ち引張り応力を生じる側の凝固殻の温度を鋳片下
面（湾曲外側）即ち圧縮応力を生じる側の凝固殻温度よ
りも低くすることによシ上面側凝固殻の強度を増大させ
て、曲げ戻し矯正に伴なう、上面側凝固殻の引張歪量金
車さくして、曲げ戻し矯正に起因する内部割れを防ぐよ
うにすることが、開示されている。
正歪を緩和することが知られている、即ち、特開昭５０
−２５４３４号、特開昭５０−１０２５２．６号、特開
昭５０−１０２５．２７号、特開昭５２−５２１２６号
および特開昭５５−５１１５号の各公開公報には、湾曲
鋳片を真直に曲げ戻す曲げ矯正時に、鋳片上面（湾曲内
側）即ち引張り応力を生じる側の凝固殻の温度を鋳片下
面（湾曲外側）即ち圧縮応力を生じる側の凝固殻温度よ
りも低くすることによシ上面側凝固殻の強度を増大させ
て、曲げ戻し矯正に伴なう、上面側凝固殻の引張歪量金
車さくして、曲げ戻し矯正に起因する内部割れを防ぐよ
うにすることが、開示されている。
このような、鋳片の冷却方法全裸ることにより、■ 湾
曲鋳片の上面（内側）を下面（外側）より相対的に強冷
し、矯正時における鋳片の力学的中立軸を、鋳片断面の
幾何学的中心軸よりも、湾曲内側へ移動させることとな
シ、これによって鋳片の内部割れが防止できる、 ■ 鋳片の適正温度範囲は、 鋳片の内側ニア００〜９００Ｃ ｌ 外側： １０００℃を超えない、 温度である。
曲鋳片の上面（内側）を下面（外側）より相対的に強冷
し、矯正時における鋳片の力学的中立軸を、鋳片断面の
幾何学的中心軸よりも、湾曲内側へ移動させることとな
シ、これによって鋳片の内部割れが防止できる、 ■ 鋳片の適正温度範囲は、 鋳片の内側ニア００〜９００Ｃ ｌ 外側： １０００℃を超えない、 温度である。
と開示されている。
しかしながら、これらの技術を以てしてもなお、先に述
べた。（１）〜（５）項の技術的課題を解決するために
は充分ではない。限界歪０．４０ ％でも、Ｃ２０，１
３％の中炭素鋼の連続鋳造にあっては、内部割れを起す
からである。
べた。（１）〜（５）項の技術的課題を解決するために
は充分ではない。限界歪０．４０ ％でも、Ｃ２０，１
３％の中炭素鋼の連続鋳造にあっては、内部割れを起す
からである。
（発明の目的）
この発明は、あらゆる曲率半径の連続鋳造機に対して、
中炭素鋼材のように割れ感受性の強い佳種の連続鋳造（
Ｃあっても、鋳片に内部割れを生成させない、連続鋳造
技術を得ることを目的としてなされた、 （発明の構成） その特徴とする処は、未凝同相全有する湾曲鋳片を真直
に矯正する過程を有する、鋳造速度が１．５ｍ／”ｎ以
上である連続鋳造方法であって、湾曲鋳片を真直にすべ
く曲げ戻す（矯正する）ときの、引張応力を生じる側の
鋳片表面温度をＴＬとし、同様に圧縮応力音生じる側の
鋳片表面温度をＴＦとし、 鋳片断面における短辺の表
面温度をＴｓとするとき、連続＠造装置における初期曲
率半径をＲａｍ）として −１４，３几＋１０４３〉ＴＬ≧７００−１４．３Ｒ＋
１１４３≧ＴＦ（−ＴＬ＋△Ｔ）Ｔａ２９００ ここで、 ΔＴ＝ａＴｊ−ｂ ａ ＝ ０．０１２５Ｒ＋０．２０５ ｂ ＝−５，１３Ｒ−！−８１，２５ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
と。
中炭素鋼材のように割れ感受性の強い佳種の連続鋳造（
Ｃあっても、鋳片に内部割れを生成させない、連続鋳造
技術を得ることを目的としてなされた、 （発明の構成） その特徴とする処は、未凝同相全有する湾曲鋳片を真直
に矯正する過程を有する、鋳造速度が１．５ｍ／”ｎ以
上である連続鋳造方法であって、湾曲鋳片を真直にすべ
く曲げ戻す（矯正する）ときの、引張応力を生じる側の
鋳片表面温度をＴＬとし、同様に圧縮応力音生じる側の
鋳片表面温度をＴＦとし、 鋳片断面における短辺の表
面温度をＴｓとするとき、連続＠造装置における初期曲
率半径をＲａｍ）として −１４，３几＋１０４３〉ＴＬ≧７００−１４．３Ｒ＋
１１４３≧ＴＦ（−ＴＬ＋△Ｔ）Ｔａ２９００ ここで、 ΔＴ＝ａＴｊ−ｂ ａ ＝ ０．０１２５Ｒ＋０．２０５ ｂ ＝−５，１３Ｒ−！−８１，２５ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
と。
未凝固相を有する湾曲鋳片を真直に矯正する過程を有す
る、鋳造速度が１．５ｍ／ｗｈ以上である連続鋳造方法
であって、湾曲鋳片を真直にすべく曲げ戻す（矯正する
〕ときの、引張応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＬと
し、同様に圧縮応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＦと
し、鋳片断面における短辺の表面温産金’ｒｓとすると
き、連続鋳造装置における初期曲率半径ｋ ＲＣｍ）と
して、−１４，３ＦＬ＋１０４３≧ＴＬ≧７００二１４
．３ Ｒ＋ １１４３≧’Ｉ’Ｆ Ｃ＝ ＴＬ ＋ Δ
Ｔ ）９００）Ｔｓ≧ＴＬ ここで ムＴ ＝ ａＴＬ−ｂ ａ ＝ −０，０１８８Ｒ，＋０．４３８ｂ ＝ −１
，，２Ｒ＋１５２ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とにある。
る、鋳造速度が１．５ｍ／ｗｈ以上である連続鋳造方法
であって、湾曲鋳片を真直にすべく曲げ戻す（矯正する
〕ときの、引張応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＬと
し、同様に圧縮応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＦと
し、鋳片断面における短辺の表面温産金’ｒｓとすると
き、連続鋳造装置における初期曲率半径ｋ ＲＣｍ）と
して、−１４，３ＦＬ＋１０４３≧ＴＬ≧７００二１４
．３ Ｒ＋ １１４３≧’Ｉ’Ｆ Ｃ＝ ＴＬ ＋ Δ
Ｔ ）９００）Ｔｓ≧ＴＬ ここで ムＴ ＝ ａＴＬ−ｂ ａ ＝ −０，０１８８Ｒ，＋０．４３８ｂ ＝ −１
，，２Ｒ＋１５２ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とにある。
以下に、この発明の詳細な説明するっ
発明者等は、湾曲鋳片の曲げ戻し知正に伴なう歪の挙動
について研究した結果、鋳片の曲げ戻し矯正は、従来考
えられていたように、第２図の破線で示すような幾何学
的プロフィルに沿って行なわれるのではなくて、第２図
に、実根で示すように、支持案内ロールの位置で局部的
に集中して行なわれるものであることを突止めた。その
結果、鋳片の曲げ矯正歪は、従来考えられていたレベル
よりも２〜３倍大きなレベルであることが明らかとなっ
た。
について研究した結果、鋳片の曲げ戻し矯正は、従来考
えられていたように、第２図の破線で示すような幾何学
的プロフィルに沿って行なわれるのではなくて、第２図
に、実根で示すように、支持案内ロールの位置で局部的
に集中して行なわれるものであることを突止めた。その
結果、鋳片の曲げ矯正歪は、従来考えられていたレベル
よりも２〜３倍大きなレベルであることが明らかとなっ
た。
従２て、鋳片の、矯正に伴なう総合歪εＴは、以下の式
で示されるべきでちることがわかった。
で示されるべきでちることがわかった。
εＴ ＝αεＵ＋ εｂ＋ ε□ ・・・・・・・・・
（５）ここで、α＝２．０〜３．０ かかる総合型概念は、発明者等によって初めて見出され
たものであシ、この現象は、溶鋼の連続鋳造にあって、
未凝固部を内部に有し、高温でかつ薄い凝固殻が存在す
る状態で、鋳片に矯正力、引抜力等が作用したときに発
生する。
（５）ここで、α＝２．０〜３．０ かかる総合型概念は、発明者等によって初めて見出され
たものであシ、この現象は、溶鋼の連続鋳造にあって、
未凝固部を内部に有し、高温でかつ薄い凝固殻が存在す
る状態で、鋳片に矯正力、引抜力等が作用したときに発
生する。
この現象は、凝固殻が薄い程、凝固殻強度が低いほど、
また幾何学歪が大きいほど顕著である。
また幾何学歪が大きいほど顕著である。
これらの、現象の解明を通してみると、０≧０．１３％
の中炭素鋼の高速鋳造において、従来から言われていた
、限界歪０．４０ ％でも鋳片に割れが生じたのは、矯
正歪が幾何学歪ε１のα倍も作用した結果であることが
明らかとなった。即ち、（α−１）倍もの余分の矯正歪
の集中が起った念めである。
の中炭素鋼の高速鋳造において、従来から言われていた
、限界歪０．４０ ％でも鋳片に割れが生じたのは、矯
正歪が幾何学歪ε１のα倍も作用した結果であることが
明らかとなった。即ち、（α−１）倍もの余分の矯正歪
の集中が起った念めである。
一方５発明者等は、鋳片を冷却するに当って、鋳片の上
下面に温度差をもたせて、鋳片を矯正するに際しては、
矯正歪の緩和効果は、釣片断面、短辺の凝固殻強度によ
っても変ることを解明した。
下面に温度差をもたせて、鋳片を矯正するに際しては、
矯正歪の緩和効果は、釣片断面、短辺の凝固殻強度によ
っても変ることを解明した。
即ち、鋳片断面の短辺の凝固殻温度が９００Ｃ以上にな
ると、鋳片の上、下面に塩度差をもたせて、曲げ矯正す
るときの矯正歪緩和効果が大きく、９００℃未満では、
鋳片上、下面によシ大きな塩度差をもたせ々ければなら
ない。
ると、鋳片の上、下面に塩度差をもたせて、曲げ矯正す
るときの矯正歪緩和効果が大きく、９００℃未満では、
鋳片上、下面によシ大きな塩度差をもたせ々ければなら
ない。
そして、鋳片断面短辺の凝固殻温度Ｔ８が、鋳片上面の
凝固殻温度ＴＬよりも低いときは、鋳片上、下面に温度
差をつけて矯正歪を緩和する効果は喪失される。
凝固殻温度ＴＬよりも低いときは、鋳片上、下面に温度
差をつけて矯正歪を緩和する効果は喪失される。
上に述べた現数の解明は、発明者等による理論的な検討
および実験によって得られた３以上全署するに、鋳片の
上、下面に塩度差をもたせる冷却を行なう連続鋳造によ
シカ学的中立軸を移動させ、矯正歪を緩和するに際して
は、■ 鋳片上、下面の湿度差による愛和は、少なくと
も、（α−１）ε。に相当する大きさのものが必要であ
る。
および実験によって得られた３以上全署するに、鋳片の
上、下面に塩度差をもたせる冷却を行なう連続鋳造によ
シカ学的中立軸を移動させ、矯正歪を緩和するに際して
は、■ 鋳片上、下面の湿度差による愛和は、少なくと
も、（α−１）ε。に相当する大きさのものが必要であ
る。
■ 従って、緩和しなければならない歪量は、連続鋳造
における鋳片の曲率半径および凝固殻厚さに大きく依存
する。
における鋳片の曲率半径および凝固殻厚さに大きく依存
する。
以上の結論に基づいて、矯正歪の集中係数αを２として
、鋳片厚さ２５０＋ｕ＋、鋳造速度Ｖ＝１．．５７ＦＺ
／ ―、凝固係数Ｋが、Ｋ＝２５ｍ１ｆｊの緩冷却操
業条件下で、総合歪εＴが、０．４０％以下となる塩度
条件をめると、第３図、第４図に示す如くである。
、鋳片厚さ２５０＋ｕ＋、鋳造速度Ｖ＝１．．５７ＦＺ
／ ―、凝固係数Ｋが、Ｋ＝２５ｍ１ｆｊの緩冷却操
業条件下で、総合歪εＴが、０．４０％以下となる塩度
条件をめると、第３図、第４図に示す如くである。
ここで、
（イ）鋳片上面の凝固殻温度ＴＬの下限値は、連続鋳造
によって得られた鋳片を、直接、圧延工程で圧延すると
きに必要な鋳片湯度である。
によって得られた鋳片を、直接、圧延工程で圧延すると
きに必要な鋳片湯度である。
（ロ）鋳片上面の凝固殻温度ＴＬおよび下面の凝固殻温
度ＴＦの上限値は ロール間における鋳片のバルジング
による内部割れ発生防止の観点から決まり、矯正帝人側
では、 Ｒ＝ ３ ｍのとき、１１００℃以下 Ｒ＝１’Ｏｍのとき、１０００ｔｌ：以下にする必要が
ある。
度ＴＦの上限値は ロール間における鋳片のバルジング
による内部割れ発生防止の観点から決まり、矯正帝人側
では、 Ｒ＝ ３ ｍのとき、１１００℃以下 Ｒ＝１’Ｏｍのとき、１０００ｔｌ：以下にする必要が
ある。
上に述べた、第３図、第４図に示す事項を数式化すると
、（鋳造速度■−１，５ｍｌ＝とする）ＴＥＩ≧９００
−℃の場合、 −１４，３ａ＋ １０４３≧ＴＬ≧７００ −・・・−
・−＋６１−１４．３Ｆｔ＋１１４３≧ＴＦ （−ＴＬ
＋ ム’ｒ ） ・” （７）ここで、 △Ｔ＝ａＴ１−ｂ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・（８）ａ ＝−０，０１２５Ｒ＋０．２０５ ｂ ＝ −５，１３Ｒ，＋８１．２５ ９００＞Ｔｓ ＞ ＴＬの場合、 −１４，３Ｒ＋ １０４３≧ＴＬ≧７０’Ｏ℃ ・・・
・・・（９）１４−３ Ｒ＋ １１４３≧ＴＦ（−ＴＬ
＋△Ｔ） ・・・００ここで、 ΔＴ＝ａＴＬ−ｂ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・圓ａ −−０，０１８８ＥＬ＋（１，４３８ｂ ＝
−１，２１”ｊ＋１５２ ここで、矯正歪ε。に関与する凝固殻厚さＳ〔εｕ−（
］）／２−８ ） （１／ Ｒｌ−１，／ Ｊ ＋ ｉ
） ）と鋳造速度■の関係について説明すると、 ここで、Ｋ：凝固係数 Ｌ：メニスカスからの距離 Ｖ：鋳造速度 で表わされる。
、（鋳造速度■−１，５ｍｌ＝とする）ＴＥＩ≧９００
−℃の場合、 −１４，３ａ＋ １０４３≧ＴＬ≧７００ −・・・−
・−＋６１−１４．３Ｆｔ＋１１４３≧ＴＦ （−ＴＬ
＋ ム’ｒ ） ・” （７）ここで、 △Ｔ＝ａＴ１−ｂ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・（８）ａ ＝−０，０１２５Ｒ＋０．２０５ ｂ ＝ −５，１３Ｒ，＋８１．２５ ９００＞Ｔｓ ＞ ＴＬの場合、 −１４，３Ｒ＋ １０４３≧ＴＬ≧７０’Ｏ℃ ・・・
・・・（９）１４−３ Ｒ＋ １１４３≧ＴＦ（−ＴＬ
＋△Ｔ） ・・・００ここで、 ΔＴ＝ａＴＬ−ｂ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・圓ａ −−０，０１８８ＥＬ＋（１，４３８ｂ ＝
−１，２１”ｊ＋１５２ ここで、矯正歪ε。に関与する凝固殻厚さＳ〔εｕ−（
］）／２−８ ） （１／ Ｒｌ−１，／ Ｊ ＋ ｉ
） ）と鋳造速度■の関係について説明すると、 ここで、Ｋ：凝固係数 Ｌ：メニスカスからの距離 Ｖ：鋳造速度 で表わされる。
いま、Ｌ′ｆｆ：曲げ戻し矯正開始位置とすると、凝固
殻厚さＳは、鋳造速度Ｖの関数として一義的に決まる、 凝固殻厚さＳが変化すると、曲げ戻し矯正歪ε。
殻厚さＳは、鋳造速度Ｖの関数として一義的に決まる、 凝固殻厚さＳが変化すると、曲げ戻し矯正歪ε。
が変化するから、緩和すべき歪量（α−１）ε０も変化
し、延いては、鋳片士、下面における所要温度差ΔＴが
変化する。このように、鋳片上、下面における所要温度
差ΔＴは、鋳造速度によっても変化づ−る。
し、延いては、鋳片士、下面における所要温度差ΔＴが
変化する。このように、鋳片上、下面における所要温度
差ΔＴは、鋳造速度によっても変化づ−る。
（実施例）
以下に本発明方法を適用した鋼の連続鋳造法の実施例に
ついて述べるっ 実施例１ 鋳造条件 連鋳機：初期曲率半径（員・・・３ ｍ 。
ついて述べるっ 実施例１ 鋳造条件 連鋳機：初期曲率半径（員・・・３ ｍ 。
機高＝・３．５ｍ １５点達ｋＸ矯正、ａｘｉｓ：中炭
Ａｔ−８ｉ−に 鋳片サイズニ２５０藺厚Ｘ １５００鰭巾鋳造速度二１
．５ｍ／ｗｈ 注水比 二〇、３〜０．５ ｔ／に９ 本発明の実施例の結果と、比較例の結果とを、第５図に
示す。第５図におりで、実線（ｂ）は、初期曲率半径３
ｍの場合で’ｒｓ≧９００℃のときの限界線であり、破
ｎＪｉ（ａｌはＴＬ ＜Ｔｓ（９００’Ｃのときの限界
線である。
Ａｔ−８ｉ−に 鋳片サイズニ２５０藺厚Ｘ １５００鰭巾鋳造速度二１
．５ｍ／ｗｈ 注水比 二〇、３〜０．５ ｔ／に９ 本発明の実施例の結果と、比較例の結果とを、第５図に
示す。第５図におりで、実線（ｂ）は、初期曲率半径３
ｍの場合で’ｒｓ≧９００℃のときの限界線であり、破
ｎＪｉ（ａｌはＴＬ ＜Ｔｓ（９００’Ｃのときの限界
線である。
そして短辺温度’ｒｓがＴＬ≦Ｔｓ（９００℃の時の本
発明の実施ｆｌＩをΔで、比較例をムで示してあシ、’
ｒｓ≧９００Ｃの時の本発明の実施例を○で比較例ｆＯ
で示してあり、△及び○は内部割れはなかった。
発明の実施ｆｌＩをΔで、比較例をムで示してあシ、’
ｒｓ≧９００Ｃの時の本発明の実施例を○で比較例ｆＯ
で示してあり、△及び○は内部割れはなかった。
実施例２
鋳造条件
連鋳機：初期曲率半径・・・１０．５ ｍ、機高・・・
１０．８ ｍ、 ４点矯正。
１０．８ ｍ、 ４点矯正。
銀 独：中央ＡＡ−に
鋳片サイズ：２５ｏ關厚Ｘ１０５０Ｕ巾鋳造速度：１．
．６ｍ／紬 本発明の実施例の結果と比較例の結果と°を第６図に示
す。第６図において、実！ｂは初期曲率半径が１ ’０
．５ ｍの場合でＴＳ≧９００℃のときの限界線であり
、破線ａはＴＬ≦Ｔｓ（９００℃のときの限界線である
。
．６ｍ／紬 本発明の実施例の結果と比較例の結果と°を第６図に示
す。第６図において、実！ｂは初期曲率半径が１ ’０
．５ ｍの場合でＴＳ≧９００℃のときの限界線であり
、破線ａはＴＬ≦Ｔｓ（９００℃のときの限界線である
。
そして短辺温度Ｔｓが、ＴＬ≦Ｔｓ（９００℃の時の本
発明の実施例を△で、比較例をムで示してあ、ｊ）、Ｔ
ｓ≧９００℃ の時の本発明の実施例を○で比較例をｅ
で示してあシ、Δ及び○は内部割れはなかった。
発明の実施例を△で、比較例をムで示してあ、ｊ）、Ｔ
ｓ≧９００℃ の時の本発明の実施例を○で比較例をｅ
で示してあシ、Δ及び○は内部割れはなかった。
（発明の効果）
以上の結果から、明らかなように、本発明の構成に従っ
て、鋳片断面短辺の凝固殻温度、鋳片上。
て、鋳片断面短辺の凝固殻温度、鋳片上。
下面温度差、鋳片の初期曲率半径凡の関係を満足せしめ
て、鋳造を行なえば内部割れを惹起せしめることなく、
また、表面割れも生成しない。
て、鋳造を行なえば内部割れを惹起せしめることなく、
また、表面割れも生成しない。
この発明は、以上述べたように構成しかつ作用せしめる
ようにしたから （１） 高速鋳造を可能ならしめることによって生産性
全高め、 （２） 連続鋳造した鋳片を、直接、圧延工程で圧延す
ることが可能であるから、圧延のための材料加熱エネル
ギを減少或は省略することができる。
ようにしたから （１） 高速鋳造を可能ならしめることによって生産性
全高め、 （２） 連続鋳造した鋳片を、直接、圧延工程で圧延す
ることが可能であるから、圧延のための材料加熱エネル
ギを減少或は省略することができる。
（３） 連続鋳造機を低機高イヒしてコンパクトにでき
るから設備、＠家がコンパクトとなシ設備費全低減でき
る。
るから設備、＠家がコンパクトとなシ設備費全低減でき
る。
またメインテナンスのし易い設備とすることができる。
（４） 内部割れ等のトラブルが惹起しないから鋳造操
業が安定する。
業が安定する。
等々、顕著な効果を奏する。
第１図は、初期曲率半径と、総合歪εＴの関係を、矯正
点数水準別に示す図、 第２図は５発明者等が見出した、鋳片の曲げ戻し矯正に
おける嬌正歪の集中現象を示す模式図、第３図は、鋳片
断面短辺の凝固殻の表面温度Ｔｓが、１８２９００℃の
領域における、鋳片上面温度ＴＬと、鋳片上、下面にお
ける所要温度差の関係を示す図、 第４図は、鋳片断面短辺の凝固殻の表面温度’ｒｓが％
ＴＴ、 Ｓ ＴＥ＋ ＜ ９００ Ｃの温度領域におけ
る、鋳片上面温度ＴＬと、鋳片上、下面における所−要
嵩度差の関係を示す図。 第５図および第６図は、この発明の実施例の結果を示す
図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 列２名 窄７７＃ｎ曲辛子径 ＊（ｍ＋ ２１′１図 片２図 ｒ面表耐■五（°Ｃ） 背４図 上６＆ ｆｎ５１ｎＫ ｎ （−ｃ） １、事件の表示 特願昭郭−第 １８３３０４号 ２、兆明の名称 す調のＪｉ：Ａ元＆ａ遣方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６訃３号氏名
（名称） （６Ｇ５） ”ｄ「日本製鐵株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ヒル抽
正ぎ１７令 ５’ ｔｌｎｅ、！ｒＩ、１ｉｌｆｌｉｌ の日付昭和
年 月 日（発送）６ 補正により増加する発明の数
なし７、補正の対象明鮨１．（特許請求の範囲、発明
の詳ＩｙＬＩＩｌ説明）８、補正の内容 別紙の通り 補正・の内容一 本願特許請求の範囲を下記の通シ訂正する。 ｒ （１） 未凝固相を有する湾曲鋳片を真【σに矧正
する過程を有する、鋳造速度が１．５ ｇｒ ／ ｍａ
以上である連続婉遣方法であって、 湾曲釣片を真直にすべく曲げ戻す（帰正する）ときの、
引張応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＬ、とし、同様
に圧縮応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＦとし） 切片断面ＶＣ，Ｉ、−ける短辺の表面温度を′Ｉ″Ｓと
するとき、 連続鋳造装置における初期曲率半径を几〔ｍ〕古として
、 −１４，３几＋１０４３２ ＴＬ≧ ７００ここで、 ａ ＝ −０，０１２５Ｒ＋０．２０５ｂ ＝ −５，
１３Ｒ＋８１．２５ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鏑の連続鋳造法。 （２）未凝固相を有する湾曲鋳片を真直に矯正する過程
を有する、鋳造速度が１．５ｍ／ａｘ以上である連わ゛
じ鋳造方法であって、 湾曲鋳片を冥１はにすべく曲げ戻す（矯正する）ときの
、引張筋力を生じる側の鋳片表凶畠要をＴＬとし、 同
、１ｋに圧縮応力を生じる側の一片表面滉厩をＴｐとし
、 一片断面に２ける短辺の表面温贋をＴＳとするとき、 連続駒遺装駄１（おける初期曲率半径をＲ〔ｍ〕として
、 −１４，３几＋１０４３≧ＴＬ”７００−１４．３几＋
１１４３≧ＴＦ≧（１＋ａ）ＴＬ−ｂここで、 ａ ＝ −０，０１８８几十０．４３８ｂ＝−１゜２几
＋１５２ なる条件を満足す乞状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鋼の連わ、鋳造方法。Ｊ（２） 明細書
中、下記箇所に記載゛のｒ −１４，３Ｒ十１１４３≧
ＴＦ （−ＴＬ＋△Ｔ） Ｊをいずれも４−１４３几＋
１１４３≧Ｔｙ≧（１＋ａ ） ＴＬ−ｂ Ｊ と訂正
する。 第１４頁；第３行、下から１行目、 第１９頁；第２行、第９行。 （３） 明細書中、下記箇所に記載のｌΔＴ−ａ’ｆ’
Ｌ −ｂ 」および第１１行。
点数水準別に示す図、 第２図は５発明者等が見出した、鋳片の曲げ戻し矯正に
おける嬌正歪の集中現象を示す模式図、第３図は、鋳片
断面短辺の凝固殻の表面温度Ｔｓが、１８２９００℃の
領域における、鋳片上面温度ＴＬと、鋳片上、下面にお
ける所要温度差の関係を示す図、 第４図は、鋳片断面短辺の凝固殻の表面温度’ｒｓが％
ＴＴ、 Ｓ ＴＥ＋ ＜ ９００ Ｃの温度領域におけ
る、鋳片上面温度ＴＬと、鋳片上、下面における所−要
嵩度差の関係を示す図。 第５図および第６図は、この発明の実施例の結果を示す
図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 列２名 窄７７＃ｎ曲辛子径 ＊（ｍ＋ ２１′１図 片２図 ｒ面表耐■五（°Ｃ） 背４図 上６＆ ｆｎ５１ｎＫ ｎ （−ｃ） １、事件の表示 特願昭郭−第 １８３３０４号 ２、兆明の名称 す調のＪｉ：Ａ元＆ａ遣方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６訃３号氏名
（名称） （６Ｇ５） ”ｄ「日本製鐵株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ヒル抽
正ぎ１７令 ５’ ｔｌｎｅ、！ｒＩ、１ｉｌｆｌｉｌ の日付昭和
年 月 日（発送）６ 補正により増加する発明の数
なし７、補正の対象明鮨１．（特許請求の範囲、発明
の詳ＩｙＬＩＩｌ説明）８、補正の内容 別紙の通り 補正・の内容一 本願特許請求の範囲を下記の通シ訂正する。 ｒ （１） 未凝固相を有する湾曲鋳片を真【σに矧正
する過程を有する、鋳造速度が１．５ ｇｒ ／ ｍａ
以上である連続婉遣方法であって、 湾曲釣片を真直にすべく曲げ戻す（帰正する）ときの、
引張応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＬ、とし、同様
に圧縮応力を生じる側の鋳片表面温度をＴＦとし） 切片断面ＶＣ，Ｉ、−ける短辺の表面温度を′Ｉ″Ｓと
するとき、 連続鋳造装置における初期曲率半径を几〔ｍ〕古として
、 −１４，３几＋１０４３２ ＴＬ≧ ７００ここで、 ａ ＝ −０，０１２５Ｒ＋０．２０５ｂ ＝ −５，
１３Ｒ＋８１．２５ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鏑の連続鋳造法。 （２）未凝固相を有する湾曲鋳片を真直に矯正する過程
を有する、鋳造速度が１．５ｍ／ａｘ以上である連わ゛
じ鋳造方法であって、 湾曲鋳片を冥１はにすべく曲げ戻す（矯正する）ときの
、引張筋力を生じる側の鋳片表凶畠要をＴＬとし、 同
、１ｋに圧縮応力を生じる側の一片表面滉厩をＴｐとし
、 一片断面に２ける短辺の表面温贋をＴＳとするとき、 連続駒遺装駄１（おける初期曲率半径をＲ〔ｍ〕として
、 −１４，３几＋１０４３≧ＴＬ”７００−１４．３几＋
１１４３≧ＴＦ≧（１＋ａ）ＴＬ−ｂここで、 ａ ＝ −０，０１８８几十０．４３８ｂ＝−１゜２几
＋１５２ なる条件を満足す乞状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鋼の連わ、鋳造方法。Ｊ（２） 明細書
中、下記箇所に記載゛のｒ −１４，３Ｒ十１１４３≧
ＴＦ （−ＴＬ＋△Ｔ） Ｊをいずれも４−１４３几＋
１１４３≧Ｔｙ≧（１＋ａ ） ＴＬ−ｂ Ｊ と訂正
する。 第１４頁；第３行、下から１行目、 第１９頁；第２行、第９行。 （３） 明細書中、下記箇所に記載のｌΔＴ−ａ’ｆ’
Ｌ −ｂ 」および第１１行。
Claims (2)
- （１） 未凝固相を有する湾曲鋳片を真直に矯正する過
程金有する、鋳造速度が１．５ｍ／ｍ以上である連続鋳
造方法であって、 湾曲鋳片を真直にすべく曲げ戻す（矯正する〕ときの、
引張応力を生じる側の鋳片表面流度をＴＬとし、 同様
に圧縮応力を生じる側の鋳片表面流度をＴＦとし、 Ω）５片断面における短辺の表面湿度ｆ ’ｌ”ｓとす
るとき、 連続鋳造装置における初期曲率半径をＲ［７７１１とと
して、 −１４，３Ｒ＋１．０４３≧ＴＬ≧７００−１４．３Ｒ
＋１１４３≧Ｔｐ（−ＴＬ＋△Ｔ）Ｔｓ≧９００ ここで。 △Ｔ＝ａＴＬ−ｂ ａ ＝−０，０１２５８＋０．２０５ ｂ ＝−５，１３Ｒ−１−８１，２５ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鋼の連続鋳造法 - （２）゛未凝固相を有する湾曲鋳片を真直に矯正する過
程を有する、鋳造速度が１．５ｍ／”以上である連続鋳
造方法であって、 湾曲鋳片を真直にすべく曲げ戻す（矯正する〕ときの、
引張応力を生じる側の鋳片表面流度をＴＬとし、同様に
圧縮応力を生じる側の鋳片表面流度をＴＦとし、 鋳片断面における短辺の表面塩度をＴｓとするとき、 連続鋳造装置における初期曲率半径’ｅ Ｒ［、ｒ＋］
として、 −１４，３Ｒ＋ １０４３≧ＴＬ≧７００−１４．３
Ｒ＋ １１４３≧ＴＦ（＝Ｔｊ＋ΔＴ）９００）Ｔｓ≧
ＴＬ ここで、 ΔＴ＝ａＴＬ−ｂ ａ ＝−０，０１８８Ｂ＋０．４３８ ｂ ＝ −１，２Ｒ＋１５２ なる条件を満足する状態下で連続鋳造するようにしたこ
とを特徴とする鋼の連続鋳造方法、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18330483A JPS6076260A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18330483A JPS6076260A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6076260A true JPS6076260A (ja) | 1985-04-30 |
| JPS6352988B2 JPS6352988B2 (ja) | 1988-10-20 |
Family
ID=16133331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18330483A Granted JPS6076260A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6076260A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002239594A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-27 | Sinto Brator Co Ltd | 廃水の脱窒方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252126A (en) * | 1975-10-24 | 1977-04-26 | Nippon Kokan Kk | Method of continuous casting |
| JPS57187150A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-17 | Nippon Steel Corp | Secondary cooling installation for continuous casting |
| JPS58163559A (ja) * | 1982-03-23 | 1983-09-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1983
- 1983-09-30 JP JP18330483A patent/JPS6076260A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252126A (en) * | 1975-10-24 | 1977-04-26 | Nippon Kokan Kk | Method of continuous casting |
| JPS57187150A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-17 | Nippon Steel Corp | Secondary cooling installation for continuous casting |
| JPS58163559A (ja) * | 1982-03-23 | 1983-09-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002239594A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-27 | Sinto Brator Co Ltd | 廃水の脱窒方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6352988B2 (ja) | 1988-10-20 |
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