JPS6077932A - 冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置 - Google Patents
冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置Info
- Publication number
- JPS6077932A JPS6077932A JP18321383A JP18321383A JPS6077932A JP S6077932 A JPS6077932 A JP S6077932A JP 18321383 A JP18321383 A JP 18321383A JP 18321383 A JP18321383 A JP 18321383A JP S6077932 A JPS6077932 A JP S6077932A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow rate
- refrigerant
- nozzle
- cooled
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鋼板の熱間圧延ライン又は熱処理ラインに設置
する熱鋼板の冷却装置に関するものであり、特に冷却速
度を広範囲に制御する必要のある冷却装置に関する。
する熱鋼板の冷却装置に関するものであり、特に冷却速
度を広範囲に制御する必要のある冷却装置に関する。
（従来技術〕
最近の厚板製造プロセスにおいては、合金元素の低減、
熱処理省略、新鋼種の開発等を目的としてコンドロール
ド圧延とその直後の強制６却を組み合せた、いわゆる調
質冷却プロセスの研究が盛んでありすでに実用化されつ
つある。
熱処理省略、新鋼種の開発等を目的としてコンドロール
ド圧延とその直後の強制６却を組み合せた、いわゆる調
質冷却プロセスの研究が盛んでありすでに実用化されつ
つある。
このプロセスに適用されるの却設備は、厚板製造プロセ
スの特徴である多品種製造にこ適応できる特性を備えた
ものでなければならず、被冷却材の多様な品種及びサイ
ズ（特に板厚〕より要求される冷却速度を確保すると共
に冷却中の歪発生を防止するために、被冷却材のサイズ
（板厚、板幅〕から要求される適正な上、上帝媒流量比
を確保できるように、広範囲の冷媒流量制御範囲を具備
していなければならない。
スの特徴である多品種製造にこ適応できる特性を備えた
ものでなければならず、被冷却材の多様な品種及びサイ
ズ（特に板厚〕より要求される冷却速度を確保すると共
に冷却中の歪発生を防止するために、被冷却材のサイズ
（板厚、板幅〕から要求される適正な上、上帝媒流量比
を確保できるように、広範囲の冷媒流量制御範囲を具備
していなければならない。
これに対し公知の冷却設備として第１図に示すようなロ
ーラークエンチ、第２図に示すような拘束型浸漬耐却装
置、第３図に示すようなパイプラミナー冷却装置、第４
図ζこ示すようなスリットラミナー冷却装置等があるが
、これ等の冷却装置の冷媒流量制御範囲は、第５図に示
Ｔよう船こぞれそれ限定された冷媒流量レベルでの狭い
冷媒流量制御範囲しか持っていない。従ってこれ等の冷
却装置は、それぞれ限られた用途に適用されているにす
ぎない。
ーラークエンチ、第２図に示すような拘束型浸漬耐却装
置、第３図に示すようなパイプラミナー冷却装置、第４
図ζこ示すようなスリットラミナー冷却装置等があるが
、これ等の冷却装置の冷媒流量制御範囲は、第５図に示
Ｔよう船こぞれそれ限定された冷媒流量レベルでの狭い
冷媒流量制御範囲しか持っていない。従ってこれ等の冷
却装置は、それぞれ限られた用途に適用されているにす
ぎない。
一方、上記の欠点をカバーするために最近は例えば第１
図のローラークエンチと第３図のノ（イブラミナー冷却
装置、又は第３図のパイプラミナー冷却装置に第４図の
スリットラミナー冷却装置を直列に並べて設置し、、−
ｆ：れぞれの用途に応じて。
図のローラークエンチと第３図のノ（イブラミナー冷却
装置、又は第３図のパイプラミナー冷却装置に第４図の
スリットラミナー冷却装置を直列に並べて設置し、、−
ｆ：れぞれの用途に応じて。
使い分ける等の方法が提案されているが、このような方
法は冷却装置を使用目的に応じて重複して設置している
ため、設備コストが多大となり又広い設置スペースが必
要である等の欠点がある。
法は冷却装置を使用目的に応じて重複して設置している
ため、設備コストが多大となり又広い設置スペースが必
要である等の欠点がある。
従来よりノズルから噴射される冷媒流量Ｑを制御する方
法としては、冷媒のノズル背圧Ｐを制御する方法がとら
れている。即ち、ノズルからの冷媒吐出流量Ｑと冷媒の
ノズル背圧Ｐとの間には。
法としては、冷媒のノズル背圧Ｐを制御する方法がとら
れている。即ち、ノズルからの冷媒吐出流量Ｑと冷媒の
ノズル背圧Ｐとの間には。
Ｑ＝Ｉぐ・Ｐ１″の関係があり、にはノズルの型式によ
って決する値である。今、ノズル背圧ｐ ｆ ｐ ｐｒ
ｉｇからＰ−まで変化させた時に流量ＱがＱ １１１１
４１からＱ−１で変化すると、前記のＰとＱの関係から
の関係が成立する。
って決する値である。今、ノズル背圧ｐ ｆ ｐ ｐｒ
ｉｇからＰ−まで変化させた時に流量ＱがＱ １１１１
４１からＱ−１で変化すると、前記のＰとＱの関係から
の関係が成立する。
このことから、ノズル単体て冷却流量Ｑの制御ズル背圧
をα２の範囲で制御しなければならないこトカ判る。又
、一般的にスプレーノズルでは、ノズル背圧Ｐは流量Ｑ
との関係のみてはなく、冷奴の被冷却材への衝突圧Ｐｉ
及びスプレーノズにの冷媒拡がり角βとの関係があり、
それ等は例えば第６図に示すような関係にある。なお、
第７図は第６図の測定方法を示すもので、２１がスプレ
ーノズル、２２がポンプ、２３が衝突圧検出器を示して
いる。
をα２の範囲で制御しなければならないこトカ判る。又
、一般的にスプレーノズルでは、ノズル背圧Ｐは流量Ｑ
との関係のみてはなく、冷奴の被冷却材への衝突圧Ｐｉ
及びスプレーノズにの冷媒拡がり角βとの関係があり、
それ等は例えば第６図に示すような関係にある。なお、
第７図は第６図の測定方法を示すもので、２１がスプレ
ーノズル、２２がポンプ、２３が衝突圧検出器を示して
いる。
即ち、冷媒のノズル背圧Ｐが下がれば、冷媒流量Ｑ、耐
冷却被冷却材への衝突圧Ｐ１及び拡がり角βが共に減少
する。
冷却被冷却材への衝突圧Ｐ１及び拡がり角βが共に減少
する。
このうち、流量Ｑと衝突圧１）ｉは冷却能力に直接的に
影響する要因であり、又拡がり角βは冷却の均一性に影
響する。従ってヘッダー圧ＰＯの取り得る最小値ｐ ｍ
ａｗ ｌこは限界があり、ノズル型式等をこまって差が
あるが、スプレーノズルの場合ｔ；ｚｐ＝＝０５〜１．
ＯＫ９／ｃ＃ｉが実用上の限界である。
影響する要因であり、又拡がり角βは冷却の均一性に影
響する。従ってヘッダー圧ＰＯの取り得る最小値ｐ ｍ
ａｗ ｌこは限界があり、ノズル型式等をこまって差が
あるが、スプレーノズルの場合ｔ；ｚｐ＝＝０５〜１．
ＯＫ９／ｃ＃ｉが実用上の限界である。
又、Ｐ（転）は、ポンプの噴出圧、配管圧損等て決葦る
値であるが、ポンプの能力コスト、配管コスト等の関係
からおのずと限界があり、一般的にはｐｍｚ−３〜５
ＫＶＣ，１が採用されている。
値であるが、ポンプの能力コスト、配管コスト等の関係
からおのずと限界があり、一般的にはｐｍｚ−３〜５
ＫＶＣ，１が採用されている。
従って単体ノズルての流量制御範囲α＝Ｑ６／Ｑ ＊ｉ
ｕは、Ｐ ｍ ＝ ０．５ 、Ｐ ”＝ ５ ＫＶｃａ
としてもα＝Ｖｌ〒０ ＝ ３．２程度しか取れない。
ｕは、Ｐ ｍ ＝ ０．５ 、Ｐ ”＝ ５ ＫＶｃａ
としてもα＝Ｖｌ〒０ ＝ ３．２程度しか取れない。
（発明の目的）
本発明は上記の状況に鑑み成されたものであり。
流量特性の異なる複数のノズル群を同一冷却装置内に配
置すると共に、それぞれのノズル群に専用の冷媒制御装
置を設けることにより、広範囲な冷媒流量制御範囲を達
成したこと船こある。
置すると共に、それぞれのノズル群に専用の冷媒制御装
置を設けることにより、広範囲な冷媒流量制御範囲を達
成したこと船こある。
（発明の構成）
すなわち１本発明の要旨とするところは、破面＃−に＋
ｎ”＋像；≠丹ノ・ノ１７舌ル苦！ 盆冷翻廿のト劣
乃ｒＫ下方の被冷却材の進行方向に直交して複数のノズ
ルヘッダーヲ有し、さら（ここのノズルヘッダーの長手
方向に複数のノズルを所定ピッチで連設した鋼材冷却装
置において、上方及び下方及びそれぞれ被冷却材の進行
方向の少くとも隣接したノズルヘッダ一単位でノズルヘ
ッダーに連設したノズルの容量を変更すると共に、ノズ
ルヘッダ一単位で専用の冷媒流量制御系を持つことを特
徴とＴる冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置で
ある。
ｎ”＋像；≠丹ノ・ノ１７舌ル苦！ 盆冷翻廿のト劣
乃ｒＫ下方の被冷却材の進行方向に直交して複数のノズ
ルヘッダーヲ有し、さら（ここのノズルヘッダーの長手
方向に複数のノズルを所定ピッチで連設した鋼材冷却装
置において、上方及び下方及びそれぞれ被冷却材の進行
方向の少くとも隣接したノズルヘッダ一単位でノズルヘ
ッダーに連設したノズルの容量を変更すると共に、ノズ
ルヘッダ一単位で専用の冷媒流量制御系を持つことを特
徴とＴる冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置で
ある。
（実施例〕
以下１本発明の一実施例を図面に従って詳細に説明する
。
。
第８図及び第９図は本発明の冷却装置の実施例であり、
第１０図は同一冷却装置内に配置した複数の流量特性の
異なったノズルの使用例を示したものであり、第１１図
は本発明の冷却装置によって得られた冷媒流量制御範囲
及び上、下面媒流量比の制御範囲の一例を示したもので
ある。
第１０図は同一冷却装置内に配置した複数の流量特性の
異なったノズルの使用例を示したものであり、第１１図
は本発明の冷却装置によって得られた冷媒流量制御範囲
及び上、下面媒流量比の制御範囲の一例を示したもので
ある。
第８図、第９図中の肋は被冷却材てあり、１は被冷却材
の搬送用ロール、６は冷却装置内の搬送用ロール１の上
方ζこ配置された押えロールである。
の搬送用ロール、６は冷却装置内の搬送用ロール１の上
方ζこ配置された押えロールである。
２人及び２Ｂは、搬送ロール直下又はロール間に配置さ
れた下部スプレーノズル用ヘッダーであり。
れた下部スプレーノズル用ヘッダーであり。
それぞれには流量特性の異なったノズル群３Ａ及び３
Ｂが連接されている。同様に４Ａ、４Ｂは押えロール直
上又はロール間に配置された上部スプレーノズル用ヘッ
ダーてあり、それぞれに流量特性の異なったノズル群５
Ａ、５Ｂが連設されている。
Ｂが連接されている。同様に４Ａ、４Ｂは押えロール直
上又はロール間に配置された上部スプレーノズル用ヘッ
ダーてあり、それぞれに流量特性の異なったノズル群５
Ａ、５Ｂが連設されている。
ここで、ノズル群３Ａ、３Ｂ及び５Ａ、５Ｂを、それぞ
れ搬送ロール間又は押えロール間の被冷却材パスレベル
の上・下方向のほに対称位置に複数列配置したのは、第
１１図に示すように選定される冷媒流量によって、上ノ
ズル群は５Ａを使用し。
れ搬送ロール間又は押えロール間の被冷却材パスレベル
の上・下方向のほに対称位置に複数列配置したのは、第
１１図に示すように選定される冷媒流量によって、上ノ
ズル群は５Ａを使用し。
下ノズル群は３Ａを使用する場合の外に５Ａと３Ｂ、５
Ｂと３Ａ、５Ｂと３Ｂ、５Ａと３．Ａ＋：３１３゜５
Ａ ＋’ ５ Ｂと３Ｉ３，５Ａ＋５Ｂと３ Ａ ＋
３ Ｂと種々の組合せでノズルを使用するため、いずれ
の組合せでも、上、下がはソ対称に、かつロール間を均
一に冷却するためである。
Ｂと３Ａ、５Ｂと３Ｂ、５Ａと３．Ａ＋：３１３゜５
Ａ ＋’ ５ Ｂと３Ｉ３，５Ａ＋５Ｂと３ Ａ ＋
３ Ｂと種々の組合せでノズルを使用するため、いずれ
の組合せでも、上、下がはソ対称に、かつロール間を均
一に冷却するためである。
次に、ノズル用ヘッダー２Ａ、２Ｂ及び４Ａ。
４Ｂへの冷媒（冷却水〕の供給方法について説明する。
第９図における冷媒用貯水槽１８内の冷媒１９はポンプ
１７て配管１６を介して集合ヘッダー９に圧送される。
１７て配管１６を介して集合ヘッダー９に圧送される。
さらに集合ヘッダー９にけノズル用ヘッダー２Ａ、２Ｂ
、４Ａ、４Ｂへの冷媒供給管７Ａ。
、４Ａ、４Ｂへの冷媒供給管７Ａ。
７Ｂ、８Ａ、８Ｂが連設されており、それぞれの冷媒供
給管には自動オンオフ弁１１１Ａ、１４Ｂ、１５Ａ。
給管には自動オンオフ弁１１１Ａ、１４Ｂ、１５Ａ。
１５Ｂ、流量制御弁１０Ａ、ＩＯＢ、１２Ａ、１２Ｂ及
び流量測定装置１１Ａ、ＩＩＢ、１３Ａ、］：３１３が
設けられてオリ、夫々単独にオンオフ及び冷媒流量の制
御ができる構造となっている。従ってポンプ］７て供給
される冷媒１９は、自動オンオフ弁１４Ａ、 １４Ｂ、
１５Ａ、１５Ｂのオン、オフ動作て、ノズル群３Ａ、
３Ｂ、５Ａ、５Ｂのうち、予め指示された上、下それぞ
れの使用冷媒流量に対応したノズル群にのみ、流量制御
弁１０Ａ、ＩＯＢ、１２Ａ、１２８で指示流量に制御さ
れたものが供給される。
び流量測定装置１１Ａ、ＩＩＢ、１３Ａ、］：３１３が
設けられてオリ、夫々単独にオンオフ及び冷媒流量の制
御ができる構造となっている。従ってポンプ］７て供給
される冷媒１９は、自動オンオフ弁１４Ａ、 １４Ｂ、
１５Ａ、１５Ｂのオン、オフ動作て、ノズル群３Ａ、
３Ｂ、５Ａ、５Ｂのうち、予め指示された上、下それぞ
れの使用冷媒流量に対応したノズル群にのみ、流量制御
弁１０Ａ、ＩＯＢ、１２Ａ、１２８で指示流量に制御さ
れたものが供給される。
なお、第９図ではノズル用ヘッダー２Ａ、２Ｂ。
４Ａ、４Ｂへの冷媒供給用配管７Ａ、７Ｂ、８Ａ。
８Ｂは冷却装置の被冷却材進行方向では分割していない
が、これを更に分割して被冷却材の進行方向の上及び下
のノズル用ヘッダー２Ａ、２Ｂ、４Ａ、４Ｂをそれぞれ
１本ずつ又は複数本毎に自動オンオフ弁、流量制御弁、
流量測定装置を内設した冷媒供給管を連設すれば、被冷
却材の進行位置に応じて任意の流量が供給できる冷却装
置となる。
が、これを更に分割して被冷却材の進行方向の上及び下
のノズル用ヘッダー２Ａ、２Ｂ、４Ａ、４Ｂをそれぞれ
１本ずつ又は複数本毎に自動オンオフ弁、流量制御弁、
流量測定装置を内設した冷媒供給管を連設すれば、被冷
却材の進行位置に応じて任意の流量が供給できる冷却装
置となる。
次に使用すべきノズル群の選択の方法について第１０図
に従って説明する。
に従って説明する。
一般的ｆここの種の冷却装置に要求される冷却流量範囲
は、被冷却材の単位面積に単位時間当りに噴射される冷
媒流量、即ち、冷媒流量密度（％０分）換算てＱ ＝
０．５〜５．０１＋＋７ｎ、ｙ 、分である。
は、被冷却材の単位面積に単位時間当りに噴射される冷
媒流量、即ち、冷媒流量密度（％０分）換算てＱ ＝
０．５〜５．０１＋＋７ｎ、ｙ 、分である。
又、使用可能なノズル背圧は、ボング仕様、配管圧損、
ノズル型式等によって異なるが、前述したようにＰ−０
５〜５．０ Ｋｇ／ｃ、１とすると、先ず小容量ノズル
群Ａはア点であるｐ 順−０，５”／ｌ：ｒｉでＱ（Ａ
ｍ＋ｎ ） ＝ （１５ｎ７，１０分の特性を持った
ノズルを選択する。このノズル群ＡはＱ（Ａ憇）＝Ｑ（
Ａ−ｆ−）・ＣＰ−／Ｐ−”）”葦で制御可能であり、
■ぐ〜１．０とするとイ点のＱ （Ａ ｍ ） −１，
５８’り豐・分となる。
ノズル型式等によって異なるが、前述したようにＰ−０
５〜５．０ Ｋｇ／ｃ、１とすると、先ず小容量ノズル
群Ａはア点であるｐ 順−０，５”／ｌ：ｒｉでＱ（Ａ
ｍ＋ｎ ） ＝ （１５ｎ７，１０分の特性を持った
ノズルを選択する。このノズル群ＡはＱ（Ａ憇）＝Ｑ（
Ａ−ｆ−）・ＣＰ−／Ｐ−”）”葦で制御可能であり、
■ぐ〜１．０とするとイ点のＱ （Ａ ｍ ） −１，
５８’り豐・分となる。
次いて、大容量ノズル群Ｉ３はつ点のＰ −＃ ＝ ０
．５に％、ＩでＱ（Ｂｌ−）〜１．５８吟背０分の特性
のノズルを選択すると、同様に大容量ノズル群Ｃマ単独
で二点であるＱ （Ｂ ｍｔ ） ＝ ５． Ｑ ｔｔ
に、？０分１での流量可変範囲を持つことができる。更
にＱ≧Ｑ（１３ｆｌ）では小容量ノズル群Ａと大容量ノ
ズル群Ｂｚ同時に使用することによりオ点であるＱ （
Ａ 十Ｂ ） ｕｒｎ ＝ ５．Ｑｎ？／ｒｒ？、分か
ら力点のＱ （Ａ＋Ｂ）鯨＝＝６．５ Ｂ＋つ讐０分葦
での流量変更ができる。
．５に％、ＩでＱ（Ｂｌ−）〜１．５８吟背０分の特性
のノズルを選択すると、同様に大容量ノズル群Ｃマ単独
で二点であるＱ （Ｂ ｍｔ ） ＝ ５． Ｑ ｔｔ
に、？０分１での流量可変範囲を持つことができる。更
にＱ≧Ｑ（１３ｆｌ）では小容量ノズル群Ａと大容量ノ
ズル群Ｂｚ同時に使用することによりオ点であるＱ （
Ａ 十Ｂ ） ｕｒｎ ＝ ５．Ｑｎ？／ｒｒ？、分か
ら力点のＱ （Ａ＋Ｂ）鯨＝＝６．５ Ｂ＋つ讐０分葦
での流量変更ができる。
なお、ここでは説明を容易に１−るためにＱ（Ａ−）−
Ｑ（Ｂ−”）としたが１図で判るようにＱ（Ａ−＝＝）
とＱ（Ｂ−＝＝＝）では、ノズル背圧Ｐに差があるため
、第６図で説明したノズル特性から被冷却材の冷却速度
が同一にならない場合が多いので。
Ｑ（Ｂ−”）としたが１図で判るようにＱ（Ａ−＝＝）
とＱ（Ｂ−＝＝＝）では、ノズル背圧Ｐに差があるため
、第６図で説明したノズル特性から被冷却材の冷却速度
が同一にならない場合が多いので。
Ｑ（Ａ感）〉Ｑ（Ｂ馴ンとしてこの部分のラップが一般
的である。
的である。
以上の説明ではノズル群の選択方法の理解を容易にＴる
ために、ノズル群は小容量用人と大容量Ｂのみの場合に
ついてのみ説明したが、実際１こはこれ等のノズル群は
更に下部用３Ａ、３Ｂと上部用５Ａ、５Ｂとに分離され
て設置されており、それぞれのノズル群は単独ζこオン
オフ及び流量制御を行なう。そこで第１１図１こ従って
下部小容量ノズル群３Ａ、下部大容量ノズル群３Ｂ（ｌ
！：上部小容量ノズル群５Ａ、上部大容量ノズル群５Ｂ
の指定流量に対するオンオフ及び流量制御方法について
説明する。
ために、ノズル群は小容量用人と大容量Ｂのみの場合に
ついてのみ説明したが、実際１こはこれ等のノズル群は
更に下部用３Ａ、３Ｂと上部用５Ａ、５Ｂとに分離され
て設置されており、それぞれのノズル群は単独ζこオン
オフ及び流量制御を行なう。そこで第１１図１こ従って
下部小容量ノズル群３Ａ、下部大容量ノズル群３Ｂ（ｌ
！：上部小容量ノズル群５Ａ、上部大容量ノズル群５Ｂ
の指定流量に対するオンオフ及び流量制御方法について
説明する。
一般にこの種の冷却装置、特に厚鋼板等の幅広材の冷却
に使用されるものについては被冷却材の冷却歪を防止す
る１こめに、上部流量ＱＵと下部流量ＱＬ）こは、下／
上流量比几−ＱＬ ／ ＱＵをつけて冷却する。
に使用されるものについては被冷却材の冷却歪を防止す
る１こめに、上部流量ＱＵと下部流量ＱＬ）こは、下／
上流量比几−ＱＬ ／ ＱＵをつけて冷却する。
下／上流量比Ｒの最適値は、Ｇ却装置の型式。
ノズル型式、被冷却材の板厚、板幅１表面性状。
冷却温度範囲等によって経験的に決められる値であるが
１本発明者等の経験ては′ＢＪ＝ｉ、ｏ〜２５の範囲を
持っていれば充分である。従ってここでは■−１０〜２
５と仮定する。又、被冷却材の品種。
１本発明者等の経験ては′ＢＪ＝ｉ、ｏ〜２５の範囲を
持っていれば充分である。従ってここでは■−１０〜２
５と仮定する。又、被冷却材の品種。
芝イズ等によって予め定められた冷却速度を得るための
必要冷媒流量密度Ｑは、上部流量密度Ｑｕと下部流量密
度Ｑｔの平均流量密度Ｑｍ−４Ｑｕ＋Ｑ７ン２で定義Ｔ
ることとし、Ｑｍの必要制御範囲をＱｍ−０，５〜５．
０ ｄ／７７＋２．分とすると。
必要冷媒流量密度Ｑは、上部流量密度Ｑｕと下部流量密
度Ｑｔの平均流量密度Ｑｍ−４Ｑｕ＋Ｑ７ン２で定義Ｔ
ることとし、Ｑｍの必要制御範囲をＱｍ−０，５〜５．
０ ｄ／７７＋２．分とすると。
几＝ ＱＬ ／ Ｑｔ
ＱＩｎ−（Ｑｕ／Ｑｔ）／２
の２つの式から、これ等の関係を横軸に平均冷媒流量密
度Ｑｍ 、縦軸に冷媒下／上流量比比て表わすと第１１
図に示すようになる。
度Ｑｍ 、縦軸に冷媒下／上流量比比て表わすと第１１
図に示すようになる。
即ち、実線は下部流量密度Ｑｚを表わしたものであるが
、このうちＱｔ （Ａ＝ ） ＋ｓ丁部小容量ノズル群
３Ａの最小流量、ＱＩＡ憇）は最大流量であり。
、このうちＱｔ （Ａ＝ ） ＋ｓ丁部小容量ノズル群
３Ａの最小流量、ＱＩＡ憇）は最大流量であり。
Ｑｔ（Ａｆｌ）／Ｑｔ（Ａ＝”リー（Ｐ ｍ／ Ｉ）、
、、 戸 の関係にある（その詳細は第１０図で説明し
た通っである）。
、、 戸 の関係にある（その詳細は第１０図で説明し
た通っである）。
又％Ｑｔ（ＢＩＩＩＩＷ）は下部大容量ノズル群３Ｂの
最小流量、Ｑ７ＣＢ−）は最大流量であり、その関係は
上記と同様にＱｌ （Ｂ−） ／Ｑｔ （Ｂ〜” ）
−（Ｐａｗ／Ｐ−）Ｉ／２である。
最小流量、Ｑ７ＣＢ−）は最大流量であり、その関係は
上記と同様にＱｌ （Ｂ−） ／Ｑｔ （Ｂ〜” ）
−（Ｐａｗ／Ｐ−）Ｉ／２である。
更にＱｔ（Ａ 鎮） ＋ Ｑｔ（１３ｔｍ ）は下部小
容量ノズル群３Ａと大容量ノズル群３Ｂの両方を使用し
た場合の最大流量である。点線は上部流量密度Ｑｕを表
わしたものであり、Ｑｕ（、ＡｍＪとＱｕ （Ａ ｍａ
）は上部小容量ノズル群５Ａの最小流量と最大流量ヲ、
又Ｑｕ （Ｂｍ’ ）とＱｕ（Ｂｆｉ）は上部大容量ノ
ズル群５Ｂの最小流量と最大流量を、更にＱｕ ＣＡ
症） ＋ Ｑｕ （Ｂ ｔｍｔｗ ）は上部小容量ノズ
ル群５Ａと大容量ノズル群５Ｂの両方を使用した場合の
最大流量である。又 Ｑｌ （Ａ ｍｉｎ ）とＱｔ（
Ａｆｉ）及びＱｌ； （ｆ３ ｍｉｎ ）とＱｔ（Ｂｒ
ａｘ）との関係は下部と同様である。
容量ノズル群３Ａと大容量ノズル群３Ｂの両方を使用し
た場合の最大流量である。点線は上部流量密度Ｑｕを表
わしたものであり、Ｑｕ（、ＡｍＪとＱｕ （Ａ ｍａ
）は上部小容量ノズル群５Ａの最小流量と最大流量ヲ、
又Ｑｕ （Ｂｍ’ ）とＱｕ（Ｂｆｉ）は上部大容量ノ
ズル群５Ｂの最小流量と最大流量を、更にＱｕ ＣＡ
症） ＋ Ｑｕ （Ｂ ｔｍｔｗ ）は上部小容量ノズ
ル群５Ａと大容量ノズル群５Ｂの両方を使用した場合の
最大流量である。又 Ｑｌ （Ａ ｍｉｎ ）とＱｔ（
Ａｆｉ）及びＱｌ； （ｆ３ ｍｉｎ ）とＱｔ（Ｂｒ
ａｘ）との関係は下部と同様である。
ｆｘオ、上記に説明した各ノズル群３Ａ、３Ｂ。
５Ａ、、５Ｂの最小、最大流量の値の定量化は、 Ｑｍ
＝ ０．５１７／７ｒｒ？、分でＲ＝ １．０〜２．５
ｆ取るためにＱｔ（Ａ−１はＱｌｌに〇、 ５ ｍ’
／ｒＩ？、分、１％＝１．０のクリティカルポイント■
からＱｌ （Ａ ｕｒｎ ） ＝ Ｑ、 ５ ＋＋＋７
ｍＦ４とし、同様にＱｕ（、ＡｍＪはＱｍ ＝ ０．５
ｄ／ｄ、分。
＝ ０．５１７／７ｒｒ？、分でＲ＝ １．０〜２．５
ｆ取るためにＱｔ（Ａ−１はＱｌｌに〇、 ５ ｍ’
／ｒＩ？、分、１％＝１．０のクリティカルポイント■
からＱｌ （Ａ ｕｒｎ ） ＝ Ｑ、 ５ ＋＋＋７
ｍＦ４とし、同様にＱｕ（、ＡｍＪはＱｍ ＝ ０．５
ｄ／ｄ、分。
Ｒ＝２５のクリティカルポイント■からＱｕ（Ａ、＋Ｉ
＋） ＝ ０．２９１７１’／ｒｒ？、分とした。
＋） ＝ ０．２９１７１’／ｒｒ？、分とした。
第１１図で斜線で囲んだ部分がＱｍ ＝ ０．５〜５０
ｍ゛／１ｒ？・分、Ｒ＝１．０〜２．５での流動制御と
してとり得る可能な範囲を表わしたものてあり、これて
判るように、 Ｑｍ ） ４ でＲの制御範囲に一部制
限があるが、非常に広い平均流量密度Ｑｍ及び下／上流
量比Ｒの制御範囲を持っている。
ｍ゛／１ｒ？・分、Ｒ＝１．０〜２．５での流動制御と
してとり得る可能な範囲を表わしたものてあり、これて
判るように、 Ｑｍ ） ４ でＲの制御範囲に一部制
限があるが、非常に広い平均流量密度Ｑｍ及び下／上流
量比Ｒの制御範囲を持っている。
又、図中で例えばＢ／Ａ十Ｂで表わしている範囲は。
この範囲の平均流量密度Ｑｍ及び下／上流量比几を制御
するためには上部は自動オンオフ弁１５Ａを閉とし１５
Ｂ ｉ開にすることにより上部大容量ノズル群５Ｂの
みを使用し、下部は自動オンオフ弁１４Ａ、１．４Ｉ３
共に開とし下部小容量ノズル群３Ａと大容量ノズル群３
Ｂの両方を使用すべき流量制御領域であることを示Ｔ。
するためには上部は自動オンオフ弁１５Ａを閉とし１５
Ｂ ｉ開にすることにより上部大容量ノズル群５Ｂの
みを使用し、下部は自動オンオフ弁１４Ａ、１．４Ｉ３
共に開とし下部小容量ノズル群３Ａと大容量ノズル群３
Ｂの両方を使用すべき流量制御領域であることを示Ｔ。
以上の説明で判るように例えば図中のポイント■である
Ｑｍ ＝ ３． Ｏｎ？／、１ ｍ 分、 Ｒ＝ ２．
００） 冷媒Ｒｉｔで被冷却材の冷却を行なう場合に（
ま、１ず上部冷却用ノズル群の冷媒供給配管８Ａ、８Ｂ
の自動オンオフ弁１５Ａ、１５Ｂのうち、１５Ａは閉と
し１５Ｂを開として大容量ノズル群５Ｂのみを使用可能
な状態にする。同様に下部冷却用ノズル群についても自
動オンオフ弁１４Ａは閉とし、１５Ｂｉ開と−して大容
量ノズル群３Ｂのみを使用可能な状態に設定する。次い
てポンプ１７ヲ起動し、上部及び下部の４動用ノズル群
から冷媒を噴射しながら、上部及び下部の流量測定装置
１３Ｂ、ＩＩＢ及び流量制御弁１２Ｂ、ＩＯＢを作動し
て、上部冷媒流量をＱｕ＝＝２．０ｔｌ／、２．分に、
又下部冷媒流量ヲＱＬ−４０ｍ３／Ｔｒ？・分に制御す
る。Ｑｕ、ＱＬが安定したのちに搬送用ロール１によっ
て被ａ却材２０を冷却装置内３に送り込めば所定のＱｍ
＝＝ ３．０ ’Ｔ？／、１ 、 分、 Ｒ−２，０
（７） ａ却が行なわれる。
Ｑｍ ＝ ３． Ｏｎ？／、１ ｍ 分、 Ｒ＝ ２．
００） 冷媒Ｒｉｔで被冷却材の冷却を行なう場合に（
ま、１ず上部冷却用ノズル群の冷媒供給配管８Ａ、８Ｂ
の自動オンオフ弁１５Ａ、１５Ｂのうち、１５Ａは閉と
し１５Ｂを開として大容量ノズル群５Ｂのみを使用可能
な状態にする。同様に下部冷却用ノズル群についても自
動オンオフ弁１４Ａは閉とし、１５Ｂｉ開と−して大容
量ノズル群３Ｂのみを使用可能な状態に設定する。次い
てポンプ１７ヲ起動し、上部及び下部の４動用ノズル群
から冷媒を噴射しながら、上部及び下部の流量測定装置
１３Ｂ、ＩＩＢ及び流量制御弁１２Ｂ、ＩＯＢを作動し
て、上部冷媒流量をＱｕ＝＝２．０ｔｌ／、２．分に、
又下部冷媒流量ヲＱＬ−４０ｍ３／Ｔｒ？・分に制御す
る。Ｑｕ、ＱＬが安定したのちに搬送用ロール１によっ
て被ａ却材２０を冷却装置内３に送り込めば所定のＱｍ
＝＝ ３．０ ’Ｔ？／、１ 、 分、 Ｒ−２，０
（７） ａ却が行なわれる。
（発明の効果〕
以上に説明したように１本発明の鋼材冷却装置は広範囲
な冷媒流量制御を可能としたものであり。
な冷媒流量制御を可能としたものであり。
又ノズル背圧の範囲を小さくすることがてきるので、冷
却速度のコントロールも安定するものである。
却速度のコントロールも安定するものである。
なお本発明の説明は、ローラーテーブルで搬送する鋼板
を冷却する場合について述べたが、搬送方法については
、チエン、コンベアー等の方法でも問題はなく、又被冷
却材としては鋼板に限るものではなく、条鋼等鋼材一般
についても適用できる。更に冷媒としては水が一般的で
あるが、その他の冷媒についても適用できる。
を冷却する場合について述べたが、搬送方法については
、チエン、コンベアー等の方法でも問題はなく、又被冷
却材としては鋼板に限るものではなく、条鋼等鋼材一般
についても適用できる。更に冷媒としては水が一般的で
あるが、その他の冷媒についても適用できる。
第１図、第２図、第３図及び第４図は従来の冷却装置の
各種態様を示す説明図、第５図は第１〜４図に示す従来
装置における冷媒流量範囲を示Ｔ。 第６図は冷却装置における噴射衝突圧、ノズル背圧及び
噴射角度の関係を示す図である。第７図は第６図の測定
方法を示す図である。第８図および第９図は本発明実施
例装置の説明図とその冷媒供給系統図、第１０図は本発
明実施例装置における冷媒流量密度とノズル背圧との関
係図である。第１１図は本発明実施例装置における冷媒
量下／上孔と平均冷媒流量密度との関係図である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名〕 第１図 第 ３ 図 第４ 図 第５図 ・１；７ 凶 第６図 ノス゛１し遣 旦 （Ｋ塾イ、・） 第９図 第１０１！１ 一→ノス゛ル５＾Ｂ ｔＰ）
各種態様を示す説明図、第５図は第１〜４図に示す従来
装置における冷媒流量範囲を示Ｔ。 第６図は冷却装置における噴射衝突圧、ノズル背圧及び
噴射角度の関係を示す図である。第７図は第６図の測定
方法を示す図である。第８図および第９図は本発明実施
例装置の説明図とその冷媒供給系統図、第１０図は本発
明実施例装置における冷媒流量密度とノズル背圧との関
係図である。第１１図は本発明実施例装置における冷媒
量下／上孔と平均冷媒流量密度との関係図である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名〕 第１図 第 ３ 図 第４ 図 第５図 ・１；７ 凶 第６図 ノス゛１し遣 旦 （Ｋ塾イ、・） 第９図 第１０１！１ 一→ノス゛ル５＾Ｂ ｔＰ）
Claims (1)
- 被冷却材の搬送ラインに設置し、被冷却材の上方及び下
方の被冷却材の進行方向に直交して複数のノズルヘッダ
ーを有し、さらにこのノズルへツタ”−の長手方向に複
数のノズルを所定ピッチで連設した鋼材冷却装置におい
て、上方及び下方及びそれぞれ被冷却材の進行方向の少
くとも隣接したノズルヘッダ一単位でノズルヘッダーに
連設したノズルの容量を変更すると共に、ノズルヘッダ
一単位で専用の冷媒流量制御系を持つことを特徴とする
冷媒流量を広範囲ｔこ制御可能な鋼材冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18321383A JPS6077932A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18321383A JPS6077932A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077932A true JPS6077932A (ja) | 1985-05-02 |
| JPH057448B2 JPH057448B2 (ja) | 1993-01-28 |
Family
ID=16131756
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18321383A Granted JPS6077932A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077932A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144189A (ja) * | 2007-12-12 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corp | 鋼板の冷却方法および装置 |
| EP3498389A4 (en) * | 2016-09-23 | 2020-02-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | DEVICE AND METHOD FOR COOLING HOT-ROLLED STEEL SHEET |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5755422A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-02 | Nippon Steel Corp | Control method of continuous cooling |
| JPS5755421A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-02 | Nippon Steel Corp | Control method for continuous cooling |
| JPS5760034A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for cotrolling cooling |
| JPS5760029A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for controlling cooling |
| JPS5760031A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for continuous cooling |
-
1983
- 1983-10-03 JP JP18321383A patent/JPS6077932A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5755422A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-02 | Nippon Steel Corp | Control method of continuous cooling |
| JPS5755421A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-02 | Nippon Steel Corp | Control method for continuous cooling |
| JPS5760029A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for controlling cooling |
| JPS5760031A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for continuous cooling |
| JPS5760034A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-10 | Nippon Steel Corp | Method for cotrolling cooling |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144189A (ja) * | 2007-12-12 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corp | 鋼板の冷却方法および装置 |
| EP3498389A4 (en) * | 2016-09-23 | 2020-02-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | DEVICE AND METHOD FOR COOLING HOT-ROLLED STEEL SHEET |
| US11413670B2 (en) | 2016-09-23 | 2022-08-16 | Nippon Steel Corporation | Cooling device and cooling method of hot-rolled steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH057448B2 (ja) | 1993-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2540407B1 (en) | Steel plate cooling system and steel plate cooling method | |
| RU2386505C1 (ru) | Способ охлаждения стальной плиты | |
| CN101374613B (zh) | 钢板的冷却方法 | |
| TWI539998B (zh) | 將利用冷媒冷卻金屬帶或其他滾壓物的冷卻裝置作動態供應的方法與裝置 | |
| DE102014105294B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Abgasreinigung an einem CVD-Reaktor | |
| JPS6077932A (ja) | 冷媒流量を広範囲に制御可能な鋼材冷却装置 | |
| DE1501101C3 (de) | Vorrichtung zum Erzeugen von Kälte und/oder zum Verflüssigen von Gasen | |
| WO2003026813A1 (fr) | Procede et dispositif de refroidissement d'une tole d'acier | |
| US4422623A (en) | Apparatus for cooling steel strips to effect continuous annealing | |
| JP4821640B2 (ja) | 被冷却材の冷却装置およびそれにより冷却された鋼板 | |
| RU2731118C2 (ru) | Способ и устройство для охлаждения металлической подложки | |
| CN115605294A (zh) | 用于连续铸造金属产品的机器中的二次冷却装置 | |
| US2893409A (en) | Apparatus and method for cooling or quenching | |
| DE69401730T2 (de) | Verfahren zum Reinigen von Förderbändern für Lebensmittelgefrierung | |
| JPS5941426A (ja) | 鋼板冷却装置 | |
| CA1260258A (en) | Apparatus for cooling a metal product in motion | |
| DE3247838C2 (ja) | ||
| JP3978161B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の冷却装置および冷却方法 | |
| DE60016479T2 (de) | Vorrichtung zum Wärmetauschen mit einem flachen Produkt | |
| JP3157635B2 (ja) | 高温金属板の下面冷却装置 | |
| DE102004031761A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Produktkühlung | |
| JPS5959835A (ja) | 金属帯のフオグ冷却制御方法 | |
| JPH07116580B2 (ja) | 冷却機能付き保持帯を有する合金化炉 | |
| KR101948084B1 (ko) | 반도체 웨이퍼 제조용 온도편차 유량 제어 시스템 | |
| JPS6068107A (ja) | 熱間鋼板の冷却方法および装置 |