JPS6077955A - 鉄−ケイ素合金粉末による合金部品の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 改良さｉｌ、た熱１１１Ｊ加工性と電気的特性をあわせ
もつ鉄−クィ累合金部品を製造する方法であって、該方
法は、部品をつくシうる鉄−ケイ素合金の溶融合金塊を
と９、それをガス噴霧して合金粉に形成し、即座に固体
化温度に冷却する。

これら合金粉は、実質的に十分高密度な部品に成形する
ために熱間アイソスタティックプレスされる。該十分高
密度な部品は、それから熱間圧延して、例えば、変圧器
の鉄心の製造におけるラミネートとしての使用に適する
薄板に成形する。

鉄−ケイ素合金は、従来から、高電圧変圧器、発電機、
モータ等めどとき電気機器に用いられている。このタイ
プの代表的な鉄−ケイ先台今岐、ケイ素を３〜４％のオ
ーダーで含んでいる。

変圧器鉄心のような電気機器の合金の含有ケイ素は、か
けられた磁界の周期的変化によって、わずかなエネルギ
ー損を生ずる。これを鉄損と呼ぶ。鉄損は、ヒステリシ
ス損とうす電流積の合計として定義することができる。

９ず電流積は、鉄−ケイ素合金の電気的固有抵抗に反比
例し、そのため固有抵抗が大きくなればなるほど、うず
電流積は少くなυ、したがって鉄損は小さくなる。ヒス
テリシス損は、交流がその周期を形成するときに鉄心に
残る残留磁気である。ヒステリシス量は材料の抗磁力で
ある。

鉄−ケイ素合金のケイ素含有量が増すと、磁気的特性に
は有益であることが知られている。

しかしながら、ケイ素を増すと合金の脆性が増し、行に
その熱間加工性を損う。代表的な鉄−ケイ素合金は熱間
圧延した後、一連の中間焼鈍とともに最終厚さに冷間圧
延される。約４チよりも多くのケイ素を実質的に含む鉄
−ケイ素合金は、熱間圧延中に割れを生ずることが知ら
れていた。

したがって、この発明の第１の目的は、高いケイ素含有
量と改良された電気的特性をもち、しかも、変圧器の鉄
心の製造の使用に適するラミネートのように、電気機器
への使用に必要な最終寸法にまで圧延できる鉄−ケイ素
合金部品をつくる念めの方法を提供することである。

さらにもう１つのこの発明の行別な目的は、鉄−ケイ素
合金が、例えば変圧器の鉄心の製造に適するラミネート
のような電気機器に使用するための普通の薄板状に圧延
できるように、良好な熱間加工性を維持しつつ、含有量
ケイ素が改良された電気的特性を付与するような鉄−ケ
イ素合金部品を製造する方法を提供することである。

この発明のその他の目的は、以下の記載、実施例および
図面から完全に理解できるであろう。

第１図は、引張試験片の伸びと破断状態を示している。

第２図は、従来の非方向性鉄−ケイ素合金と、この発明
の方法でつくられた非方向性鉄−ケイ素合金との鉄心損
値の比較を示す一連の曲線である。

広く、この発明の方法は、鉄−ケイ素合金組成の溶融合
金塊を成形し、その合金塊から変圧器鉄心の製造におけ
るラミネートとしての使用に適する薄板の如き最終製品
をつくることが望ましい。溶融合金塊を例えばアルゴン
ガスな使用１−てガス噴霧し粉末に成形１２、固体化温
度まで急冷する。その後、粉末は普通の方法で熱間アイ
ソスタティックプレスされ、実質的に高密度な部品に成
形される。粉末の急速な固化のため、粉末の顕微鏡組織
は均一でる。り偏析がない。

この粉末の熱間プ′インスタティック圧縮成形によって
固化された部品ｔま、粉末の顕依鏡組織と５Ａ質的に同
じ均一な顕微鏡組織を・もつ。その結果以下に示すよう
ｒと、盾・通、ｌ：ｔ）も高いケイ素含有量の均一な顕
微鏡組織が、この発明によって遺られた鉄−ケイ素合金
組成に（′よ存在するであろうし、また、そｉＬによっ
て加工性が損２′）れることはないであろう。

従来技術では、鉄−ケイ過ル合金の製造にはインゴット
鋳造が用いらｉｔていたので、騎造物の断面積を通じて
比較的遅い？Ｃ却がなされた。その結果、Ｒ微鏡組織に
は比較的大きな非金属介在物と合金組織が形成された。

こｔＬらの偏析は、約４チより多いケイ素含有量の存在
−「では次工程の熱間圧延中に合金力ロエ片に割ｌＬを
生じせしめる。詳しくは、ケイ素の存在は、合金マトリ
ックスの全体的脆性の原因となシ、合金顕微鏡組織の偏
析の存在は、この脆性組織を通してクラック伝播の下地
となる。しかしながら、この発明の実施によって完成さ
れた均一な顕微鏡組織には、偏析は実質的に存在しなく
なり、加工中のクラックの伝播の下地は基本的に除去さ
れる。その結果、もろいマトリックスをもった高ケイ素
含有合金でも、変圧器の鉄心の製造に適するラミネート
のような電気梢器用の５．８〜０．２２８ミリ（０，２
〜０．００９イン５−１の範囲内の厚さの薄板に効果的
に圧延できる。

ガス噴霧中に、粉末は毎秒的１００〜 １００．０００℃の速度で冷却される。これは普通のイ
ンゴット鋳造の固体化速度が毎秒０．１乃至０．００１
℃であることと比較されたい。この発明の代表的な噴霧
合金粒子サイズは約８５０乃至５０ミクロン以下のサイ
、ヅ範囲内にある。

この発明の噴、７５合金のケイ素含有量は５〜１０重量
％の範囲Ｐ９にある。さしに、この合金はニッケル４．
０重量−以下及びコバルト４虞量チ以下を１橿まプこは
２（膚含んでもよい。代表的なその合金は、ニッケルお
よび／ま１こはコノくルートが存在しようがしまいが、
１．５〜６ＭＭチの範囲内でアルミニウムを含むであろ
う。それに加えて、チタニウムはう化物、マンガン硫化
物およびチタニウム硫化物のような結晶粒界束縛剤を使
用しうる。以下にさらに詳細に示され議論されるであろ
うが、結晶粒界束縛剤の添加は、さらに熱間加工性を改
良するのに役立っている。

これら結晶粒界束縛剤は０．１〜１．０重量−の範囲で
存在することができる。

代表的電気機器への使用のために、この発明の強化部品
が８７１．１〜１１４８．９℃＋１６００〜２１００Ｔ
）の範囲内の温度で６．３５〜０．５１ミ！Ｊｔ０．２
５〜０．０２インチ）の範囲内の板厚に熱間圧延される
であろう。その後、熱間圧延された材料は３７１．１〜
５３７．８℃（７００〜１０００７）の温度で最終寸法
に圧延されるであろう。

この発明の実施によってなされた熱間加工性の改良を示
す実施例によって従来のインゴット鋳造と比較したよう
に、ケイ素３．３チ残部鉄からなる５Ｍ−５合金として
規定された鉄−ケイ素合金は、次のような工程からなる
従来のインゴット鋳造によって造られた。

（１）　合金の１３．６〜（３０ボンド）ヒートを誘導
溶解する。

（２）　ホットトップで溶融合金を分割鋳鉄製鋳型に鋳
込む。鋳型は７．６２　ｃｍ　Ｉ　３インチ）層の耐火
物でライニングされ、そのためインゴットは大型インゴ
ットの冷却速度と近似した冷却速度で一層ゆっくりと冷
却された。

（３）　固体化したインゴットは、室温に近い温度に達
した後ｎ型からはずされた。

鋳造成分組成の合金と同じ成分組成の１３６Ｋｙ　（３
００ボンド）ヒートを誘導加熱溶解することによシ同じ
合金がこの発明で製造された。

その溶融合金を噴霧室に入れるために流量制御可能な底
部ノズルであるタンプッシュに流し込む。溶解金属が噴
霧室へ入る時、高圧アルゴンガスによって衝撃を与えら
れ、微細粉末に噴霧される。これらの粉末は急冷され３
０ミクロン以下乃至８００ミクロンの一す゛イズにそろ
えられる。その粉末は一３０メツシュのふるいにかけら
れ、鋼製容器につめられる。この容器は、次に真空脱ガ
スされ密封さｆした。粉末が充填された容器は、その後
オートクレーブ中に置かれ、１１２６．７ＣＩ２０６０
’Ｆ）に加熱され１５，０００ｐｓｌぐらいの圧力で熱
間アイソスタディツクプレスされた。従来のインゴット
鋳造でつくられた合金試料とこの発明の実施によってつ
くられた試料とが、次の試験条件下で、比較試験された
。

縦引張シ試験片を鋳ばなしのインゴットから機械加工し
、同じ形状の引張り試験片を熱間アイソスタティックプ
レスした材料から機械加工して造った。簡単に言うと、
熱間加工性を数値化する１こめに用いられた急速歪率及
び急速加熱速度試験は、熱間圧延薄板製造における現実
の熱間加工速度にシュミレイトする。引張り試験片を試
験機の中に差し込み、゛砥流を流してその試験片を抵抗
加熱する。試験温度に加熱する時間は２分力・ら３分で
ある。試験片はこの温度で２分間保持された。それから
荷重を５００〜５５０インチ／インチ／分の歪率で破壊
が起るまでかけた。この試験での破壊様式と断面減少は
、試験のいろいろなＩＲ度での熱間加工性のインジケー
タである。これらの試験結果は表Ｉおよび第１図に示さ
れている。

表　■ 高歪率引張ｐ試験データ 鋳造品と噴石／熱間アイソスタティックプレスしたもの
との比較 ８Ｍ−５Ｃａ５ｔ　８７１．１　（１６００１２１，１
００％　Ｂｒ１ｔｔｌｅＨ１ｌ’　８７］、Ｉ　Ｈ６（
Ｊ（１）　１８．１００　６８．３　ＤｕｃｔｉｌｅＣ
ａｓｔ　９８２．２　［１８００）　１０．７００　＋
　ＰａｒｔｉａｌｌｙＤｕｃｔｉｌｅ ｆＨＰ　９Ｂ２２　＜１８００）　１０．３００　９０
．６　ＤｕｃｔｉＪｅＣａｓｔ　１０９３３１２０００
）　６．５００　＊　ＤｕｃｔｉｌｅＨＩＰ　１０９３
３（２０００１６，０００９６，２Ｄｕｃｔｉｌｅ簀試
験後の不規則な断面のため測定できなかつた。

注：すべでの試験の歪率は５００〜５５０インチ／イン
チ／分であった、 表Ｉと図１ａ、ｌｂおよび１ｃかもわかるように、この
発明（Ｉ（ＩＰ）でつくられた材料は、従来のインゴッ
ト鋳造材料（ＣｆＬｓｔ　）　よシも十分に改良された
加工性を示した。各図面における１ａ、ｌｂおよび１０
図に関して、特に上述の如き従来法でつくられゝゝＣａ
ａｊ　“と同定され破断された急速歪率引張シ試験片が
示されている。これと比較（７て、この発明の実施によ
る上述の如き同じように用意されゝＨＩ　Ｐ”と記載さ
れた試股片が示されている。それぞれの場合、鋳造試験
片は、８７１．３〜１０９３℃（１６００〜２０００’
Ｆ　）の試験温度範囲に関係なく、”ＨＩＰ“試験片よ
ｐも伸びと断面減少率がかなり少いことを示しＣいる１
、従来のゝゝＣａ５ｔ　’試験片の伸びとに１面減少率
によって示される熱間加工性は、第１ｆ１図に示される
ように非常にわずかで意味のある測定ができない。第１
ｂ図および１０図の従来の’　Ｃａ５ｔ　”試験片に関
して、破概は、断面減少率の意味のある測定がなされな
いほど不規則である。同様に、ｌａ、ｌｂおよびＩＣの
各場合に、’　ＨＩＰ　’試験片の観察された伸びは“
Ｃａ５ｔ　”の伸びよりも十分太きかった〇そのことは
、さらに、この発明の実施によってもたらされる熱間加
工性の駕くべき改良を示している。以下に示されるよう
に、改良された加工性は、従来のものよりもはるかに高
いケイ素含有量、例えば５〜１０チケイ素含有の鉄−ケ
イ素合金の製造を可能にする。従来のケイ素含有量より
高いケイ素を含有する鉄−ケイ素合金にニッケルおよび
／またはコバルトを添加した場合の固有抵抗と熱間加工
性に関する効果が表Ｈに示されている。

表■ オーム−ｔｙｎ　１０９３℃（２００（ｆＦ１圧ＦＭｉ
−５Ｆｇ−３，３ＳＬ“　４６−ｆ％？９　Ｆｇ−６，
５ＳＬ　８４　４２８Ｍ−１０Ｆｇ−６，５ＳＬ−四ｉ
　７９　５５澗−１１Ｆｇ−６，５３７−４Ｎｉ　８０
　４４５Ｍ−１２Ｆｔ−６，５ＳＬ−６Ｎｌ　１１２　
２４５Ｍ−１３Ｆｎ−６，５Ｓｔ−２Ｃｏ　９２　４５
越１−１４Ｆｙ６．５ＳＬ−４Ｃｏ　１２５　必５Ｍ−
１５Ｆｓ−６，５ＳＬ−６Ｃｏ　１１２　２６５Ｍ−１
６Ｆｓ−５，０８Ｌ−１，５４／　９０　５６講−１７
Ｆｔ−５，Ｏ８も−１，論−２Ｎ＋　９３　７３５Ｍ−
１８Ｆｔ−５，０Ｓｃ−１，年−４ＮＩ　９１　２５８
Ｍ−１９Ｆｇ−５，０Ｓｔ−１，５４／−６ＮＩ　１３
０　２５Ｓｈｌ−２０Ｆ’ｎ−５，０８４−１，５Ｍ−
２Ｃｏ　９１　２５８Ｍ−２１Ｆｔ−５，０ＳＬ−１，
５Ｍ−４Ｃｏ　８７　２５錨−２２Ｆｇ−５，０，！；
’Ｚ−１．濾−６Ｃｏ　９９　２６ＦＭ−２Ｆｎ−５，
０ＳＬ−１，５Ａｔ−１６８７”ｊ−，３２１１８０７
６簀蒼園−３Ｆｉ−９，５Ｓｔ、−５，脇　８１２５簀
従来の方法で製造された非配向９６　Ｐｇ　−４８ｔお
よび結晶粒配向９７　ＦＪＩ　−３８ｉに対する公開値
はそれぞれ４７と５０マイクロ−オームである。

軸割れな°・し。

従来のケイ素含有量３．３％の５Ｍ−５合金より高いケ
イ素を含有するケイ素含有量６．５チ５Ｍ−９合金の改
良された固有抵抗は、はぼ２倍である。もし、ニッケル
を２．４、および６チづつその６，５チケイ素合金に加
えるならば、表■に示されるように、固有抵抗は漸進的
に増加する。しかしながら、もし、ニッケルが４チを越
えて増加すると、熱間圧延性は非常に損われるのでニッ
ケルの上限は約４％であることを示している。同様に、
もしコバルトを６．５％銑鉄−イ素合金に２％、４％お
よび６％と加えると、約４％以上のコバルトは熱間圧延
中の割れ抵抗を著しく損う。５Ｍ−１７，８Ｍ−１８及
び５Ｍ−１９９合金示されるように、もし、ニッケルを
ケイ素５％およびアルミニウム１．５％の鉄−ケイ素合
金にそれぞれ２チ、４％および６・ル加えると、熱間加
工性は約３ヂニッケル含有ｌ：で損われる。同様に、５
Ｍ−２０，５Ｍ−２１および５Ｍ−２２合金に示される
ように、もし、コバルｔ４．ケイ素５チおよびアルミニ
ウム１．５％含有鉄−ケイ素合金に加えると、熱間加工
性はコバルト含有量が約１．５％を越えると損われる。

それ故、一般的には、鉄−ケイ素合金の熱間加工性は、
普通のケイ素含有よりも高いケイ素の存在下でニッケル
およびコバルトのレベルを高めるにつれて悪くなる。ざ
らに詳細には、表Ｈに示されたデータかられかるように
、固有抵抗と熱間加工性の最適結合は、ケイ素５チ、ア
ルミニウム１．５％およびニッケル２％の８Ｍ−１７合
金たけでなく、ケイ素６．５チ、ニッケル２チのＳＭ−
１０合金およびケイ素６．５％、コバルト４％の８Ｍ−
１４合金でも得られた。

高ケイ側合有鉄−ケイ素合金の熱間加工性に関するこの
発明の有益な効果をさらに示すものとして、表■の５Ｍ
−３合金を参照すべきである。

この合金は９．５％のケイ素および５．５％のアルミル
ニウムを含み、この発明で製造されると割れを生ずるこ
となく２５チの圧延率で熱間圧延できた。

電気的特性、管に抗磁力の改良に関して、鉄−ケイ素合
金にニッケルを添加しケイ素を増加することによる効果
が表■に示されている。特に、表■に示されるように、
双方の合金は本発明の上記方法で製造され、焼（上前後
の抗磁力を測定する試験をした。ケイ素６．５％および
ニッケル２チを含むＩＩｓＴ−８Ｍ−７合金は、ケイ９
３、３　％およびニッケルなしのＩＩＳＴ−８Ｍ−５合
金に対して、焼鈍前後の抗磁力の著しい改良が示されて
いる。焼鈍後、Ｒ８Ｔ−８Ｍ７合金は、Ｒ８Ｔ−８Ｍ５
合金の抗磁力の半分以下の抗磁力値をもった。

表■ Ｒ８Ｔ−８Ｍ５”　３．３％ＳＬ、残部Ｆｔ　１．２１
　０．５１．０９　０．３５ Ｒ８Ｔ−８Ｍ７６．５％Ｓｔ、２チＮｌ、残蔀Ｆｎ　Ｏ
，６０，１８０，８０，２０ ０，８５０，２５ 畳従来の非配向性焼鈍Ｆｉ　−４％ＳＬ鉄の抗磁力は０
．５０ｅである。

繋簀　１２００℃１時間焼鈍、１６℃／分で６９０℃に
冷却、４時間保持、油焼入。

表■および第２図は、上記の本発明の方法で製造した５
Ｍ−７合金（６，５％ｓｔ、２％Ｎｌ。

残部ｈ）の鉄損値とケイ素含有量３．３チおよび４チの
従来の鉄−ケイ素合金の鉄損とを３．６ミリ（Ｑ、０１
４インチ）厚の薄板で比較している。

表■および第２図かられかるように、非配向性Ｒ８Ｔ−
８Ｍ７のワット／より　で表わされた鉄損は、ケイ素３
．３％および４チ含有の従来の非配向性鉄−ケイ素合金
にくらべて非常に優れている。この発明によって製造さ
れたＲ８Ｔ−８Ｍ７合金と３．３％ケイ素含有し結晶粒
配向の普通の鉄−ケイ素合金に対する鉄損の比較は、ｆ
ｉＩＶに載せた３つのインダクションレベルでの単一ス
トリップ試験であった。従来の非配向性４％ケイ紫含有
鉄−ケイ素合金に対する値は、文献に発表されているこ
の成分組成の鋼に対する代表的な値である。この発明の
改良された鉄損値は、高電圧変圧器を含めて電気機器の
性能に優れた改良をもたらすであろう。

表■ １０，０００　０．２４９　０．２９９　０．５８１２
．０００　０．３５７　０．４１６　０．８０１４．０
００　０．４９　０．４８　１．１８上記した如く、電
気機器のための従来の鉄−ケイ素合金は、熱間圧延によ
って中間寸法に圧延し、続いて冷間圧延によって最終寸
法に圧延することにより製造する。その冷間圧延は、中
間焼鈍を伴った複数の冷間圧延操作を含む。本発明によ
ると、その合金は、従来の熱間圧延温度よシ低い８７１
．１〜１１４８．９℃！１６００〜２１００Ｔ）の範囲
内の熱間圧延処理温度で中間寸法に熱間圧延できる。そ
の後、冷間圧延により最終寸法とする従来技術に反する
３７１．１〜５３７．８℃（７００〜１０００下）の高
温で最終寸法に圧延される。

それ故、本発明の実施による電気機器−のための鉄−ケ
イ素薄板の製造において、従来の完成された寸法に圧延
を許す一方、従来よりも高いケイ素含有量と改良された
鉄損値が得られる。

本発明の方法による熱間アイソスタティック圧縮成形は
、普通オートクレーブと呼ぶガス圧容器でなされる。５
，０００〜１５．０００ｐａｌの範囲内の圧力が９８２
．２〜１２６０℃＋１８００〜２３００下）の温度範囲
内で圧力と温度が一般に反比例して変化するようにかけ
られる。他の熱間圧縮

【図面の簡単な説明】

第１図は引張試験片の伸ひと破断状態を示す図、第２図
は麩心損値の比較値全示すグラフ図である。 代理人　弁理士　桑　原　英　明 図面の浄店−（内容に変更 ８７１．１’Ｃ（＋６００’Ｆ）　９８２．２°Ｃ（１
８０００Ｆ）ＳＭ−５３Ｍ−５ ６°し） ＋０９３．．３ｏＣ（２ｏ０００Ｆ） ３Ｍ−５ 第１頁の続き ＠発明者　ニドワード・ジエイ・　アメリカ合衆国、デ
ュリス　２４１、カウンテイ ブ　アッパー　セ ーグ、ヘイステイ ０発　明　者　カラトウール　ニス・　アメリカ合衆国
、つ′イ・エル・ナラジム　１４６．カウンテイハン　
ンローヴイル、メ ＠発明者トーマス　リツツイ　アメリカ合衆国、０６３
　力ランティ ノープル　ベリー ステイト　オフ　ペンシルヴアニア　１５オブ　アレゲ
ニイ、タウンシップ　オ ント　フレア、シティ　オフ　ビッツパンゲス　ミル　
ロード、１７７５ ステイト　オフ　ペンシルヴアニア　１５オブ　アレゲ
ニイ、ポ狛つ　オフ　モ イベリー　ドライブ　１３１ ステイト　オフ　ペンシルヴアニア　１６オブ　パトラ
−、タウン　オフ　ゼリ ウエイ　５２２ （福々）手続ネ市正書 昭和５９年１０月２５日 ２、発明の名称　鉄−ケイ素合金粉末による合金部品の
製造方法 ３、補正をする者 事件との関係　出願人 住所　アメリカ合衆国、ペンシルヴアニア　１５２３０
、ピッツバーグ、パークウェイ　ウェスト　アンドルー
ト　６０、ビーオーボックス　８８名称　クルージプル
　マテリアルス　コーポレイション代表者　ジェームス
・ティ・デハ不イ ４、代理人　■１０５ 住所　東京都港区西新橋３丁目１５番８号昭和５９年９
月５日（同年９月２５０発送）７、補正の内容 （１）図面の簡単な説明の欄を次の如く訂正する。 「第１ａ図、第１ｂ図および第１ｃ図は各引張試験片の
伸びと破断状態を示す正面図、第２図は鉄心損値の比較
値を示すグラフ図である。」 （２）濃墨を用いて鮮明に描いた第１ａ図、第１ｂ図お
よび第１ｃ図を提出します。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）改良された熱間加工性と電気的特性、特に固有抵
   抗とを同時にあわせもつ鉄−ケイ素合金部品を暦造する
   方法であって、該方法は、該部品をつくりうる鉄−クイ
   素合金の溶融合金塊をつくる工程、該溶融合金塊を噴霧
   して合金粉をつくる工程、該粉末を急冷固化する工程お
   よび該粉末を熱間圧縮成形して実質的に十分高密度な部
   品を成形する工程とからなることケ特徴とする鉄−ケ・
   ｆ先台金部品の製造方法。 （２）　該実質的に十分高密度の部品は、薄板に熱間圧
   延成形されることを特徴とする特許請求の範囲ｍ１１記
   載の方法。 （３）該合金粉は、毎秒約１００〜１００，０００℃の
   速度で冷却されることを特徴とする特許請求の範囲第２
   項記載の方法。 （４）　該合金粉は、約８００乃至５０ミクロン以下の
   寸法範囲内にあることｔ特徴とする特許請求の範囲第３
   項記載の方法。 （５）　該鉄−ケイ素合金は、ケイ素含有量が５〜１０
   重量−の範囲内にあることを特徴とする特許請求の範囲
   第４項記載の方法〇 （６）該鉄−ケイ素合金は、ニラグル４重量％まで含有
   することを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の方法
   。 （７）該鉄−ケイ素合金は、コバルト４重量％まで含有
   することを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の方法
   。 （８）　該鉄−ケイ素合金は、ニッケルを４重量％まで
   含有することを特徴とする特許請求の範囲第７項記載の
   方法。 （９）該鉄−ケイ素合金は、チタニウムはう化物、マン
   ガン硫化物およびチタニウム硫化物からなるグループよ
   り選ばれた少くとも１つの結晶粒界束縛剤を含むことを
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 ＋１０１　該鉄−ケイ素合金は、１．５〜６重量％の範
   囲内のアルミニウムを含有することを特徴とする特許請
   求の範囲第５項記載の方法。 （Ｊｌ）変圧器鉄心の製造の使用に適する鉄−ケイ素合
   金ラミネートを製造する方法であって、該方法は、ケイ
   側合有飛°５〜１０重量％の範囲内のラミネートを造シ
   うる鉄−ケイ素合金の溶融合金塊を製造する工程、該溶
   融合金を噴霧して合金粉末を形成する工程、毎秒約１０
   ０〜１００．０００℃　の冷却速度で該粉末を冷却固化
   する工程、実質的に十分高密度な部品を成形するために
   該粉末を熱間圧縮成形する工程および該部品を圧延して
   薄板に成形するために熱ｎＪＪ圧延する工程とからなる
   ことを特徴とする鉄−ケ・ｆ素白金ラミネートを製造す
   る方法。 （１２）該熱間圧縮成形は、熱間アイソスタティック圧
   縮成形をもむことを特徴とする特許請求の範囲第１１項
   記載の方法。 （１３ン該噴霧は、ガス噴霧を含むことを特徴とする特
   許粕求の範囲第１１項記載の方法。 （１４）　該圧縮成形は、熱間アイソスタティック圧縮
   成形を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１３項記
   載の方法。 （１５）該鉄−ケイ素合金は、ニッケル４重量％以下を
   含むことを特徴とする特許請求の範囲第１４項記載の方
   法。 （１６ン該鉄−ケイ素合金は、コバルト・１重量％以下
   を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１４項記載の
   方法。 （１７）該鉄−ケイ素合金は、ニッケル４重量饅以下含
   有することを特徴とする特許請求の範囲第１６項記載の
   方法。 （１８Ｊ　該鉄−ケイ素合金は、チタニウムはう化物、
   マンガン硫化物およびチタニウム硫化物のグループから
   選ばれた少くとも１つの結晶粒界束縛剤を含むことを特
   徴とする特許請求の範囲第１１項記載の方法。 （１９）該鉄−ケイ素合金は、アルミニウム１．５〜６
   重１％の範囲内で含有することを特徴とする特許請求の
   範囲第１１項記載の方法。 （２０）該熱間圧延は、２つの熱間圧延操作からなり、
   第１の圧延操作は第２の圧延操作より高い温度で行われ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１１項記載の方法
   。 （２１）該薄板は、厚ζ５．８〜０．２２８ミリ（０，
   ２〜０．００９インナ）に熱間圧延されることを特徴と
   する特許請求の範囲第２０項記載の方法。 （２２）該第１の熱間圧延操作は、８７１．１〜１１４
   ８．９−ｔ　＋　１　ｓ　ｏ　□〜２】００°Ｆ）の範
   囲内の温度で行われ、該第２の熱間圧延操作（′１１．
   ３７１．ｉ〜５３７．８℃［７００〜１　（１００Ｔ）
   の範囲内の温度で行われることを特徴と−ｊ゛る特許請
   求の範囲第２０項記載Ｃ載の方法。