JPS6077962A - 粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼 - Google Patents
粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼Info
- Publication number
- JPS6077962A JPS6077962A JP18488983A JP18488983A JPS6077962A JP S6077962 A JPS6077962 A JP S6077962A JP 18488983 A JP18488983 A JP 18488983A JP 18488983 A JP18488983 A JP 18488983A JP S6077962 A JPS6077962 A JP S6077962A
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- JP
- Japan
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- high manganese
- austenitic steel
- manganese austenitic
- crusher
- steel
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- Crushing And Grinding (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はマンガンを多く含有し、常温においてオーステ
ナイト組織を有する高マンガンオーステナイト鋼に関す
るものである。
ナイト組織を有する高マンガンオーステナイト鋼に関す
るものである。
炭素鋸にＣｒ ＋ Ｍｒｌ ｙ Ｓ １などの特殊元素
を加えた特殊鋼は、急冷して常温でオーステナイト組織
を呈するようになるものであってこのような特殊鋼をオ
ーステナイト鋼と称しており、このうち特にＭｎの含有
量の多いものを高マンガンオーステナイト鋼と呼んでい
る。
を加えた特殊鋼は、急冷して常温でオーステナイト組織
を呈するようになるものであってこのような特殊鋼をオ
ーステナイト鋼と称しており、このうち特にＭｎの含有
量の多いものを高マンガンオーステナイト鋼と呼んでい
る。
この種の高マンガンオーステナイト鋼は、高耐力、高耐
摩耗性を有するところから例えば粉砕機の回転テーブル
用ライナやこのライナとの間で被粉砕物を粉砕するロー
ラなどのように耐力、 ｉＪ摩耗性を要求される部品の
拐料として広く用いられている。
摩耗性を有するところから例えば粉砕機の回転テーブル
用ライナやこのライナとの間で被粉砕物を粉砕するロー
ラなどのように耐力、 ｉＪ摩耗性を要求される部品の
拐料として広く用いられている。
そして、この丙マンガンオーステナイト鋼は、ねばシ強
さを増すために１０００°〜１１００℃の高温度から水
中冷却する水切と呼ばれる熱処理を施されることが多く
、これによって衝繋荷重下で使用表面のみが硬く、内部
に靭性と呼ねばさを有する特殊鋼が得られる。なお、従
来の小物ではＩＯ８〜１０４℃／ｍｉｎの冷却速度で水
切していたので、Ｃｒがなくても脆くならなかった。
さを増すために１０００°〜１１００℃の高温度から水
中冷却する水切と呼ばれる熱処理を施されることが多く
、これによって衝繋荷重下で使用表面のみが硬く、内部
に靭性と呼ねばさを有する特殊鋼が得られる。なお、従
来の小物ではＩＯ８〜１０４℃／ｍｉｎの冷却速度で水
切していたので、Ｃｒがなくても脆くならなかった。
しかしながら、水靭処理する部拐が１トンを超えるよう
な大物の場合や、部分的にでも肉厚が１５０＋ａｍ以上
の場合などには、水靭処理の冷却速度が遅くなり、平衡
状態図で示されるオーステナイト単相の温度域から充分
速い冷却速度で冷却できなくなるので、冷却速度を充分
速くした同一組成のものと比較して靭性が著しく低下し
て脆化する。
な大物の場合や、部分的にでも肉厚が１５０＋ａｍ以上
の場合などには、水靭処理の冷却速度が遅くなり、平衡
状態図で示されるオーステナイト単相の温度域から充分
速い冷却速度で冷却できなくなるので、冷却速度を充分
速くした同一組成のものと比較して靭性が著しく低下し
て脆化する。
しかし、靭性、耐摩耗性等優れた特性を有する高マンガ
ンオーステナイト鋼であるからこれを他の鋼に置き換え
ることのできない品物でも数多くあるので、従来、この
冷却過程における脆化の防止策としてＮｌやＭＯなどの
元素を添加することが試みられている。
ンオーステナイト鋼であるからこれを他の鋼に置き換え
ることのできない品物でも数多くあるので、従来、この
冷却過程における脆化の防止策としてＮｌやＭＯなどの
元素を添加することが試みられている。
しかしながら、ＮｉやＭＯなどはきわめて高価な元素で
あり、しかもＮｉ添加の場合には３〜５重量％、Ｍｏ添
加の場合には１〜２Ｎ量夕ぎの添加量を越えないと効果
がないので、材料費が大幅に嵩むという問題があった。
あり、しかもＮｉ添加の場合には３〜５重量％、Ｍｏ添
加の場合には１〜２Ｎ量夕ぎの添加量を越えないと効果
がないので、材料費が大幅に嵩むという問題があった。
本発明は以上のような点に鑑み、種々の組成の高マンガ
ンオーステナイト鋼に種々の元素を添加して冷却過程に
おけＺ）脆化現象を研究した結果なされたものであって
、低価格の元素であるＣｒを少量添加することにより冷
却過程における脆化を防止することを可能にして、安価
で優れた靭性と高度な耐摩耗性を有する高マンガンオー
ステナイト鋼を提供するものである。以下、本発明の実
施例を詳細に説明する。
ンオーステナイト鋼に種々の元素を添加して冷却過程に
おけＺ）脆化現象を研究した結果なされたものであって
、低価格の元素であるＣｒを少量添加することにより冷
却過程における脆化を防止することを可能にして、安価
で優れた靭性と高度な耐摩耗性を有する高マンガンオー
ステナイト鋼を提供するものである。以下、本発明の実
施例を詳細に説明する。
本発明に係る高マンガンオーステナイト鋼は第１表に示
すような組成を有している。
すような組成を有している。
第１ 表
先ず高マンガンオーステナイト鋼の引張シ強さ。
伸び、摩耗比について説明する。第１図ないし第３図は
高マンガンオーステナイト鋼の試験結果を、それぞれ横
軸にＣの重量％、縦軸にＭｌｌの重量％をとって示すも
のであって、第１図は引張り強さ、第２図は伸び、第３
図は摩耗比をそれぞれ示している。また各Ｃ＜＋におい
て点綜の内（ｉｌｌがオーステナイト組織となる範囲を
示しており、さらにハツチングして示す範囲は、第１図
では引張シ強さが１００Ｋｇ／ｌＲＪ以上の範囲、第２
図では伸びが５０％以上の範囲、第３図では摩耗比〃−
６０％以下の範囲を示している。。
高マンガンオーステナイト鋼の試験結果を、それぞれ横
軸にＣの重量％、縦軸にＭｌｌの重量％をとって示すも
のであって、第１図は引張り強さ、第２図は伸び、第３
図は摩耗比をそれぞれ示している。また各Ｃ＜＋におい
て点綜の内（ｉｌｌがオーステナイト組織となる範囲を
示しており、さらにハツチングして示す範囲は、第１図
では引張シ強さが１００Ｋｇ／ｌＲＪ以上の範囲、第２
図では伸びが５０％以上の範囲、第３図では摩耗比〃−
６０％以下の範囲を示している。。
図から明らかなように、Ｃの重量％が０．８〜１．４で
、Ｍｎの型片％が１０〜１６の場合に最も良好な結果が
得られる。しかし、本発明に係る高マンガンオーステナ
イト鋼におけるＣとＭｎの重量％は、前記第１図ないし
第３図に示したオーステナイト組織が形５ｙされる範囲
を考広し、まだ近年、Ｍｎが約３０％程度のスーパハイ
マンと呼ばれる高マンガン鋼が開発されたことを考慮し
て、Ｃ０６２〜２．０％、Ｍｎ５〜３０％に限定した。
、Ｍｎの型片％が１０〜１６の場合に最も良好な結果が
得られる。しかし、本発明に係る高マンガンオーステナ
イト鋼におけるＣとＭｎの重量％は、前記第１図ないし
第３図に示したオーステナイト組織が形５ｙされる範囲
を考広し、まだ近年、Ｍｎが約３０％程度のスーパハイ
マンと呼ばれる高マンガン鋼が開発されたことを考慮し
て、Ｃ０６２〜２．０％、Ｍｎ５〜３０％に限定した。
次に、Ｃ１，０３、Ｓｉ Ｏ，５４，Ｍ、、 １２．８
４．Ｐ Ｏ，０４，Ｓｏ、００７のように、Ｃｒ以外を
同じ重ｎ１％にして、ｃｒを含まない従来のものと、Ｃ
ｒが１．９ Ｓ景％の従来のもの（ＪＩＳ ＳＣＭｎＨ
ｌｌ ）と、Ｃ１・の重量％がそれぞれ０．３％、０．
５％ｅＬＯ９’５の本発明に係るものとを比較した引張
強さと伸びとの試験結果を第２表に示す。
４．Ｐ Ｏ，０４，Ｓｏ、００７のように、Ｃｒ以外を
同じ重ｎ１％にして、ｃｒを含まない従来のものと、Ｃ
ｒが１．９ Ｓ景％の従来のもの（ＪＩＳ ＳＣＭｎＨ
ｌｌ ）と、Ｃ１・の重量％がそれぞれ０．３％、０．
５％ｅＬＯ９’５の本発明に係るものとを比較した引張
強さと伸びとの試験結果を第２表に示す。
第２表
なお、各試料は材料を高周波溶解炉で約５００ ｆずつ
溶製してこのインゴットを９Ｍｆに鍛造し、熱処理後水
冷してオースブナイト単相とした。このあと材料を５．
５簡φ×４５１＋＋＋＋Ｉｔに加工して得た試験片を厚
物拐料の実際の冷却速度に合わせて１１００℃から表に
示す冷却速度で冷却し、この試験片を平行部径が３鮒の
、Ｔｌ５１４Ａ号引張試験片に加工して試験を行なった
。
溶製してこのインゴットを９Ｍｆに鍛造し、熱処理後水
冷してオースブナイト単相とした。このあと材料を５．
５簡φ×４５１＋＋＋＋Ｉｔに加工して得た試験片を厚
物拐料の実際の冷却速度に合わせて１１００℃から表に
示す冷却速度で冷却し、この試験片を平行部径が３鮒の
、Ｔｌ５１４Ａ号引張試験片に加工して試験を行なった
。
表から明らかなように、引張強度、伸びともに本発明の
ものの方が犬きく、ことに伸びにおいてその差が著しい
。そして鋼は引張強度と伸びとがともに大きければ太き
いＩユど靭性が増すものであるから、本発明の効果が明
らかである。特に、冷却速度が遅い場合、すなわち、水
靭処理物品が大物で厚肉の相合、本発明のものは５ｅ来
のものと比べて引張強さ、伸びの低下が少なく、脆化が
ｌ」・さい。したがって本発明のものｔよ太物ｊ？肉品
に適した材料と言える。
ものの方が犬きく、ことに伸びにおいてその差が著しい
。そして鋼は引張強度と伸びとがともに大きければ太き
いＩユど靭性が増すものであるから、本発明の効果が明
らかである。特に、冷却速度が遅い場合、すなわち、水
靭処理物品が大物で厚肉の相合、本発明のものは５ｅ来
のものと比べて引張強さ、伸びの低下が少なく、脆化が
ｌ」・さい。したがって本発明のものｔよ太物ｊ？肉品
に適した材料と言える。
Ｃｒが１．５％以上になると、脆さが増し、逆に、Ｃｒ
が０．１％未ａ・ｋになると、従来鋼と同じく脆化して
効果がなくなるので、本発明では前記実鋏結果も考慮し
てＣｒ０．１〜１．３％とした。
が０．１％未ａ・ｋになると、従来鋼と同じく脆化して
効果がなくなるので、本発明では前記実鋏結果も考慮し
てＣｒ０．１〜１．３％とした。
なお、Ｓｔ等の他の成分や量は、ＪＩＳ ＳＣＭｎＨｌ
ｌに合わ亡て採用した。また、実験結果によればＣｒの
量が変っても、結晶粒の大きさは従来のものとはソ同じ
であり、耐摩耗性ならびに狭面の硬度も従来のものとは
ソ同じであった。
ｌに合わ亡て採用した。また、実験結果によればＣｒの
量が変っても、結晶粒の大きさは従来のものとはソ同じ
であり、耐摩耗性ならびに狭面の硬度も従来のものとは
ソ同じであった。
以上の説明によｐ明らかなように、本発明によれハ高マ
ンガンオーステナイト耐・１において、低価格の元累で
あるＣｒを少量添加することによシ、水靭処理の冷却過
程における月利の脆化を少なくすることができるので、
安価で靭性および耐摩耗性がきわめて良い高マンガンオ
ーステナイト鋼が得られ、省資源上、効果が顕著である
とともに、肉厚や形状などによって冷却速度が、ｊ′ニ
ー くなる場合でも靭性が低下せず様械的性質を著しく
改善することができる。
ンガンオーステナイト耐・１において、低価格の元累で
あるＣｒを少量添加することによシ、水靭処理の冷却過
程における月利の脆化を少なくすることができるので、
安価で靭性および耐摩耗性がきわめて良い高マンガンオ
ーステナイト鋼が得られ、省資源上、効果が顕著である
とともに、肉厚や形状などによって冷却速度が、ｊ′ニ
ー くなる場合でも靭性が低下せず様械的性質を著しく
改善することができる。
第１図ないし第３図は高マンガンオーステナイト鋼の試
験結果を、それぞれ横軸にＣの重量％、縦軸ＫＭｎの重
量％をとって示した図であって、第１図は引張シ強さ、
第２図は伸び、第３因は摩耗比のそれぞれ良好な範囲を
示しているのである。 第１図 第３図 Ｃ’／。 第２図 Ｃ％
験結果を、それぞれ横軸にＣの重量％、縦軸ＫＭｎの重
量％をとって示した図であって、第１図は引張シ強さ、
第２図は伸び、第３因は摩耗比のそれぞれ良好な範囲を
示しているのである。 第１図 第３図 Ｃ’／。 第２図 Ｃ％
Claims (1)
- 各元素を重量％で、ＣＯ１２〜２．．０％、Ｊｏ、８％
以下、Ｍｎ５〜３０夕ｆ’ｓ Ｃｒ Ｏ，１〜１．３％
、Ｐ Ｏ，０７％以下、Ｓ Ｏ，０４％以下とし、残り
をＦｅおよび不可避的不純物としたことを特徴とする高
マンガンオーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18488983A JPS6077962A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18488983A JPS6077962A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077962A true JPS6077962A (ja) | 1985-05-02 |
| JPH0215623B2 JPH0215623B2 (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=16161086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18488983A Granted JPS6077962A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 粉砕機用の高マンガンオーステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077962A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2969323A4 (en) * | 2013-03-15 | 2016-12-07 | Kennametal Inc | COATED ARTICLES AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US9862029B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-01-09 | Kennametal Inc | Methods of making metal matrix composite and alloy articles |
| WO2018117712A1 (ko) | 2016-12-22 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온인성 및 항복강도가 우수한 고 망간 강 및 제조 방법 |
| US10221702B2 (en) | 2015-02-23 | 2019-03-05 | Kennametal Inc. | Imparting high-temperature wear resistance to turbine blade Z-notches |
| CN110114497A (zh) * | 2016-12-23 | 2019-08-09 | 株式会社Posco | 具有优异的强度和耐磨性的丸粒及其制造方法 |
| WO2020085862A1 (ko) * | 2018-10-25 | 2020-04-30 | 주식회사 포스코 | 스케일 박리성이 우수한 극저온용 오스테나이트계 고망간 강재 및 그 제조방법 |
| US11117208B2 (en) | 2017-03-21 | 2021-09-14 | Kennametal Inc. | Imparting wear resistance to superalloy articles |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2018412622A1 (en) | 2018-03-29 | 2019-10-17 | Nippon Steel Corporation | Austenitic wear-resistant steel plate |
| CN111727267B (zh) | 2018-03-29 | 2022-05-24 | 日本制铁株式会社 | 奥氏体耐磨钢板 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5027751A (ja) * | 1973-06-19 | 1975-03-22 | ||
| JPS5075913A (ja) * | 1973-11-05 | 1975-06-21 | ||
| JPS5585659A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-27 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting nonmagnetic high-manganese steel |
-
1983
- 1983-10-03 JP JP18488983A patent/JPS6077962A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5027751A (ja) * | 1973-06-19 | 1975-03-22 | ||
| JPS5075913A (ja) * | 1973-11-05 | 1975-06-21 | ||
| JPS5585659A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-27 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting nonmagnetic high-manganese steel |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2969323A4 (en) * | 2013-03-15 | 2016-12-07 | Kennametal Inc | COATED ARTICLES AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US9862029B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-01-09 | Kennametal Inc | Methods of making metal matrix composite and alloy articles |
| US10272497B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-04-30 | Kennametal Inc. | Cladded articles and methods of making the same |
| US10562101B2 (en) | 2013-03-15 | 2020-02-18 | Kennametal Inc. | Methods of making metal matrix composite and alloy articles |
| US10221702B2 (en) | 2015-02-23 | 2019-03-05 | Kennametal Inc. | Imparting high-temperature wear resistance to turbine blade Z-notches |
| WO2018117712A1 (ko) | 2016-12-22 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온인성 및 항복강도가 우수한 고 망간 강 및 제조 방법 |
| KR20180072967A (ko) | 2016-12-22 | 2018-07-02 | 주식회사 포스코 | 저온인성 및 항복강도가 우수한 고 망간 강 및 제조 방법 |
| US11505853B2 (en) | 2016-12-22 | 2022-11-22 | Posco | High manganese steel having superior low-temperature toughness and yield strength and manufacturing method thereof |
| CN110114497A (zh) * | 2016-12-23 | 2019-08-09 | 株式会社Posco | 具有优异的强度和耐磨性的丸粒及其制造方法 |
| JP2020503447A (ja) * | 2016-12-23 | 2020-01-30 | ポスコＰｏｓｃｏ | 強度および耐摩耗性に優れたショットボールおよびその製造方法 |
| US11117208B2 (en) | 2017-03-21 | 2021-09-14 | Kennametal Inc. | Imparting wear resistance to superalloy articles |
| WO2020085862A1 (ko) * | 2018-10-25 | 2020-04-30 | 주식회사 포스코 | 스케일 박리성이 우수한 극저온용 오스테나이트계 고망간 강재 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215623B2 (ja) | 1990-04-12 |
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