JPS608014A - プラスチツク成形材料 - Google Patents
プラスチツク成形材料Info
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- JPS608014A JPS608014A JP11642383A JP11642383A JPS608014A JP S608014 A JPS608014 A JP S608014A JP 11642383 A JP11642383 A JP 11642383A JP 11642383 A JP11642383 A JP 11642383A JP S608014 A JPS608014 A JP S608014A
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- plastic
- pellet
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- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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-
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- B29K2707/00—Use of elements other than metals for preformed parts, e.g. for inserts
- B29K2707/04—Carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
- B29K2995/0003—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular electrical or magnetic properties, e.g. piezoelectric
- B29K2995/0005—Conductive
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は導電性充填材を含むプラスチック成形品の材料
として用いられるプラスチック成形材料に関するもので
ある。
として用いられるプラスチック成形材料に関するもので
ある。
例えばＩＣ，ＬＳＩを使用するコンピューター、電子ま
たはテレビゲーム装置、電子金銭登録機、スイッチング
電源、デジタル時計、電卓。
たはテレビゲーム装置、電子金銭登録機、スイッチング
電源、デジタル時計、電卓。
ワードプロセッサー等のデジタル電子装置は最近急速に
普急されつつあるが、このような電子装置は通常毎秒１
０．０００パルス以上のパルス信号を発生しており、か
かるパルス信号に基づく電磁波がデジタル電子装置から
放射され、ラジオ、テレビジョン、無線通信機等に電磁
波障害をもたらすことがある。特にプラスチック製のハ
ウジングを使用する場合、電磁波障害の問題は重要にな
り、ト記電磁波障害を防止するためデジタル電子装置や
ラジオ、テレビジョン、無線通信機等のハウジングに電
磁波縞断性を付与することが望まれる。
普急されつつあるが、このような電子装置は通常毎秒１
０．０００パルス以上のパルス信号を発生しており、か
かるパルス信号に基づく電磁波がデジタル電子装置から
放射され、ラジオ、テレビジョン、無線通信機等に電磁
波障害をもたらすことがある。特にプラスチック製のハ
ウジングを使用する場合、電磁波障害の問題は重要にな
り、ト記電磁波障害を防止するためデジタル電子装置や
ラジオ、テレビジョン、無線通信機等のハウジングに電
磁波縞断性を付与することが望まれる。
従来からプラスチック製のハウジングに電磁波遮断性を
付与するためにプラスチックに繊維状又け７１／−り状
の導電性充填材を混合して射出成形することが検討され
ている。
付与するためにプラスチックに繊維状又け７１／−り状
の導電性充填材を混合して射出成形することが検討され
ている。
しか■、高高度゛電磁波遮断性をプラスチック製ハウジ
ングに付与するには電磁波の伝播方向に垂直な面トに導
電性充填材を臂状に分布させることが必要となる。
ングに付与するには電磁波の伝播方向に垂直な面トに導
電性充填材を臂状に分布させることが必要となる。
そこで導電性充填材の選択においては、効率的に導電性
充填材層が形成されるように先に述べた表面積の大きい
繊維状のものやフレーク状のものが望まれるのである。
充填材層が形成されるように先に述べた表面積の大きい
繊維状のものやフレーク状のものが望まれるのである。
Ｉ−かじながら表面積の大きい、したがって添加効率の
良い導電性充填材を選択しても、加工段階で導電性充填
材が形状変化を起こし、粉末化して表面積が小さくなる
と添加効率は低下する。導電性充填材の形状が変化する
可能性のある加工段階にはプラスチックに導電性充填材
を混合してべＶヮト状の成形状料にするフンパウンド加
工段階と、射出成形段階とがあるが、コンパウンド加工
段階における形状変化の可能性の方が大きい。これは加
熱され高粘度の流動状態になったプラスチックに流動性
のない導電性充填材を均一に混合し、しかもベレット状
の成形材料にするため、高圧力で押出機の先端につけた
ダイスより押出すからである。
良い導電性充填材を選択しても、加工段階で導電性充填
材が形状変化を起こし、粉末化して表面積が小さくなる
と添加効率は低下する。導電性充填材の形状が変化する
可能性のある加工段階にはプラスチックに導電性充填材
を混合してべＶヮト状の成形状料にするフンパウンド加
工段階と、射出成形段階とがあるが、コンパウンド加工
段階における形状変化の可能性の方が大きい。これは加
熱され高粘度の流動状態になったプラスチックに流動性
のない導電性充填材を均一に混合し、しかもベレット状
の成形材料にするため、高圧力で押出機の先端につけた
ダイスより押出すからである。
このような加工段階における導電性充填材の形状変化を
避けられないものとして導電性充填材の配合量を増す方
法もあるが、プラスチックの割合が低下するため、コン
パウンドの流動性が悪くなり、成形上に問題が生じる。
避けられないものとして導電性充填材の配合量を増す方
法もあるが、プラスチックの割合が低下するため、コン
パウンドの流動性が悪くなり、成形上に問題が生じる。
又、いろいろ条件を操作して何とか成形品を得てもプラ
スチック製品としての物性′ｆｉｌ−維持出来ず非常に
もろいものになる。したがって導電性充填材の配合量を
増すことは解決策にならない。
スチック製品としての物性′ｆｉｌ−維持出来ず非常に
もろいものになる。したがって導電性充填材の配合量を
増すことは解決策にならない。
ト記従来の間軸点を解決することを目的として本発明者
等はコンパウンド加工段階における導電性充填材の形状
変化を最少にする方法について鋭意検討した結果、ベレ
ットの形状で径を３．５ｍｍ以上にすることが有効なこ
とを見出した。
等はコンパウンド加工段階における導電性充填材の形状
変化を最少にする方法について鋭意検討した結果、ベレ
ットの形状で径を３．５ｍｍ以上にすることが有効なこ
とを見出した。
本発明を以下に詳細に説明する。
本発明に用いられる添加効率の良い導電性充填材として
は材質がステンレススチール、アルミニウム、黄銅、マ
グネシウム等の金属および炭素で、形状として厚みが０
．１羽以下で表面積が４ ｄｐＩ下のフレーク状のもの
および／又は直径１０〜１００μｍ１ 畏さが１〜４朋
の繊維状のものが用い１ヘワ、る。そこでベレットの形
状が３．５＊Ｍより小さくなるようなダイスを使用する
と、押出時にダイスの穴の部分で強い圧力が加わり形状
変化するためと考えられる。このことはベレットの径が
８．５ ｆ１以上の場合は長時間安定して導電性充填材
入りのベレットの押出しが可能であるのに対しベレット
の径が３．５ ＭＭより小さい場合はダイスの穴の目詰
りが起き易く、長時間の押出しが出来ないと言う事実か
らも裏付けられる。
は材質がステンレススチール、アルミニウム、黄銅、マ
グネシウム等の金属および炭素で、形状として厚みが０
．１羽以下で表面積が４ ｄｐＩ下のフレーク状のもの
および／又は直径１０〜１００μｍ１ 畏さが１〜４朋
の繊維状のものが用い１ヘワ、る。そこでベレットの形
状が３．５＊Ｍより小さくなるようなダイスを使用する
と、押出時にダイスの穴の部分で強い圧力が加わり形状
変化するためと考えられる。このことはベレットの径が
８．５ ｆ１以上の場合は長時間安定して導電性充填材
入りのベレットの押出しが可能であるのに対しベレット
の径が３．５ ＭＭより小さい場合はダイスの穴の目詰
りが起き易く、長時間の押出しが出来ないと言う事実か
らも裏付けられる。
べＶットのｆｆ１ｉ８．５ｗｇより大きくしていくこと
は、したがって導電性充填材の形状変化を防止する意味
で非常に望ましいが余り大きくなると射出成形機で成形
する際、材料投入部における熱伝達が低下し、可塑化が
遅れるため可塑化工程における導電性充填材の形状変化
か生じるようになる。このような理由からベレットの径
の上限は７Ｗｙｓとする。ベレットの長さは電磁波遮断
性、成形性から特に制限はないが取扱いの面から２０朋
以下が望ましい。
は、したがって導電性充填材の形状変化を防止する意味
で非常に望ましいが余り大きくなると射出成形機で成形
する際、材料投入部における熱伝達が低下し、可塑化が
遅れるため可塑化工程における導電性充填材の形状変化
か生じるようになる。このような理由からベレットの径
の上限は７Ｗｙｓとする。ベレットの長さは電磁波遮断
性、成形性から特に制限はないが取扱いの面から２０朋
以下が望ましい。
本発明に用いられる熱可塑性プラスチックと１７ではポ
リ塩化ビニル、ポリプロピレン、ポリエチレン、スチレ
ン−ブタジェン共重合体、アクリロニトリル−ブタジェ
ン共重合体、アクリロニトリル−ブタジェン−スチレン
共７ｊｔ合体。
リ塩化ビニル、ポリプロピレン、ポリエチレン、スチレ
ン−ブタジェン共重合体、アクリロニトリル−ブタジェ
ン共重合体、アクリロニトリル−ブタジェン−スチレン
共７ｊｔ合体。
ポリスチレン、ポリメタアクリレート、ポリアミド、ポ
リフェニレンオキサイド、ポリカーボネート等がある。
リフェニレンオキサイド、ポリカーボネート等がある。
熱可塑性プラスチックは強度、剛性、＃熱性。
耐薬品性等の要求特性に依り選択され、適宜。
着色剤、離燃剤、安定剤等の添加剤も用いられる。
これらの熱可塑性プラスチックと先に述べた導電性充填
材とは一般的に容積比で９０：１０〜７５：２５の割合
で使用される。導電性充填材が１０％より少なくなると
解磁波、滝断性が劣り、２５％より多（なるとプラスチ
、ツク製品としての物性が維持出来なくなる。
材とは一般的に容積比で９０：１０〜７５：２５の割合
で使用される。導電性充填材が１０％より少なくなると
解磁波、滝断性が劣り、２５％より多（なるとプラスチ
、ツク製品としての物性が維持出来なくなる。
本発明のプラスチック成形材料をベレット状に成形する
には、上記熱可塑性プラスチック。
には、上記熱可塑性プラスチック。
各種添加剤、導電性充填材を押出成形機にかける。
従来、熱可塑性プラスチックを押出成形するには押出成
形機の一つのホッパーから、熱可塑性プラスチ・ツク充
填剤１着色剤、ＰＲ燃剤、安定剤等の成形材料の全てを
投入するのが一般的でおりた。しかし導電性充填材は材
質が余端あるい（ま炭素で形状が繊維状又はフレーク状
であり、押出咬形機内のスクリュー攪拌により、形状が
変化する。形状変化が著しい場合は粉体の導電性材料を
混合した場合と同様な状況になり添加効率の悪いものに
なる。
形機の一つのホッパーから、熱可塑性プラスチ・ツク充
填剤１着色剤、ＰＲ燃剤、安定剤等の成形材料の全てを
投入するのが一般的でおりた。しかし導電性充填材は材
質が余端あるい（ま炭素で形状が繊維状又はフレーク状
であり、押出咬形機内のスクリュー攪拌により、形状が
変化する。形状変化が著しい場合は粉体の導電性材料を
混合した場合と同様な状況になり添加効率の悪いものに
なる。
このために押出成形機にホッパーを２個軸方向に並設し
、導電性材料はダイ側のホッパーから投入し、スク１ュ
ー隔拌の影響を少なくする添加方法が望ましい。
、導電性材料はダイ側のホッパーから投入し、スク１ュ
ー隔拌の影響を少なくする添加方法が望ましい。
Ｈ記押出成形機による成形方法を適用すれば、プラスチ
ック成形イオ料の径を上記のｈｎ＜ｇ、５〜７間の範囲
として導電性充填材の形状変化が最少となり、極めて慶
れた電磁波遮断性を有する成形物が得られる。
ック成形イオ料の径を上記のｈｎ＜ｇ、５〜７間の範囲
として導電性充填材の形状変化が最少となり、極めて慶
れた電磁波遮断性を有する成形物が得られる。
−Ｈ記成形方法を第１図に示す実施例にもとづいて更に
詳細に説明すれば、上記押出成形機のスクリューの回転
速度は１１００ＲＰにし、ザーモカ・フプル挿入孔（５
）で測定する材料温度が１９７〜２０３℃になるように
シリンダー（１）の各部に周設したヒーター（４）の温
度を調節する。
詳細に説明すれば、上記押出成形機のスクリューの回転
速度は１１００ＲＰにし、ザーモカ・フプル挿入孔（５
）で測定する材料温度が１９７〜２０３℃になるように
シリンダー（１）の各部に周設したヒーター（４）の温
度を調節する。
上記条件で混練しながらダイ（２）を加え、得られろベ
レットの径と電磁波遮断性を調べた。ベレットの長さは
５朋にし、得られたベレットを使用し１３０Ｘ１３ＱＸ
４炉ｍのプレートに９．１出成形し電磁波縞断性をトラ
ンスミッションライン法で測定した。ベレットの径と電
磁波遮断性の関係は第１表のようになった。
レットの径と電磁波遮断性を調べた。ベレットの長さは
５朋にし、得られたベレットを使用し１３０Ｘ１３ＱＸ
４炉ｍのプレートに９．１出成形し電磁波縞断性をトラ
ンスミッションライン法で測定した。ベレットの径と電
磁波遮断性の関係は第１表のようになった。
第１表
電磁波遮断性（ｄＢ）は次式で表示されるものである。
Ｅｉ： 入射電界強度 （Ｖ／ｍ ）
Ｅｔ： 透過後の電界強度 （Ｖ／ｍ ）ｄＢの数値が
大キい程、遮断性［ｇ＃れたものである。
大キい程、遮断性［ｇ＃れたものである。
このｔ＊果より畢適なベレットの径は３．５〜７ｙであ
ることが明らかになる。
ることが明らかになる。
以下に本発明を四に具体的に説明するための実施例につ
いて述べる。
いて述べる。
実施例１゜
第１図に示す押出成形機を用いて、導電性充填材を混入
１７た熱可塑性プラスチックの押出成形をＬ７て、ベレ
ットの径と電磁波遮断性の関係を調べた。第１図におい
て、シリンダー（１）の先端には所定口部形状をなした
ダイ（２）が取付けられ、またシリンダー（］）内部に
けスクリュー（３）が内股せられる。シリンダー（１）
にはヒーター（４）が周設され、またサーモカップルを
挿入する挿入孔（５）、および成形材料から発生するガ
スを抜くガス抜き孔（６）等が設けＦ）れている。史に
シリンダー（１）には押出方向、即ち軸方向に二個のホ
ッパー（７） 、 （８）が並設されている。
１７た熱可塑性プラスチックの押出成形をＬ７て、ベレ
ットの径と電磁波遮断性の関係を調べた。第１図におい
て、シリンダー（１）の先端には所定口部形状をなした
ダイ（２）が取付けられ、またシリンダー（］）内部に
けスクリュー（３）が内股せられる。シリンダー（１）
にはヒーター（４）が周設され、またサーモカップルを
挿入する挿入孔（５）、および成形材料から発生するガ
スを抜くガス抜き孔（６）等が設けＦ）れている。史に
シリンダー（１）には押出方向、即ち軸方向に二個のホ
ッパー（７） 、 （８）が並設されている。
前段のホッパー（７）よりＡＢＳ ０−８５ （日本合
成ゴム社製アクリロニトリル−ブタジェン−スチレン共
重合体）６５重量部を一定速度で供給した。
成ゴム社製アクリロニトリル−ブタジェン−スチレン共
重合体）６５重量部を一定速度で供給した。
次に後段のホッパー（８）よりトランスミツトに一１０
２ＨＥ （）ランスメット社製アルミニウムフレーク）
３５重量部を押出成形品のＡＢＳ ０−８５ トランス
ミツトＫＩＱ２ｉ（Ｅｉ７）混合比率が重量比で６３〜
６７ ： ８７〜３３になるように供給する。この場合
、トランスミツトに一１０２ＨＥけ７０°Ｃに予め加熱
したものを゛供給した。
２ＨＥ （）ランスメット社製アルミニウムフレーク）
３５重量部を押出成形品のＡＢＳ ０−８５ トランス
ミツトＫＩＱ２ｉ（Ｅｉ７）混合比率が重量比で６３〜
６７ ： ８７〜３３になるように供給する。この場合
、トランスミツトに一１０２ＨＥけ７０°Ｃに予め加熱
したものを゛供給した。
これはシリンダー内で軟化しているＡＢＳ ０−３５が
トランスメツ）Ｋ−１０２ＨＥの添加で冷却され流動性
が低下して混練効率が悪くなるのを防止するためである
。
トランスメツ）Ｋ−１０２ＨＥの添加で冷却され流動性
が低下して混練効率が悪くなるのを防止するためである
。
実施例２゜
実ノ、布例１と同様に、前段のホッパー（７）よりザイ
ロン２０１Ｖ（旭化成社製変性ポリフェニレンエーテル
樹脂）５５重量部、後段のホッパー（８）より黄銅・繊
維（径５０μ、長さ２ｍｍ’）４５重世部をその混合化
がほぼ一定になるように供給１、て押出成形１〜ベレツ
トの径と電磁波遮断性の関係を調べた。押出加工の際、
黄銅繊維は８０°Ｃに加熱し、スクリューの回転速度］
００ＲＰＭ。
ロン２０１Ｖ（旭化成社製変性ポリフェニレンエーテル
樹脂）５５重量部、後段のホッパー（８）より黄銅・繊
維（径５０μ、長さ２ｍｍ’）４５重世部をその混合化
がほぼ一定になるように供給１、て押出成形１〜ベレツ
トの径と電磁波遮断性の関係を調べた。押出加工の際、
黄銅繊維は８０°Ｃに加熱し、スクリューの回転速度］
００ＲＰＭ。
材料温度を２４０〜２５０°Ｃに１．た。得られたベレ
ットの径と電磁波遮断性の関係は第２表のようになった
。
ットの径と電磁波遮断性の関係は第２表のようになった
。
第２表
第１図は、本発明の実施例を行う押出成形機の側断面図
である。 図中、（１）・・・・シリンダー、（２）・・・・ダイ
、（３）・・スクリュー、（４）・・・・ヒーター、（
５）・・・・サーモカップル挿入孔、（６）・・・・ガ
ス抜き孔、（７）・・・・前段ホッパー、（８）・・・
・後段ホッパー、（９）・・・・熱可塑性プラスチック
および各種添加剤、００・・・・導電性充填材 特許出願人 アロン化成株式会社
である。 図中、（１）・・・・シリンダー、（２）・・・・ダイ
、（３）・・スクリュー、（４）・・・・ヒーター、（
５）・・・・サーモカップル挿入孔、（６）・・・・ガ
ス抜き孔、（７）・・・・前段ホッパー、（８）・・・
・後段ホッパー、（９）・・・・熱可塑性プラスチック
および各種添加剤、００・・・・導電性充填材 特許出願人 アロン化成株式会社
Claims (1)
- 導電性充填材と熱可塑性プラスチックよりなり径が３．
５〜７ＭＭのベレット状であることを特徴とするプラス
チリフ成形材料
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11642383A JPS608014A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | プラスチツク成形材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11642383A JPS608014A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | プラスチツク成形材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS608014A true JPS608014A (ja) | 1985-01-16 |
Family
ID=14686715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11642383A Pending JPS608014A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | プラスチツク成形材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608014A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63268760A (ja) * | 1987-04-25 | 1988-11-07 | Kanebo Ltd | 導電性樹脂組成物 |
| WO2003028911A1 (fr) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Sumitomo Electric Fine Polymer, Inc. | Procedes de production de granules de resine remplis d'une charge avec une densite elevee, et produit moule constitue par ces granules |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50126061A (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-03 | ||
| JPS5159944A (ja) * | 1974-11-20 | 1976-05-25 | Daidoh Plant Eng | |
| JPS5419423A (en) * | 1977-07-14 | 1979-02-14 | Hunter Automated Mach Corp | Mold making machine and mold make thereby |
-
1983
- 1983-06-27 JP JP11642383A patent/JPS608014A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50126061A (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-03 | ||
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|---|---|---|---|---|
| JPS63268760A (ja) * | 1987-04-25 | 1988-11-07 | Kanebo Ltd | 導電性樹脂組成物 |
| WO2003028911A1 (fr) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Sumitomo Electric Fine Polymer, Inc. | Procedes de production de granules de resine remplis d'une charge avec une densite elevee, et produit moule constitue par ces granules |
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