JPS6082648A - 高強度・難加工材の成形法 - Google Patents
高強度・難加工材の成形法Info
- Publication number
- JPS6082648A JPS6082648A JP58188908A JP18890883A JPS6082648A JP S6082648 A JPS6082648 A JP S6082648A JP 58188908 A JP58188908 A JP 58188908A JP 18890883 A JP18890883 A JP 18890883A JP S6082648 A JPS6082648 A JP S6082648A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultra
- difficult
- temp
- wire
- fine wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B1/00—Single-crystal growth directly from the solid state
- C30B1/02—Single-crystal growth directly from the solid state by thermal treatment, e.g. strain annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B29/00—Single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure characterised by the material or by their shape
- C30B29/10—Inorganic compounds or compositions
- C30B29/52—Alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強度・難加工材の成形法に関するものであ
る。
る。
例えば、ガスターヒン発動機工業では、発動機の設計基
準から良好な高温強度及び酸化−腐食抵抗性をもつ合金
の使用が要求される。この要求に応えて多数の合金が開
発、応用され、それによって高温強度への要求は満足さ
れたが、それは一般に合金の成形性能を犠旧にした上で
達成されたものであった。しかしながら、厳雀な公差に
応じて成形された複雑な形状の何千個もの部品からなる
ジェット発動機の製作では、合金の成形性能が、その有
用性の度合を決定する上での主要なファクターとなる。
準から良好な高温強度及び酸化−腐食抵抗性をもつ合金
の使用が要求される。この要求に応えて多数の合金が開
発、応用され、それによって高温強度への要求は満足さ
れたが、それは一般に合金の成形性能を犠旧にした上で
達成されたものであった。しかしながら、厳雀な公差に
応じて成形された複雑な形状の何千個もの部品からなる
ジェット発動機の製作では、合金の成形性能が、その有
用性の度合を決定する上での主要なファクターとなる。
多くの工業では、この成形性能の問題の解決を、便宜的
に合金化学の変更によって計ることかｒｉＪ能であるが
、ガスタービン発動機用合金に１１１１：課される関連
基準は非常に多数存在するので、合金化学を変更するか
否かにかかわらず、成形法自体の改良は必至である。
に合金化学の変更によって計ることかｒｉＪ能であるが
、ガスタービン発動機用合金に１１１１：課される関連
基準は非常に多数存在するので、合金化学を変更するか
否かにかかわらず、成形法自体の改良は必至である。
本発明の目的は、高強度・難加工材を、切削によること
なく、散布な公差に応じて容易に複雑多様な形状の製品
に成形することができ、しかも製品に所望の材料特性分
布をもたせ、且つ従来法のものよりも高強度なものとす
ることができる成形法を提供することにある。
なく、散布な公差に応じて容易に複雑多様な形状の製品
に成形することができ、しかも製品に所望の材料特性分
布をもたせ、且つ従来法のものよりも高強度なものとす
ることができる成形法を提供することにある。
１−記Ｉ」的を達成するだめの本発明の成形法は、］ｊ
、スｊ強度・難加工材からなる極細線であって、その内
８１（か第１次再結晶により超微細結晶状態にあり、か
つその極細線の表面または内部に極細線の長さ方向に配
向された結晶粒成長阻害域があるものの多数を束ね、こ
れをバルク化すると共に所要の形状に成形した後に、第
２次再結晶温度において結晶粒粗大化熱処理を施すこと
により、上記超微細結晶を結晶粒成長阻害域に沿って成
長させ、あるいは予め第２次再結晶温度において結晶粒
粗大化熱処理を施しておいて、それをバルク化すると共
に所要の形状に成形することを特徴とするものである。
、スｊ強度・難加工材からなる極細線であって、その内
８１（か第１次再結晶により超微細結晶状態にあり、か
つその極細線の表面または内部に極細線の長さ方向に配
向された結晶粒成長阻害域があるものの多数を束ね、こ
れをバルク化すると共に所要の形状に成形した後に、第
２次再結晶温度において結晶粒粗大化熱処理を施すこと
により、上記超微細結晶を結晶粒成長阻害域に沿って成
長させ、あるいは予め第２次再結晶温度において結晶粒
粗大化熱処理を施しておいて、それをバルク化すると共
に所要の形状に成形することを特徴とするものである。
次に、本発明の成形法について、図面を参照しながらさ
らに詳細に説明する。
らに詳細に説明する。
本発明によって成形される高強Ｉ＝・難加工材としては
、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｇｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ、Ｃ：ｒ、ＡＩ、
Ｔａ、Ｎｂ基等の耐熱材料を例示することができ、これ
らは後述するような溶融法や塑性加工法等で極細線に加
工される。溶融法の場合は、極細線の成形後にさらにひ
ずみを付与することが望ましい、 −に記極細線としては、直径が約 １００ｇｍ以下、好
ましくは数ｐＬＩ１１程度となるように加工したものを
用い、この極細線は直径がほぼ同じものを束ねたり、直
１ヂが異なる複数種のもの、あるいは異種材料で構成し
たもの等を束ねて用いることができる。
、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｇｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ、Ｃ：ｒ、ＡＩ、
Ｔａ、Ｎｂ基等の耐熱材料を例示することができ、これ
らは後述するような溶融法や塑性加工法等で極細線に加
工される。溶融法の場合は、極細線の成形後にさらにひ
ずみを付与することが望ましい、 −に記極細線としては、直径が約 １００ｇｍ以下、好
ましくは数ｐＬＩ１１程度となるように加工したものを
用い、この極細線は直径がほぼ同じものを束ねたり、直
１ヂが異なる複数種のもの、あるいは異種材料で構成し
たもの等を束ねて用いることができる。
このような高強度・難加工材製のひずみ付与極細線は、
（ｊ） その必要量を束ね、高温静水圧プレスあるいは
低温静水圧プレス・焼結等により第１次再結晶温度近傍
でバルク状態に加工することにより第１次再結晶を発現
させ、それにより、非常に細かい粒子サイズのＢ微細結
晶粒に調製すると同時に、バルク状ｆＥ、加工時の固体
拡散を容易にする。
低温静水圧プレス・焼結等により第１次再結晶温度近傍
でバルク状態に加工することにより第１次再結晶を発現
させ、それにより、非常に細かい粒子サイズのＢ微細結
晶粒に調製すると同時に、バルク状ｆＥ、加工時の固体
拡散を容易にする。
第１図Ａは、上記バルク状態に加工した極細線の末を例
示し、同図Ｂ、Ｃは極細線と直交する断ｔｆｎ及び・１
１行する断面を拡大して示している。
示し、同図Ｂ、Ｃは極細線と直交する断ｔｆｎ及び・１
１行する断面を拡大して示している。
これらの図に示しているように、バルク状態にした極細
線のブロックｌは、その各極細線２の表面が予めＭＣ炭
化物（Ｍは金属）３によって被覆されている場合、多く
の超微細結晶粒４が極細線被覆状のＭＣ炭化物３で囲ま
れた状態にある。また、極細線の加工に際して、その極
細線の表面だけでなく、内部にＭＣ炭化物を極細線の長
さ方向に配向させておくこともでき、さらに高強度・難
加工材がＭＣ炭化物を生成しないものである場合には、
結晶粒の成長を阻害する非金属介在物、例えば、直交、
Ｏ，、Ｔｈｅ２． Ｙ２Ｏ，等を極細線の製造時に添
加し、それらを極細線内においてその長さ方向に配向さ
せておくこともできる。これらのＭＣ炭化物あるいは非
金属介在物は、後述する結晶粒粗大化熱処理において結
晶粒成長阻害域として機能するものである。
線のブロックｌは、その各極細線２の表面が予めＭＣ炭
化物（Ｍは金属）３によって被覆されている場合、多く
の超微細結晶粒４が極細線被覆状のＭＣ炭化物３で囲ま
れた状態にある。また、極細線の加工に際して、その極
細線の表面だけでなく、内部にＭＣ炭化物を極細線の長
さ方向に配向させておくこともでき、さらに高強度・難
加工材がＭＣ炭化物を生成しないものである場合には、
結晶粒の成長を阻害する非金属介在物、例えば、直交、
Ｏ，、Ｔｈｅ２． Ｙ２Ｏ，等を極細線の製造時に添
加し、それらを極細線内においてその長さ方向に配向さ
せておくこともできる。これらのＭＣ炭化物あるいは非
金属介在物は、後述する結晶粒粗大化熱処理において結
晶粒成長阻害域として機能するものである。
、）−記加工に際して、極細線のブロツクを粒子サイズ
のａ微細化のために加熱する温度は、極細線にひずみ伺
与のために予め与えた加工度、加熱時間等に応じて選択
されるが、一般的には第１次再結晶温度に対して±３０
０°Ｃ程度の範囲に設定される。
のａ微細化のために加熱する温度は、極細線にひずみ伺
与のために予め与えた加工度、加熱時間等に応じて選択
されるが、一般的には第１次再結晶温度に対して±３０
０°Ｃ程度の範囲に設定される。
第１１図Ａのような状態にある極細線２のブロック１は
、次いで、 （Ｉ２〉 熱１ｒｆ塑性発現温度、即ち、第１次再結晶
温度とそれよりも ２００°Ｃ程度低い温度範囲におい
て、加熱ダイス（［４示せず）中で圧縮荷重Ｐにより鍛
造し、第２図に示すように所望の最終製品形状あるいは
それに近い形状を有する鍛造品５を得る。
、次いで、 （Ｉ２〉 熱１ｒｆ塑性発現温度、即ち、第１次再結晶
温度とそれよりも ２００°Ｃ程度低い温度範囲におい
て、加熱ダイス（［４示せず）中で圧縮荷重Ｐにより鍛
造し、第２図に示すように所望の最終製品形状あるいは
それに近い形状を有する鍛造品５を得る。
］二記鍜造品５は、各極細線２が塑性変形しながら鍛造
品５の形状に沿って繊維状に走っているが、鍛造に際し
てその極細線２を製品において強度を必要とする方向に
配向させるように配慮することが必要である。なお、上
記鍛造を行っても、各極細線２内における超微細結晶粒
４は第１図の第１次ｔＩｆ結晶状態のままである。
品５の形状に沿って繊維状に走っているが、鍛造に際し
てその極細線２を製品において強度を必要とする方向に
配向させるように配慮することが必要である。なお、上
記鍛造を行っても、各極細線２内における超微細結晶粒
４は第１図の第１次ｔＩｆ結晶状態のままである。
４二記工程において、多数の極細線をバルク状態に成形
する段階で最終製品形状あるいはそれに近い形状に成形
できた場合には、熱可塑性発現温度での＃２造丁程は必
要がない。この場合、上記■のバルク化温度をド記■の
熱処理温度として、ド記（′φを省略することも可能で
ある。
する段階で最終製品形状あるいはそれに近い形状に成形
できた場合には、熱可塑性発現温度での＃２造丁程は必
要がない。この場合、上記■のバルク化温度をド記■の
熱処理温度として、ド記（′φを省略することも可能で
ある。
次に、上述したところによって得られた成形品を高強度
状態にもたらすために、 １、ψ 第１次再結晶温度よりも高い温度で熱処理し、
それにより上記超微細結晶粒を第２次再結晶の発現によ
り粗大化させる。
状態にもたらすために、 １、ψ 第１次再結晶温度よりも高い温度で熱処理し、
それにより上記超微細結晶粒を第２次再結晶の発現によ
り粗大化させる。
即ち、上記第２図の鍛造品５の結晶粒を粗大化するため
にそれを第１次再結晶温度よりも高い第２次再結晶温度
に加熱すると、各超微細結晶粒４は、第３図に示すよう
に１ＭＣ炭化物３に囲まれた領域内においてその炭化物
の走る方向に沿って成長し、アスペクト比の大きい粗大
結晶粒６となる。そのアスペクト比はｌ：２〜ｌ：１０
０程度であることが望ましい。
にそれを第１次再結晶温度よりも高い第２次再結晶温度
に加熱すると、各超微細結晶粒４は、第３図に示すよう
に１ＭＣ炭化物３に囲まれた領域内においてその炭化物
の走る方向に沿って成長し、アスペクト比の大きい粗大
結晶粒６となる。そのアスペクト比はｌ：２〜ｌ：１０
０程度であることが望ましい。
さらに、本発明は、上記■→（印→（沙の工程を■→（
ｊ）の順て行うことも可能である。即ち、極細線自体に
熱処理を施し、結晶粒のアスペクト比をｌ°２〜ｉ ：
ｔｏｏに調整し、その後上記■のバルク化を行うこと
によって最終形状あるいはそれに近い形状を（する方法
である。このバルク化の、温度は、特に上記のような制
限はなく、真密度比が得られる１ム１１度であればよい
。
ｊ）の順て行うことも可能である。即ち、極細線自体に
熱処理を施し、結晶粒のアスペクト比をｌ°２〜ｉ ：
ｔｏｏに調整し、その後上記■のバルク化を行うこと
によって最終形状あるいはそれに近い形状を（する方法
である。このバルク化の、温度は、特に上記のような制
限はなく、真密度比が得られる１ム１１度であればよい
。
般に、高強度・難・加工材としては、第２相の粗大偏析
を防ぐために、アトマイズ粉末が用いられるか、粉末の
固化時にＭＣタイプの炭化物が粉末界面に析出する。こ
れは、ニッケル基スーパーアロイの一例であるＩ Ｎ
−１００（米国ザ命インターナショナルｅニッケル書カ
ンパニーの商品名）の）欠化物の高温における挙動を示
した第４図（Ｈ，Ｅ。
を防ぐために、アトマイズ粉末が用いられるか、粉末の
固化時にＭＣタイプの炭化物が粉末界面に析出する。こ
れは、ニッケル基スーパーアロイの一例であるＩ Ｎ
−１００（米国ザ命インターナショナルｅニッケル書カ
ンパニーの商品名）の）欠化物の高温における挙動を示
した第４図（Ｈ，Ｅ。
ＧＯＬＬＩＮＳ： Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ
ｔｈｅ ＡＳＭ、８２ （１９８９） 。
ｔｈｅ ＡＳＭ、８２ （１９８９） 。
８２）かられかるように、合金を高温にもたらしたとし
ても消滅しないばかりか、高温クリープ強度な低１・さ
せる最大の開国となる。本発明は、前記極細線表面ある
いは界面析出したＭＣ炭化物、あるいは分散された非金
属介在物左右動に利用して所望の方向に高強度を持つ製
品を成形しようとす、るものである。即ち、極細線表面
、ＭＣ炭化物あるいは非金属介在物を、製品において強
度を必要とする方向に配列させることにより、製品使用
時の負荷方向には」二記ＭＣ炭化物等の影響が完全に除
去できる。
ても消滅しないばかりか、高温クリープ強度な低１・さ
せる最大の開国となる。本発明は、前記極細線表面ある
いは界面析出したＭＣ炭化物、あるいは分散された非金
属介在物左右動に利用して所望の方向に高強度を持つ製
品を成形しようとす、るものである。即ち、極細線表面
、ＭＣ炭化物あるいは非金属介在物を、製品において強
度を必要とする方向に配列させることにより、製品使用
時の負荷方向には」二記ＭＣ炭化物等の影響が完全に除
去できる。
また、これらＭＣ炭化物等は結晶粒の成長を抑制する。
これは一般には結晶粒粗大化熱処理に悪影響を及ぼす因
子になるが、第り図に示すように、ＭＣ炭化物が極細線
被覆状に析出した状態にあっては、結晶粒粗大化熱処理
時に、第３図に示すように、結晶粒のアスペクト比を増
大させ、即ち製品使用時の強度を必要とする方向に結晶
粒を伸長させることが可能となって、高温クリープ強度
を著しく上昇させることができる。
子になるが、第り図に示すように、ＭＣ炭化物が極細線
被覆状に析出した状態にあっては、結晶粒粗大化熱処理
時に、第３図に示すように、結晶粒のアスペクト比を増
大させ、即ち製品使用時の強度を必要とする方向に結晶
粒を伸長させることが可能となって、高温クリープ強度
を著しく上昇させることができる。
高強度・難加工材の一例として、米国ザ・インターナシ
ョナル・ニッケル中カンノくニーの二・ンケル基スーパ
ーアロイＩ Ｎ −１００（商品名）を川し）た場合、
上記極細線を多数束ねて、それらを第１次Ｉ１１結晶温
度である１１５０°Ｃの前後において、高温静水圧によ
り所定形状に圧縮成形しながら１時間保持すれば、第１
図Ａに示すように、もとの極細線２の外表面にＭ Ｃ”
ｆｊＪｊ化物が析出し、同図Ｂ、Ｃに示すように、その
極細線２内では超微細結晶粒４が１１１られる。次いで
、第１図Ａのようなブロック１は、超塑性発現温度、即
ち９５０〜１１５０ ’Ｏにおいて加熱ダイス中で辻縮
荷重Ｐにより鍛造され、第２図に一例を示すように、も
との極細線２は強度を必要とする方向に配列された状態
となり、さらにそれ１１５０〜１２５０°Ｃで１時間以
上１５時間以内の熱処理を行うことにより、第３図に示
すような組織をイｌすることができる。
ョナル・ニッケル中カンノくニーの二・ンケル基スーパ
ーアロイＩ Ｎ −１００（商品名）を川し）た場合、
上記極細線を多数束ねて、それらを第１次Ｉ１１結晶温
度である１１５０°Ｃの前後において、高温静水圧によ
り所定形状に圧縮成形しながら１時間保持すれば、第１
図Ａに示すように、もとの極細線２の外表面にＭ Ｃ”
ｆｊＪｊ化物が析出し、同図Ｂ、Ｃに示すように、その
極細線２内では超微細結晶粒４が１１１られる。次いで
、第１図Ａのようなブロック１は、超塑性発現温度、即
ち９５０〜１１５０ ’Ｏにおいて加熱ダイス中で辻縮
荷重Ｐにより鍛造され、第２図に一例を示すように、も
との極細線２は強度を必要とする方向に配列された状態
となり、さらにそれ１１５０〜１２５０°Ｃで１時間以
上１５時間以内の熱処理を行うことにより、第３図に示
すような組織をイｌすることができる。
上記極細線は、各種の手段によって形成することができ
、例えば溶融法や塑性加工法を用いることができる。
、例えば溶融法や塑性加工法を用いることができる。
溶融法による場合には、第５図〜第８図に示すような装
置をそれぞれ用いることができる。
置をそれぞれ用いることができる。
￥８５図において、１１は容器、１２は高周波加熱コイ
ル、１３は冷却器、１４は巻取機を示し１．上記加熱コ
イル１２によって溶融状態とした溶融金属１５を容器１
１から線状に引き出し、その途中で水あるいはｌ・ライ
アイス等を冷却源とする冷却器１３で冷却しながら巻き
取るようにしている。上記溶融金属１５は、その液面上
における火薬の爆発力で線状に押出すようにしたり、容
器１１から線状に吐出される溶融金属１５を一対のロー
ラにより挟んで冷却・成形することもできる。
ル、１３は冷却器、１４は巻取機を示し１．上記加熱コ
イル１２によって溶融状態とした溶融金属１５を容器１
１から線状に引き出し、その途中で水あるいはｌ・ライ
アイス等を冷却源とする冷却器１３で冷却しながら巻き
取るようにしている。上記溶融金属１５は、その液面上
における火薬の爆発力で線状に押出すようにしたり、容
器１１から線状に吐出される溶融金属１５を一対のロー
ラにより挟んで冷却・成形することもできる。
第６図は、アロイパウダーあるいはエレメントパウダー
等の粉末材料１６を容器１１の出口伺近に配置した加熱
コイル１２で部分的に溶融するようにしたものであり、
第７図は、溶融金属１５を収容した容器１８を回転させ
ながら容器１８の周辺に位置する引掻き棒２０により溶
融金属１５を金属細線１９として引き出すようにしたも
のであり、第８図は、溶融金１４１５の表面で回転体２
１を回転することにより表面の溶融金属１５を金属細線
１９として引き出すようにしたものである。
等の粉末材料１６を容器１１の出口伺近に配置した加熱
コイル１２で部分的に溶融するようにしたものであり、
第７図は、溶融金属１５を収容した容器１８を回転させ
ながら容器１８の周辺に位置する引掻き棒２０により溶
融金属１５を金属細線１９として引き出すようにしたも
のであり、第８図は、溶融金１４１５の表面で回転体２
１を回転することにより表面の溶融金属１５を金属細線
１９として引き出すようにしたものである。
ｌ−記装置によって得られた極細線はアモルファスまた
はそれに近いことが望ましく、ざらに１士上記極細線に
線引加工を施すのかより望ましい。なぜなら、後の工程
での同化時に固体拡散が生じやすく、また熱可塑性が得
られ易いためである。さらに、に記溶融法による金属細
線の成形及び線引き加工は、−木ずつまたは複数本を束
ねて同時に行うことも４１丁能である。
はそれに近いことが望ましく、ざらに１士上記極細線に
線引加工を施すのかより望ましい。なぜなら、後の工程
での同化時に固体拡散が生じやすく、また熱可塑性が得
られ易いためである。さらに、に記溶融法による金属細
線の成形及び線引き加工は、−木ずつまたは複数本を束
ねて同時に行うことも４１丁能である。
また、塑性加工法による極細線の成形には、以下のよう
な各種の手段を用いることができる。
な各種の手段を用いることができる。
１）極Ａｌ１１線材料の溶製材をスウェリングの後引抜
く 。
く 。
２）極細線材料のアロイパウダーあるいはニレメン）・
パウダー等の粉末を、第９図に示すような容器２３か缶
渭ｔ −ｅ Ｐ左面ンｆ−ピストン９６でλγ圧押出し
することにより金属細線２５とし、必要に応じてそれに
引抜き加工を施す。
パウダー等の粉末を、第９図に示すような容器２３か缶
渭ｔ −ｅ Ｐ左面ンｆ−ピストン９６でλγ圧押出し
することにより金属細線２５とし、必要に応じてそれに
引抜き加工を施す。
３５上記粉末をプレス、焼結後にスウェリングし、それ
を引抜き加工する。
を引抜き加工する。
４）上記粉末をホットプレス後にスウェリングし、引抜
き加工す・る。
き加工す・る。
５）上記粉末を低温静水圧プレス後にスウェリングし、
引抜き加工する。
引抜き加工する。
６）上記粉末を低温静水圧プレス後に高温静水圧プレス
し、スウェリングして引抜く。
し、スウェリングして引抜く。
７）」二記粉末・を高温静水圧プレスした後、スウェリ
ングして引抜く。
ングして引抜く。
」−記ｌ）及び３）〜７）の手段において、スウェリン
グの前に押出し工程を加えることも［１丁能である。
グの前に押出し工程を加えることも［１丁能である。
また、上記スウェリング及び引抜きは再結晶温度直下で
行うのが望ましく、さらに最終に近い引抜きは、上記溶
融法におけると同様に、Ｐｆ結晶温度とそれよりも ３
００°Ｃ低い温度との間で行うのが望ましい。その理由
は、上記溶融法の場合と同様に、固体拡散と熱可塑性を
容易に得ることにある。
行うのが望ましく、さらに最終に近い引抜きは、上記溶
融法におけると同様に、Ｐｆ結晶温度とそれよりも ３
００°Ｃ低い温度との間で行うのが望ましい。その理由
は、上記溶融法の場合と同様に、固体拡散と熱可塑性を
容易に得ることにある。
このような加工法によれば、成形された極細線には、第
１次汀結晶温度に加熱することにより超微細結晶粒が生
成するに必要なひずみが与えられるが、それが十分でな
ければ、適度なひずみをイ；Ｊ与するための加工を行う
必要がある。
１次汀結晶温度に加熱することにより超微細結晶粒が生
成するに必要なひずみが与えられるが、それが十分でな
ければ、適度なひずみをイ；Ｊ与するための加工を行う
必要がある。
以」二に詳述したように、本発明の成形法によれば、高
強度・難加二［材を高精度で任意の形状に容易に成形す
ることができ、且つその成形品の強度を著しく高いもの
とすることができる。
強度・難加二［材を高精度で任意の形状に容易に成形す
ることができ、且つその成形品の強度を著しく高いもの
とすることができる。
第１図Ａ−Ｃはバルク状態に成形した極細線のブロック
の斜視図並びに極細線に直交及び平行する一部拡大断面
図、第２図は鍛造後の断面図、第３図は熱処理後の一部
拡大断面図、第４図は材料（ＩＮ−１ｏｏ焼結体）の炭
化物の高温における挙動を示す線図、第５図〜第９図は
極細線の製造装置についての説明図である。 ２・・極細線、３・・ＭＣ炭化物、 ４・・超微細結晶粒。 ！、” −−”；ｊ 第５図 第０図
の斜視図並びに極細線に直交及び平行する一部拡大断面
図、第２図は鍛造後の断面図、第３図は熱処理後の一部
拡大断面図、第４図は材料（ＩＮ−１ｏｏ焼結体）の炭
化物の高温における挙動を示す線図、第５図〜第９図は
極細線の製造装置についての説明図である。 ２・・極細線、３・・ＭＣ炭化物、 ４・・超微細結晶粒。 ！、” −−”；ｊ 第５図 第０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高強度・難加工材からなる極細線であって、その内
部が第１次再結晶により超微細結晶状ｙト：にあり、か
つその極細線の表面または内部に極細線の長さ方向に配
向された結晶粒成長阻害域があるものの多数を束ね、そ
れをバルク化すると共に所要の形状に成形し、この成形
品に第２次再結晶温度において結晶粒粗大化熱処理を施
し、上記超微細結晶を結晶粒成長阻害域に沿って成長さ
せることを特徴とする高強度・難加工材の成形法。 ２、、＋、’７．’強度・難加工材からなる極細線であ
って、その内部が第１次再結晶により超微細結晶状肌；
にあり、かつその極細線の表面または内部に極１１１１
１線の長さ方向に配向された結晶粒成長阻害域があるも
のに、第２次再結晶温度において結晶粒粗大化熱処理を
施すことにより、上記超微細結晶を結晶粒成長阻害域に
沿って成長させ、この極細線の多数を束ね、それをバル
ク化すると共に所要の形状に成形することを特徴とする
高強度・難加工材の成形法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58188908A JPS6082648A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 高強度・難加工材の成形法 |
| US06/657,248 US4600446A (en) | 1983-10-08 | 1984-10-03 | Method for tempering and working high strength low ductile alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58188908A JPS6082648A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 高強度・難加工材の成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082648A true JPS6082648A (ja) | 1985-05-10 |
| JPH0375623B2 JPH0375623B2 (ja) | 1991-12-02 |
Family
ID=16231988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58188908A Granted JPS6082648A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 高強度・難加工材の成形法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4600446A (ja) |
| JP (1) | JPS6082648A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014169500A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-18 | Alstom Technology Ltd | ハイブリッド部品の製造方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62134130A (ja) * | 1985-12-05 | 1987-06-17 | Agency Of Ind Science & Technol | 高強度・難加工材の超塑性ウオ−ムダイ・パツク鍛造法 |
| JPH07505316A (ja) | 1992-03-31 | 1995-06-15 | ボストン サイエンティフィック コーポレーション | 医療用ワイヤ |
| US6497709B1 (en) | 1992-03-31 | 2002-12-24 | Boston Scientific Corporation | Metal medical device |
| US7101392B2 (en) | 1992-03-31 | 2006-09-05 | Boston Scientific Corporation | Tubular medical endoprostheses |
| ES2166370T3 (es) * | 1993-01-19 | 2002-04-16 | Schneider Usa Inc | Filamento implantable en material compuesto. |
| US5630840A (en) * | 1993-01-19 | 1997-05-20 | Schneider (Usa) Inc | Clad composite stent |
| US6475235B1 (en) | 1999-11-16 | 2002-11-05 | Iowa-India Investments Company, Limited | Encapsulated stent preform |
| US6652574B1 (en) | 2000-09-28 | 2003-11-25 | Vascular Concepts Holdings Limited | Product and process for manufacturing a wire stent coated with a biocompatible fluoropolymer |
| DE10346464B4 (de) * | 2003-10-02 | 2006-04-27 | W.C. Heraeus Gmbh | Verfahren zur Kaltumformung von Molybdän durch Rückwärts-Fließpressen und Verwendung von rückwärts-fließgepressten Molybdän-Formteilen |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4447946A (en) * | 1979-09-10 | 1984-05-15 | Airco, Inc. | Method of fabricating multifilament intermetallic superconductor |
-
1983
- 1983-10-08 JP JP58188908A patent/JPS6082648A/ja active Granted
-
1984
- 1984-10-03 US US06/657,248 patent/US4600446A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014169500A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-18 | Alstom Technology Ltd | ハイブリッド部品の製造方法 |
| US9764423B2 (en) | 2013-02-28 | 2017-09-19 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Method for manufacturing a hybrid component |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4600446A (en) | 1986-07-15 |
| JPH0375623B2 (ja) | 1991-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3975219A (en) | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys | |
| CN1329139C (zh) | 镍基超耐热合金在空气中的等温锻造方法 | |
| JP2864287B2 (ja) | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 | |
| US5413752A (en) | Method for making fatigue crack growth-resistant nickel-base article | |
| US4518442A (en) | Method of producing columnar crystal superalloy material with controlled orientation and product | |
| CN110468361B (zh) | 一种变形高温合金细晶棒材的制备方法 | |
| US7115177B2 (en) | Method for the treatment of metallic materials | |
| JPS6082648A (ja) | 高強度・難加工材の成形法 | |
| JP2002146499A (ja) | チタン合金の鍛造方法並びに鍛造素材及び鍛造材 | |
| CN111659894A (zh) | 粉末高温合金棒材及盘件的制备方法 | |
| JPH0356296B2 (ja) | ||
| US3772090A (en) | Alloy microstructure control | |
| JPH01272750A (ja) | α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法 | |
| US4377622A (en) | Method for producing compacts and cladding from glassy metallic alloy filaments by warm extrusion | |
| Li et al. | Preparation and forming mechanism of ultrathin-walled Ni-Cu alloy tubes with submicrometer structures by ball spinning | |
| US3987658A (en) | Graphite forging die | |
| JP3838803B2 (ja) | 複合高強度材及びその製造方法 | |
| US3833207A (en) | Apparatus for alloy microstructure control | |
| TWI856957B (zh) | 生產金屬基質複合帶產品之方法 | |
| JPH0215134A (ja) | 非晶質合金ブロックの製造方法 | |
| OHNO et al. | Isothermal forging of Waspaloy in air with a new die material | |
| JP3796536B2 (ja) | 大ひずみの均一導入加工方法 | |
| JPH0617486B2 (ja) | 粉末製Ｎｉ基超耐熱合金の鍛造方法 | |
| JPS63140072A (ja) | 形状記憶合金の製造方法 | |
| CN120330628A (zh) | Inconel 625合金的组织调控方法及通过其获得的Inconel 625合金 |