JPS6087964A - 複合金属管の製造方法 - Google Patents
複合金属管の製造方法Info
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- JPS6087964A JPS6087964A JP19522683A JP19522683A JPS6087964A JP S6087964 A JPS6087964 A JP S6087964A JP 19522683 A JP19522683 A JP 19522683A JP 19522683 A JP19522683 A JP 19522683A JP S6087964 A JPS6087964 A JP S6087964A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、異なるＡ′Ａ質の外層と内層とからなる高
品質の複合金属管を、遠心鋳造法によって生産性高く且
つ安価に製造するととができる複合金属管の製造方法に
関するものである。
品質の複合金属管を、遠心鋳造法によって生産性高く且
つ安価に製造するととができる複合金属管の製造方法に
関するものである。
異なる祠質の２つの層をもつ複合金属利の製造方法とし
ては、一般に爆着法および肉盛り法のような直接クラッ
ド法、および、前記１（ｉ４妾クラッド法と熱間圧延と
を組合せたＩｔ延延クラッド法とが知られており、その
方法はＪＩＳによっても規定されている。しかしながら
、これらの方法は、複イ四１つｌ（４゛殊な工程を必要
とするので、生産性が低り、り（“（造コストが高い問
題がある。
ては、一般に爆着法および肉盛り法のような直接クラッ
ド法、および、前記１（ｉ４妾クラッド法と熱間圧延と
を組合せたＩｔ延延クラッド法とが知られており、その
方法はＪＩＳによっても規定されている。しかしながら
、これらの方法は、複イ四１つｌ（４゛殊な工程を必要
とするので、生産性が低り、り（“（造コストが高い問
題がある。
一方、異なる材質の外層と内層とからなる複合金属管を
遠心幼ｊ／ＪＩＬ法によって製ノロする方法が、例えば
特公昭／ｌ５−２８７０７号などによって開示されてい
る。この方法は、１ｌＱｂ 線を中心として一定速度で
回転している円筒状の水平鋳型内に、所定の成分の第１
の溶１独金属を供給して遠心鋳造し、その凝固か完了し
た後、第１の溶融金属とは成分の異なる第２の溶融金属
を供給して遠心鋳造することにより、複合金属管を製造
することがらなっている。
遠心幼ｊ／ＪＩＬ法によって製ノロする方法が、例えば
特公昭／ｌ５−２８７０７号などによって開示されてい
る。この方法は、１ｌＱｂ 線を中心として一定速度で
回転している円筒状の水平鋳型内に、所定の成分の第１
の溶１独金属を供給して遠心鋳造し、その凝固か完了し
た後、第１の溶融金属とは成分の異なる第２の溶融金属
を供給して遠心鋳造することにより、複合金属管を製造
することがらなっている。
しかしなから、上述した方法は、次に述べるような問題
をイ丁（７ている。
をイ丁（７ている。
■ ｒｊ造する金属を溶解し且つ保持するための装置や
溶融金属のｖｊ型内への供給装置等を２組以上必要とす
るので、設置ｎ！ｆ費が多額となる。
溶融金属のｖｊ型内への供給装置等を２組以上必要とす
るので、設置ｎ！ｆ費が多額となる。
■ νｊ造に当り、回転しているυｊ型内に供給された
第１の溶融金ｈｓは、鋳型内面に直接接触する。
第１の溶融金ｈｓは、鋳型内面に直接接触する。
従って、製品の外表面の形状を良好に保つためにｆＪｌ
、内面が平滑で月つ耐溶損性および耐熱衝撃性を備えだ
鋳型を必要とする。
、内面が平滑で月つ耐溶損性および耐熱衝撃性を備えだ
鋳型を必要とする。
■ 上記■に述べた理由から、鋳型の寿命が短く、早ｌ
す！にｖｊ型を取り浩える必要がある。
す！にｖｊ型を取り浩える必要がある。
複合金属管として要求される条件は、■外層と内ｊ１゛
りの界面が健全であって、冶金的に完全に結合されてい
ること、■外層と内層とのＪ５！さ比およびｊｌｌさが
吻−であること、■外層と内層の表面が清ａ１であるこ
と等である。しかしながら、これらの条イノ１をすべて
具えだ複合金属管の製造方法は未だ１ノ１１案されてい
ない。
りの界面が健全であって、冶金的に完全に結合されてい
ること、■外層と内層とのＪ５！さ比およびｊｌｌさが
吻−であること、■外層と内層の表面が清ａ１であるこ
と等である。しかしながら、これらの条イノ１をすべて
具えだ複合金属管の製造方法は未だ１ノ１１案されてい
ない。
この発明し１−１」二連のような観点から、夕１層と内
層のシ″−面が健全であって、冶金的に完全に結合され
ており、層の厚さ比および厚さが１０−で且つその表面
が清浄な高品質の複合金属４゛°？を、ｚ１産性高く経
済的に製造しイ（）る複合金属管の製ｉ３Ｌ力法を提供
するもので、 ｌｌｌ１ｌＩ線を中心として一定速度で回転している、
所定温度にＩＪＩ＋熱された水平な實）１２内に、前記
管制と（社）づ１１−なる拐質の所定温度の溶融金λ・
Ｊｉを供給し、））１■記’ｉ＆ Ｕの内面に前記溶融
金属を遠心鋳造することによって複合金属管を製造する
に当り、Ｆ記の７１７Ｈ月溶解開始関係式によって、前
記管制の内面加熱温１埃（Ｔ”ｅ ）およびＧｆｉ記管
拐内に供給する前記溶融金属のａｌ、冒Ｄｌ （Ｔ’Ｍ
）を定め、前記各々の？１１．冒現に基いて、ｌ”ｌ
！Ｉ 、ｔ１２１００内面に前記溶融金属を遠心υｊ造
することに特徴を有するものである。
層のシ″−面が健全であって、冶金的に完全に結合され
ており、層の厚さ比および厚さが１０−で且つその表面
が清浄な高品質の複合金属４゛°？を、ｚ１産性高く経
済的に製造しイ（）る複合金属管の製ｉ３Ｌ力法を提供
するもので、 ｌｌｌ１ｌＩ線を中心として一定速度で回転している、
所定温度にＩＪＩ＋熱された水平な實）１２内に、前記
管制と（社）づ１１−なる拐質の所定温度の溶融金λ・
Ｊｉを供給し、））１■記’ｉ＆ Ｕの内面に前記溶融
金属を遠心鋳造することによって複合金属管を製造する
に当り、Ｆ記の７１７Ｈ月溶解開始関係式によって、前
記管制の内面加熱温１埃（Ｔ”ｅ ）およびＧｆｉ記管
拐内に供給する前記溶融金属のａｌ、冒Ｄｌ （Ｔ’Ｍ
）を定め、前記各々の？１１．冒現に基いて、ｌ”ｌ
！Ｉ 、ｔ１２１００内面に前記溶融金属を遠心υｊ造
することに特徴を有するものである。
但し、Ｔ買：管制の固相＠温度。
Ｔ′Ｍ ”ｌ’ｊ利内に供給された溶融金属の温度であ
って、管旧内面の溶ｉｑ？限界 ？！ｌ？ｌ １．＜ε。
って、管旧内面の溶ｉｑ？限界 ？！ｌ？ｌ １．＜ε。
’ｒ ｒＣ； （ｊに、利の内面加熱温度であって、管
制内に溶融金属が供給されたとき の？コ゛ε利内面の溶解限界温度。
制内に溶融金属が供給されたとき の？コ゛ε利内面の溶解限界温度。
ｔｄ：前月内面に付陪凝固した溶融金属の）′ｊさ。
ｔｏ：管制の厚さ。
α ：溶融金属の凝固時に生ずる潜熱の放出に伴なう補
正係数。
正係数。
次に、とのざｔ明の方法を、異なる材質の外層と内層と
からなる複合鋼管を製造する場合について、図面を参照
しながら説明する。
からなる複合鋼管を製造する場合について、図面を参照
しながら説明する。
第１１／１は、この発明の方法を実り角するだめの装置
の一実施態様を示す概略縦断面図である。第１図に示ｒ
ように、円筒状の水平な金型］は、所定間隔をおいて配
置された少くとも２箇の駆動ローラ２によって、その軸
線を中心として回転可能に支持されている。金型１の両
端面は、着脱自在の側堰３，４によって閉塞されており
、一方の側１１ｉ３の中心には溶鋼注入口５が、他方の
側堰４の中心には加熱用コイルの挿入口６が設けられて
いる。
の一実施態様を示す概略縦断面図である。第１図に示ｒ
ように、円筒状の水平な金型］は、所定間隔をおいて配
置された少くとも２箇の駆動ローラ２によって、その軸
線を中心として回転可能に支持されている。金型１の両
端面は、着脱自在の側堰３，４によって閉塞されており
、一方の側１１ｉ３の中心には溶鋼注入口５が、他方の
側堰４の中心には加熱用コイルの挿入口６が設けられて
いる。
７は金型１の一方の側堰３に近妾して設けられたタンデ
ィツシュ、８はタンディツシュ７の−」三方に位置する
ように荷重４伺きのクレーン（図示せず）によって吊下
げられた取鍋である。タンプイノ／ニアに設けられた溶
鋼流出樋７ａの先端部、シよ、一方の側堰３の溶鋼注入
口５を通って金型１内に挿入されている。金型１内には
、その軸線に沿ってほぼ全長にわたる長さの加熱用コイ
ル９が、他方の側堰４の挿入口６から進退自在に挿入さ
れている。金型１は所定の厚さを有する耐熱利がらなっ
ており、その内周面には断熱材１ｏがライニングされて
いる。
ィツシュ、８はタンディツシュ７の−」三方に位置する
ように荷重４伺きのクレーン（図示せず）によって吊下
げられた取鍋である。タンプイノ／ニアに設けられた溶
鋼流出樋７ａの先端部、シよ、一方の側堰３の溶鋼注入
口５を通って金型１内に挿入されている。金型１内には
、その軸線に沿ってほぼ全長にわたる長さの加熱用コイ
ル９が、他方の側堰４の挿入口６から進退自在に挿入さ
れている。金型１は所定の厚さを有する耐熱利がらなっ
ており、その内周面には断熱材１ｏがライニングされて
いる。
金型１の側ｊ１す４を取外し、その開放ｆｌＡ＋から金
型１内に、その：１ｔＩｔ線に沿って外層となる所定拐
質の管制１１を挿入し、（ＩＩＩ堰４を数句ける。管材
１１を適宜の固定手段によって金型１の内面に固定する
。次いで、側」１σ４の挿入口６から管材１１内にその
１１１１１線にＹｌ）って加熱用コイル９を挿入し、加
熱用コイル９によって管制１１を加熱する。
型１内に、その：１ｔＩｔ線に沿って外層となる所定拐
質の管制１１を挿入し、（ＩＩＩ堰４を数句ける。管材
１１を適宜の固定手段によって金型１の内面に固定する
。次いで、側」１σ４の挿入口６から管材１１内にその
１１１１１線にＹｌ）って加熱用コイル９を挿入し、加
熱用コイル９によって管制１１を加熱する。
管制１１の内面が所定温度に加熱された時点で、金型１
を５００〜１０００ｒ、ｐ、ｍの高速で回転さぜ、取鍋
８からタンディツシュ７内に供給された、管制１１とは
異なる利質の所定訃の溶鋼１２を、タンプイノ／ニアの
溶鋼流出樋７ａから、金型１と共に回転する前制御内に
供給する。溶鋼１２ば、金型１と共に回転する管材１１
内において遠心ダ５造され、管材１１の内面に均一の厚
さで付所して冷却され、管材１１と結合して管状の内層
となる。かくして、第２図にｊ：’Ｊｊ面図で示すよう
な、管ＡＡ’ Ｉ ＋からなる外Ｐｉ １１ Ａと、溶
銅１２力１らなる内ｊ・ｊ・つ１２Ａとによって形成さ
れた複合金属管力；製１告される。
を５００〜１０００ｒ、ｐ、ｍの高速で回転さぜ、取鍋
８からタンディツシュ７内に供給された、管制１１とは
異なる利質の所定訃の溶鋼１２を、タンプイノ／ニアの
溶鋼流出樋７ａから、金型１と共に回転する前制御内に
供給する。溶鋼１２ば、金型１と共に回転する管材１１
内において遠心ダ５造され、管材１１の内面に均一の厚
さで付所して冷却され、管材１１と結合して管状の内層
となる。かくして、第２図にｊ：’Ｊｊ面図で示すよう
な、管ＡＡ’ Ｉ ＋からなる外Ｐｉ １１ Ａと、溶
銅１２力１らなる内ｊ・ｊ・つ１２Ａとによって形成さ
れた複合金属管力；製１告される。
上述のようにして製造される組合金属管の外層＋１Ａと
内層１．２Ａとの界面を冶金的に完全に結合させるため
には、外層１’ Ｌ Ａとなる管制１１の内面が溶１・
１！１°するまで加熱し、内層１２Ａとなる溶／Ａ１２
との界面を溶融状態にして両とを溶着するか、または、
前記管制１１の内面が溶鋼１２とＡｌｒｆに成分的に拡
散し得る温度まで加熱し、溶ｓａ １２との拡散によっ
て両者を結合することがヅ・要である。
内層１．２Ａとの界面を冶金的に完全に結合させるため
には、外層１’ Ｌ Ａとなる管制１１の内面が溶１・
１！１°するまで加熱し、内層１２Ａとなる溶／Ａ１２
との界面を溶融状態にして両とを溶着するか、または、
前記管制１１の内面が溶鋼１２とＡｌｒｆに成分的に拡
散し得る温度まで加熱し、溶ｓａ １２との拡散によっ
て両者を結合することがヅ・要である。
そのためには、管制１１の加熱温度および溶”１２の３
１，４度が重要な条件であり、仁の発１す１ブ５７にお
いてに、上記両者を次のようにして定める。うしづ、管
制と溶鋼との界面を溶融状態にして１ｉｌｌ渚を溶着す
る現今における、管制内面の溶解！ｊ！４始１叫係式を
、−Ｆ記ｆ１）式または（２）式のように定める。
１，４度が重要な条件であり、仁の発１す１ブ５７にお
いてに、上記両者を次のようにして定める。うしづ、管
制と溶鋼との界面を溶融状態にして１ｉｌｌ渚を溶着す
る現今における、管制内面の溶解！ｊ！４始１叫係式を
、−Ｆ記ｆ１）式または（２）式のように定める。
上式において、Ｔ２ は、下記（３）式に示す一般的な
固相１腺温度Ｔｓ の算出式に従って、その成分組成か
ら決定される管材の固相線温度である。
固相１腺温度Ｔｓ の算出式に従って、その成分組成か
ら決定される管材の固相線温度である。
ＴＳ＝１５３６−（４１５，５（％Ｃ）４−１２．３
（％５ｉ）−ｔ−６，８（％胤）＋−１２ａ−５，、（
％Ｐ）＋１８３．９（％Ｓ）＋４．３（％Ｎｉ ）−１
−１，４（％Ｃｒ）−１−４，１（％Ａ４） ） ・−
・（３）’Ｊ”ｃ ｌｌ−Ｊｌ、７１月の内面加熱温度
であって、管制内に溶鋼が供給されたときに、管材内面
が溶解する溶解限界６情ｊ埃であイ）。Ｔ’Ｍは、管制
内に供給された溶鋼の温度であって、管制内面を溶ｊＱ
’ｔ′シ（÷ｊる溶ＩＱＪＩ限界温度である。ｔｏＶｓ
％＋’ ＡＨＡの；ワさ、ｔ、、、 ｉｃｌ、管制内
面にイ・Ｉ）音んＣ固しだ溶鋼（内層）の厚さ、αは溶
′閥の凝固１１．１」に生Ｊ′る潜熱の放出に伴なう補
正係ジ、（Ｌで、−０，０５〜０．０５である。
（％５ｉ）−ｔ−６，８（％胤）＋−１２ａ−５，、（
％Ｐ）＋１８３．９（％Ｓ）＋４．３（％Ｎｉ ）−１
−１，４（％Ｃｒ）−１−４，１（％Ａ４） ） ・−
・（３）’Ｊ”ｃ ｌｌ−Ｊｌ、７１月の内面加熱温度
であって、管制内に溶鋼が供給されたときに、管材内面
が溶解する溶解限界６情ｊ埃であイ）。Ｔ’Ｍは、管制
内に供給された溶鋼の温度であって、管制内面を溶ｊＱ
’ｔ′シ（÷ｊる溶ＩＱＪＩ限界温度である。ｔｏＶｓ
％＋’ ＡＨＡの；ワさ、ｔ、、、 ｉｃｌ、管制内
面にイ・Ｉ）音んＣ固しだ溶鋼（内層）の厚さ、αは溶
′閥の凝固１１．１」に生Ｊ′る潜熱の放出に伴なう補
正係ジ、（Ｌで、−０，０５〜０．０５である。
管制内面の溶解開始温度は、−上記（１）式によってめ
られるが、実際操業においては、管材の内面加熱温度（
Ｔ’ｃ）および溶鋼湿度（７Ｍ）は、−に記（１）式（
（よってめられた温度より高い方が、管材と溶鋼との密
着性を良好にならしめるので、実際操業ヒｄ、−に記（
２）式によって管材内面の溶解開始温度をめる。
られるが、実際操業においては、管材の内面加熱温度（
Ｔ’ｃ）および溶鋼湿度（７Ｍ）は、−に記（１）式（
（よってめられた温度より高い方が、管材と溶鋼との密
着性を良好にならしめるので、実際操業ヒｄ、−に記（
２）式によって管材内面の溶解開始温度をめる。
次に、管制と溶鋼とを拡散によって結合する場合におけ
る、管材の内面加熱温度（’１．’（３）は、（Ｔ’Ｏ
−２００℃）以上であって（’Ｌ’Ｃ）未満の範囲内の
温度とする。そして、この場合における溶鋼ｉ？７を度
（ＴＭ） ＆：ｌ：、（Ｔ’Ｍ−６０℃）以上であって
（Ｔ’Ｍ）未満の範囲内であシ、且つ下記（４）式に示
す一般的な液相線温度（ＴＬ）以上の温度とする。
る、管材の内面加熱温度（’１．’（３）は、（Ｔ’Ｏ
−２００℃）以上であって（’Ｌ’Ｃ）未満の範囲内の
温度とする。そして、この場合における溶鋼ｉ？７を度
（ＴＭ） ＆：ｌ：、（Ｔ’Ｍ−６０℃）以上であって
（Ｔ’Ｍ）未満の範囲内であシ、且つ下記（４）式に示
す一般的な液相線温度（ＴＬ）以上の温度とする。
Ｔｒ、＝１５３６ （７８（チＣ）−１−７，６（チ５
ｉ）−１−４す９ （係扁）−ト３４．４（チＰ）＋３
８（％５）−ｌ−４，７（％Ｃｕ％３．１ （％Ｎｉ）
旧、：ＢＣｌ）ｌ−：う（ｉ（％ＡＱ））−・（４） 」１記から、この発明においては、外層となる管制の内
面加熱温度（Ｔ ’ａ ｉたはＴａ ）と、内層と力る
溶鋼の温度（Ｔ’ＭまたはＴＭ ）とを、次のｆｉｌれ
かの組合わせに定めて遠心鋳造するものであり、これに
よって、管材（外層）と溶鋼（内層）との界１ｆｉｉを
冶金的に完全に結合させることができる。
ｉ）−１−４す９ （係扁）−ト３４．４（チＰ）＋３
８（％５）−ｌ−４，７（％Ｃｕ％３．１ （％Ｎｉ）
旧、：ＢＣｌ）ｌ−：う（ｉ（％ＡＱ））−・（４） 」１記から、この発明においては、外層となる管制の内
面加熱温度（Ｔ ’ａ ｉたはＴａ ）と、内層と力る
溶鋼の温度（Ｔ’ＭまたはＴＭ ）とを、次のｆｉｌれ
かの組合わせに定めて遠心鋳造するものであり、これに
よって、管材（外層）と溶鋼（内層）との界１ｆｉｉを
冶金的に完全に結合させることができる。
する。
■ 管材内面温度をＴＯとし、溶鋼温度をＴ ／Ｍとす
る。
る。
■ 管材内面ｄ１．１度をＴ ７ａとし、溶鋼温度をＴ
Ｍとする。
Ｍとする。
上記■の組合わせによれば、管材（外層）と溶鋼（内層
、）との界面を溶融状態にして両者を溶着することがで
き、」−記■および■の組合わせによれば、管材（外層
）と溶鋼（内層）とを拡散によって結合することができ
る。
、）との界面を溶融状態にして両者を溶着することがで
き、」−記■および■の組合わせによれば、管材（外層
）と溶鋼（内層）とを拡散によって結合することができ
る。
管材内面の加熱は、高周波誘導コイルや抵抗発熱体のほ
かバーナによって行りってもよく、少くとも臂゛拐内面
を上記温度まで加熱し得ればよい。
かバーナによって行りってもよく、少くとも臂゛拐内面
を上記温度まで加熱し得ればよい。
管４Ａの加熱効率を高めるためには、第１図に示すよう
に金型１の内面に断熱旧１０をライニングするか、捷た
は、断熱性を有する材料で金型１を構成することががま
しい。管材１１内への溶鋼１２の供給は２、加熱用コイ
ル９による管材１１の加熱が終ってからでも、まだに］
、加熱中に行なってもよい。加熱用コイル９１ｚｉ２、
」二記加熱が終った後は’ｉ′；ＡＡ’ Ｉ Ｉ内から
取除くことが好−士しい。
に金型１の内面に断熱旧１０をライニングするか、捷た
は、断熱性を有する材料で金型１を構成することががま
しい。管材１１内への溶鋼１２の供給は２、加熱用コイ
ル９による管材１１の加熱が終ってからでも、まだに］
、加熱中に行なってもよい。加熱用コイル９１ｚｉ２、
」二記加熱が終った後は’ｉ′；ＡＡ’ Ｉ Ｉ内から
取除くことが好−士しい。
この発明方法によれば、外層が管材であり、前記管制を
金型と共に５００−１００ Ｏｒ、ｐ、ｍの速１ノシー
で回転しながら、管材内に溶鋼を供給することに」：っ
て内層が形成されるから、溶鋼の供給用をコントロール
することによって、外層と内層との厚さ比を容易に一定
にすることができる。ｔた、外層が管材であるから、金
型の内面形状を特別に問題とする必要はなく、従来必要
とされていたりｊ造の都度性なう金型内面の手入れは不
安となる。
金型と共に５００−１００ Ｏｒ、ｐ、ｍの速１ノシー
で回転しながら、管材内に溶鋼を供給することに」：っ
て内層が形成されるから、溶鋼の供給用をコントロール
することによって、外層と内層との厚さ比を容易に一定
にすることができる。ｔた、外層が管材であるから、金
型の内面形状を特別に問題とする必要はなく、従来必要
とされていたりｊ造の都度性なう金型内面の手入れは不
安となる。
管材内に供給された溶鋼は、その内表面から凝固が進む
ことによる、内層内部の偏析や・ξイブの発生を防止し
、前記内表面が最後に凝固するように、溶鋼表面にｉ訴
熱・ぐラダを添加することが好ましい。なお、前月と溶
鋼との界面の密着が完全に行なわｈるだめには、如材の
内表面を７１１浄に保つことが必要である。従って、管
制の加熱前および加熱中に管４′Ａの内表面に（＝ｊ着
または生成した異物（例えば酸化物等）は、除去するこ
とが必要である、。
ことによる、内層内部の偏析や・ξイブの発生を防止し
、前記内表面が最後に凝固するように、溶鋼表面にｉ訴
熱・ぐラダを添加することが好ましい。なお、前月と溶
鋼との界面の密着が完全に行なわｈるだめには、如材の
内表面を７１１浄に保つことが必要である。従って、管
制の加熱前および加熱中に管４′Ａの内表面に（＝ｊ着
または生成した異物（例えば酸化物等）は、除去するこ
とが必要である、。
次に、この発明を実施例により更に説明する。
第１図に示した装置により、下記月質の外層材−と内層
利によって複合金属管を製造した。
利によって複合金属管を製造した。
外層材 拐質：５ＵＳ３０／１
液相線温ｊ仄（Ｔｐ）： ｌ ４４７℃固相ｉ腺温度（
Ｔに）：１４１０℃ 内層材 材質：５Ｓ５０ 液相線温度（Ｔｒ）： １５１５℃ 同同相湿温（Ｔす゛ １４５９℃ なお、外層材（管材）の厚さは２０關、内層材（溶ＷＩ
）の凝固後の厚さは５０飼としだ。
Ｔに）：１４１０℃ 内層材 材質：５Ｓ５０ 液相線温度（Ｔｒ）： １５１５℃ 同同相湿温（Ｔす゛ １４５９℃ なお、外層材（管材）の厚さは２０關、内層材（溶ＷＩ
）の凝固後の厚さは５０飼としだ。
第１表１・寸、管制の内面加熱温度および管材内に供給
す、る溶鋼のｉ？１．冒νを変えて鋳造を行なった場合
の外層と内層の界面の結合状態である。
す、る溶鋼のｉ？１．冒νを変えて鋳造を行なった場合
の外層と内層の界面の結合状態である。
第１表において、Ｎα２の管材の内面加熱温度１１４１
℃が、（１）式によって算出された溶Ｉ１１’（限界温
度（Ｔ’ａ）であり、管材内面加熱温度が０１１記温度
よシ２００℃低い温度（Ｔａ ）以上のｉｌ［Ｌ ｌ〜
Ｎ［Ｌ ４の場合の界面の結合状態は良好であるが、管
材の内第 １ 表 注 ＊印は（１）式によって算出された溶ｊＱイ限界温
度。
℃が、（１）式によって算出された溶Ｉ１１’（限界温
度（Ｔ’ａ）であり、管材内面加熱温度が０１１記温度
よシ２００℃低い温度（Ｔａ ）以上のｉｌ［Ｌ ｌ〜
Ｎ［Ｌ ４の場合の界面の結合状態は良好であるが、管
材の内第 １ 表 注 ＊印は（１）式によって算出された溶ｊＱイ限界温
度。
面加熱温度が（Ｔｃ ）より低いＮ［Ｌ ５の場合の界
面の結合状態は不良であった。
面の結合状態は不良であった。
まだ、第１表において、Ｎ１３の溶鋼の温度１６０６℃
が、（１）式によって算出された溶解限界温度（Ｔ’Ｍ
）であり、溶鋼の温度が前記温度より６０℃低い温度（
ＴＭ ）以上のＮα６〜Ｎ［ｋ ３の場合の界面の密着
状態は良好であるが、溶鋼の温度が（ＴＭ）より低いＮ
Ｏ，９の場合の界面の密着状態は不良であった′。
が、（１）式によって算出された溶解限界温度（Ｔ’Ｍ
）であり、溶鋼の温度が前記温度より６０℃低い温度（
ＴＭ ）以上のＮα６〜Ｎ［ｋ ３の場合の界面の密着
状態は良好であるが、溶鋼の温度が（ＴＭ）より低いＮ
Ｏ，９の場合の界面の密着状態は不良であった′。
以上述べたように、この発明の方法によれば、異なる拐
質の２つの層の界面が冶金的に完全に結合されており、
層の厚さ比および厚さが均一で且つその表面が７＋Ｔ浄
な高品質の複合金属管を、生産性高く経済的に製造し得
る工業上優れた効果がもたらされる。
質の２つの層の界面が冶金的に完全に結合されており、
層の厚さ比および厚さが均一で且つその表面が７＋Ｔ浄
な高品質の複合金属管を、生産性高く経済的に製造し得
る工業上優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明方法を実施するだめの装置の一実施態
様を示す概略縦断面図、第２図はこの発明・の方法で製
造された複合金属管の一例を示す縦断面図である。図面
において、 ■ ・金型、 ２・・駆動ローラ、 ３．４・・細胞、 ５・・溶鋼注入口、６・・挿入口、
７・・タンデイツンユ、８・・・取、禍、 ９・・・
加熱用コイル、１０・・・断熱利、 １１・・・管制、
１１Ａ・・外層、 １２・・・溶鋼、 １２Ａ・・内層。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
様を示す概略縦断面図、第２図はこの発明・の方法で製
造された複合金属管の一例を示す縦断面図である。図面
において、 ■ ・金型、 ２・・駆動ローラ、 ３．４・・細胞、 ５・・溶鋼注入口、６・・挿入口、
７・・タンデイツンユ、８・・・取、禍、 ９・・・
加熱用コイル、１０・・・断熱利、 １１・・・管制、
１１Ａ・・外層、 １２・・・溶鋼、 １２Ａ・・内層。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 軸憩を中心として一定速度で回転している、所
定温度に加熱された水平な管制内に、前記管制とＶよ異
なる拐質の所定ｉＴＡ度の溶融金属を供給し、前記管制
の内面に前記溶融金属を遠心ｖｌ造することによって複
合金属管を製造するに当り、下記の管制溶解開始関係式
によって、前記ｌ′；拐の内面加熱温度（Ｔ’ｃ）およ
び前記１′ｉ月内に供給する前記溶融金属の温１埃（Ｔ
’Ｍ）を定め、１）ｉＩ記各々の１’！ｌｉｔ度に基い
て、前記管材の内面に前記溶融金属を遠心３９Ｊ造する
ことを特徴とする複合金属管の製造方Ｉ去。 但し、Ｔ￥； ：管４４の固相線温度。 Ｔ’Ｍ ：管制内に供給された液融金属の温度であって
、管材内面の溶解限界 〃、５１度。 Ｔ’ｒ３ ：管材の内面加熱温度であって、管制内に溶
融金属が供給されたとき の「ｉ拐内面の溶解限界温度。 ｔｓ＋”：’：（月内面に付不凝固した溶融金属の１′
ＢＪさ。 ｔｏ、 ７ｒ月２の厚さ。 α ：溶融金属の凝固時に生プ゛る潜熱の放、７／出に
伴なう補正係数。 （２） 前記管制つ内面加熱温度ツを（Ｔ’ｃ）とし、
前記溶融金属の１７、ケ′度を（１，”Ｍ）として遠心
鋳造することを特徴とする、’ｆ５” Ｍ’ｌ請求の範
囲第（１）項ｌこ記載の複合金属ゞ１７の製造方法。 （３１Ｉ’＋ｉＪ記管材の内管材熱温度を、（Ｔ’ｅ
） 〜（Ｔ’０−２００℃）とし２、前記溶融金属の温
度を（Ｔ’ｈ＋）として遠心鋳造することを特徴とする
特許請求の範囲第（１）項に記載の複合金属管の製造方
法。 （４） 前記管制の内面加熱温度を（Ｔ’（３）とし、
前記ｍ ｉ；Ｙｌ！金ｊｊ５の１２１ｊ度を１（Ｔ′Ｍ
） 〜（Ｔ’Ｍ ６０ Ｔ−）であってＰｌつ１）１已
１２溶融金属の液イ１：憩温度以−１−とじて遠心鋳造
することをＩｌ″ｌ−徴とする、特許請求の範囲第（１
）項にへ１シ・或の複合金属管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19522683A JPS6087964A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 複合金属管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19522683A JPS6087964A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 複合金属管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6087964A true JPS6087964A (ja) | 1985-05-17 |
Family
ID=16337563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19522683A Pending JPS6087964A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 複合金属管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6087964A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528073A (ja) * | 2003-05-12 | 2006-12-14 | エム．ユエルゲンゼン ゲーエムベーハー ウント コー カーゲー | 遠心鋳造方法 |
-
1983
- 1983-10-20 JP JP19522683A patent/JPS6087964A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528073A (ja) * | 2003-05-12 | 2006-12-14 | エム．ユエルゲンゼン ゲーエムベーハー ウント コー カーゲー | 遠心鋳造方法 |
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