JPS6092393A - 発生炉ガスを製造するための反応器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） この発明は可燃性廃棄物から発生炉ガスを￥Ｊ造するた
めの反応器に関Ｊる。 （従来の技術） 過去数世紀にわたり、バイオマス（ｂｉｏｍａｓｓ）特
に木材を炭焼窓により乾留して、木炭を得てさ／Ｃ。 バイオマスを積み重ねた土で覆うにうな旧式の決焼操作
は外部加熱されるし１−ル１〜を利用した操作にその後
置き換えられた。低温乾留ガスおよび／もしくは発生炉
ガスの製造すなわら右ｎ月別から得られた蒸気の転換は
二段ガス化炉で行４１４つれており、このようなガス化
炉ではコークスガス化炉が通常低温乾留ガス化炉の下流
に接続され、比較的純度の高いガスが製造可能となって
いる。 従来技術としてはいわゆるライヒ：「ル１〜・パージ・
ガス・プロセス（Ｒｃｉｃｈｅｌｔ　ｐｕｒｇＯｇａｓ
　ｐｒｏｃｃｓ　５− ８）西独特許第１３６６、３８７．７１２．５５２．７
１３．２！’ｔｏおよび７１１４．１３５号）および５
ＩＦＩＣプロセス（西独特許第７６３，９１５号）を参
照されたい。以上の二つのプ［１セスにａ３いて、乾留
はし１〜ル１〜内で起り、このし１ヘルドにはバイオマ
スが連続的或は断続的に供給される。ここで重要な抽出
物は有機物蒸気の凝縮可能な成分であり、乾留ガスを製
造するのに必要な熱は残留ガスの少なくとも一部を燃焼
させることにより得られる。 次に、キーナー・プロセス（Ｋｉｅｎｅｒ　ｐｒｏｃｅ
ｓｓ）を参照すると、このブｌ］セスにおいて、低温乾
留ガス化炉の下流にはコークスガス化炉が接続されてお
り、発生炉ガスがガスモーフの運転に利用される点で、
動力の利用に特に利点を有しており、低温乾留ガス化は
乾留ドラム内においてモータ排気ガスを介して引き起こ
される。閉鎖システムを利用する結果、凝縮により生ず
る水以外の、例えば重金属化合物のような毒性化合物は
全て低温乾留コークスに置き去りにされるので環境を何
ら害なうことなく装置の運転を行なうことができる。し
　６− かしながらこのようなプロセスに（１３いては乾留ドラ
ムが依然として外部から加熱されているので、反応器へ
の供給とガスの需要どの間の連１１（が鈍く、長時間依
存性を有しているといった欠点を有している。 （発明が解決しようとする問題＋：、ｉ　＞本発明の課
題はコークス製造部内ぐ乾留ガスを転換する周知のパー
ジガスプロセスの利点を利用するとともに一方では反応
器への供給物の送出を迅速に行ない、使方では特定の動
力需要に供される稀薄ガスすなわち発生炉ガスを１９る
ことにある。 また運転に際しては例え周囲に出ることのＫｔいような
有害物を含んだバイオマスその他の可燃Ｉ１１廃東物を
処理する場合であっても環境を古４Ｔうことのないよう
にする必要がある。 （問題点を解決するための手段〉 本発明において以上の課題は１４１訂請求の範囲第１項
に含まれた特徴的な構成により解決され、こような解決
策の有益な発展技術は実施「１す様項Ｊ、り得られる。 本発明においては、−次ガス化部と、好ましくは複数の
パイプす４

【わちノズルを備えた側方エア供給部を有す
る二次ガス化部との間に煙道ガス転換部を設け、その部
位に常に生ずる遠心動を伴って一次ガス化部からの煙道
流の滞留時間を大幅に増加させることににす、そこでの
湿度が約１０００℃に達し得るようになっている。加熱
に必要な二次エアは定量的に供給されており、このＪζ
うな供給エアは二次ガス化部のジャケット近傍の環状隙
間を介してこのジャケラ１〜に沿って接線方向に流れる
ことから均質かつ均等な供給が行なわれるといった利点
をさらに有している。−次ガス化部と二次ガス化部との
間の領域に二次エアを供給するためのノズルを多数設け
たことにｊ：す、充填レベル依存式で取りイ」【ノられ
た充填レベルシーブの熱ひずみが最小限どなっている。 −次刀ス化部からスラップ残留分その他を１ノ１出する
ために偏心的に配置された排出スクリココンベアを利用
した回転式スライド弁を用いたことにより反応器基部に
おりる残留分のこびりっぎが防止され、運転信頼性が改
善されるとともに反応器の適用範囲が拡張づる。 煙道ガス転向部の領域を一次ガス化部側で限定するレベ
ルシーブは所望とする運転状ｆ１ｕおＪ、び反応器出力
に応じて垂直方向に位置設定可能であるという利点に加
えて、煙道ガス転換部の領域の二次ガス化部側の上限と
なる環状火格子が垂直方向に位置調節可能であるという
利点を右している。 ガスの取入部を中心対称に設【ノたことににす、反応器
を通る均一な流れが確保され、また薄型に構成された熱
交換器の補助を受番ノで一次エアを向流式で予熱するこ
とにより、反応器壁が熱的に大幅に緩和されることとな
っている。 反応器の運転に際しては、乾留物すなわら蒸発物は所望
の実際値条件が重大な涯延等の１ヘラプルなく設定でき
るよう、部分燃焼された発生炉ガスにより加熱されるの
で、熱交換を水素のパーセンテージの大きな還元雰囲気
中で行なうことができるという利点がもたらされる。ま
たざらにもたらされる利点として、環境を害なう重金属
化合物を含み本発明に基づいて設計された反応器では酸
化　９− されない廃油等のガ燃性廃棄物をガス化しようとする場
合、それらは所定の還元条ｆ１で高温で処理することに
Ｊ：り一次ガス化部のスラップ或は灰分を介して安全に
除去される。このように、本発明はガス製造の同時緩衝
を伴って、コークスガス化部におりる低温乾留ガスの変
換を行なう周知のパージガスプロセスの特徴を有る程度
組み入れたものである。水素に冨んだ雰囲気の還元条件
で乾留プロセスを行なうことにより、反応器のパイプそ
の他の通路へのタールやグラファイトのＨｆ積が防止さ
れる。 また運転中においては難なく乾留に必要なエネルギーを
一次ガス化部から得ることができ、乾留ガス生成の変動
を遅滞なく補償することができる。 ガス消費の関数としては二次ガス化部を作動させるため
の発生炉ガスのバイパス流が依存するところの煙道ガス
転向部内の空所の変化があり、燃焼エア吊と乾留物すな
わち蒸発物の供給量は最終的には温度制御の関数であり
、このことは、反応器について存在し或は与えられるパ
ラメータはり一　１０　− いに理想的な依存状態で制御可能で（１つることを意味
している。 本発明による二段ガス化装置は水相や泥炭の乾留すなわ
ち氷塊や泥炭から発生炉ガスを製造Ｊ゛るための炭質化
、活性炭の製造、廃油、スラッジおよびエマルジョンを
含むあらゆるタイプのスラリーの蒸発および転化、さら
には屠殺場廃棄物、病院廃棄物或は下水スラッジにいた
るはどｌυどの種類の廃棄物の熱分解の用途に等しく有
効に利用できる。 さまざまな特徴を備えた態様で具体化ｉ’ｌ　ｒｌｌｊ
なバイパスガイド部は乾留寸なわら蒸発が一次ガス化部
における運転依存性の負圧Ｊなわら誘５７：されＩこ吸
引により僅かな遅延時間で制御相１１；ぐあるのが特に
望ましい。減圧装置Ｆｌを介してΩ圧をゆ化さｌること
により、バイパスガスの一部が（ｉｌ「実に適用される
。 （実施例） 次にこの発明の一実施例を図面に（Ｋ−って説明りる。 　１１− 第１図には直立円筒状の反応容器を有する反応器の縦断
面が概略で図示されており、その下部には一次ガス化部
２が、また上部には二次ガス化部２０が形成されている
。−次ガス化ｉ！１ｌＩ２と二次ガス化部２０との間の
内部空所には一次ガス化部２の充填レベルシーブ１０ど
二次ガス化部２０の円形火格子２２との間の煙道ガス転
換部１４が中間ガス化部として設りられている。 一次ガス化部２の中央部には、反応器の底部から、バイ
オマスその他の可決化廃棄物の形態の主燃料が供給され
る。このため、主燃料は図示しない貯蔵部から給送スク
リュ１を軒で水平方向の圧送スクリュ３へと送られるよ
うになっており、この圧送スクリュ３はさらに垂直方向
の圧送スクリュ４に対し、直角方向で開口し、圧送スク
リュ４を通じて燃料は一次ガス化部２にお（〕る酸化或
は溶融損に応じて滞留なく導かれる。 −次ガス化部２を運転するための一次エアは反応器基部
の下方に配設された環状通路２６から向流熱交換器２５
を経て導入される。つまり、−次　１２− エアは環状通路２６から向流熱交換器２５内に流入し、
この向流熱交換器２５は一次ガス化部２の近傍に必ず設
けられる反応器ジャケラ１〜内部の内側環状リングと外
側環状リングとの聞の中央環状リングを備えている。内
側環状通路す＜７１つちリングは壁により中央環状リン
グから隔てられてＪ３す、この中央環状リングにより、
内側環状リングを通って二次ガス化部を出る高熱量のガ
スの熱が一次エアに伝えられる。このＪ：うに向流熱交
換にＪ：って加熱された一次エアは反応器への補助エア
供給用のノズル１８におけるエアとばば同じレベルの温
度となり、仕切プレー１〜２７すな１つら転向プレート
（第１図参照）の上端まわりのジャクツ１〜内で転向し
、外側環状リング内を二次ガス化部２０のガス流と平行
状態で反応器基部に向って下方に流れ、対称位置に配置
された複数のノズル２８を介してリング状ノズル５へと
供給される。、−次エアは反応器ジャケット内を特にこ
のＪ：うに導かれることによりほぼ５００℃まで加熱さ
れて一次ガス化部２内のバイオマス等の供給ゾーンへと
流入　１３− し、この流入部にお（プる一次ガス化部の温度は約９５
０℃となる。 反応器の基部域にはスラッジ除去のための回転式スライ
ド弁６が設【）られており、このスライド弁６は垂直方
向の圧送スクリュ４を介する中央への主燃料供給部おに
びリングノズル５を介する予熱された一次エアの供給部
の直上に配置されている。−例として、このようなスラ
イド弁６は円形の火格子の形態とされて反応器側壁に対
し可動に取り付けられ、駆動装置７を備えて構成される
。 スライド弁６は反応器の基部を通る排出スクリュ８に対
し偏心的に重なり合い、この排出スクリュ８は本実施例
では反応器の基部に対し垂直をなしており、これを介し
てスラッジその伯同様な不燃成分が水桶９に排出される
。このような不燃成分の一次ガス化部からの除去は連続
或は断続のいずれでも行なうことができる。またさらに
上向きのスクリュコンベアにより、冷却されたスラッジ
を水桶９から排出することができる。水桶９の水面レベ
ルは任意にコントロールしてもよいし、また　１４− 望みにより所望の基準レベルに保つこともできる。 垂直方向の圧送スクリュ４を介する主燃料の一次ガス化
部２への１燃′Ｐ１の供給は一次ガス化部の充填レベル
についてモニターされ、充填１ノベルシーブ１０の高さ
までに制限される。この充１眞レベルシーブ１０は第１
図中に符号１１で概略を示づ゛ように、反応器内部の側
壁にり・１し垂直方向に位置調節可能に取り付ＩＪられ
ている。レンリ１２４．１．充填レベルシーブ１０の実
高を検出してての情ＩＪを指示制御装置１３に伝える。 指示制御装置ＦＩ　１３１．Ｌ主燃料用の給送スクリコ
−１を実際に望３１．れる１ホ１との比較に基づいて作
動さぼる。充填１ノベルシーブ１０は一次ガス化部２の
−に限を促供ηる゛しのて゛あり、−次ガスを自流さＶ
るｌこめの中間ガス化部として機能する煙道ガス転換部
１４に通じてＪ’３つ、−次ガスはそれに含まれるター
ルやフェノール分が非常に限られた雰囲気内で除去され
る程度：１で加熱される。煙道ガス転換部１／Ｉ内でｎ
い熱を発生させるため、その内部には反別■ｖから横方
向に突出する複数のノズル１８を介して二次エアが　１
５− 供給される。二次エアは圧送装置１５を介して上部の反
応器カバ一部に供給され、二次ガス化部２０近傍の反応
器ジャケットのまわりに設（Ｊられた環状リング１７か
ら向流式で流入する。またこのため、圧送装置１５から
の取入部ど環状リング１７どは環状隙間１６によりつな
がれている。供給エアを均等化するため、二次エアは環
状隙間１６において、圧送装置１５から出た直後に反応
器ジャケラ１〜に対し接線方向に導かれ、このような環
状隙間１６によって、外周面にわたり均一に分配されて
いる。環状リング１７は引き込まれた二次エアを予熱す
るのに利用されている。このような二次エアをノズル１
８を介してｆｆＷガス転換部１４に供給することにより
、充填レベルシーブ１０の過熱がなくなり、また−次ガ
ス化部２からのガスの８１）閉時間を長くすることがで
きるので、二次エアの導入に先立ってタールやフェノー
ル分の少ないガスの生成に最適な状態となる。このため
、二次ガス化部２０に対して煙道ガス転換部１４を上方
に向かうにつれ閉ざすリングノズル１９は中　１６− 央部が上方に向かうにつれ先細状寸なわＩ）はぼ円錐状
となっている。リングノズル１９のチップ２１は上方に
吹き上げられ１ζあらゆる種類のガスや粒子の保留部を
形成し、半径方向に対称４１円形のリングノズル１９を
経て二次ガス化部２０内に至るすなわち二次ガス化部２
０に向かう流路が偏向して、コークス製造部として構成
されでいるところの二次ガス化部２０のコークス床を通
る均一な流れが得られる。このようなリングノズル１９
を介するガス流の偏向ににって、重粒子例えば円形火格
子２２のチップ２１内に上向きに加速されたカーボン粒
子のような粒子の滞留時間が長くなり、このような重粒
子の加速度にほぼ比例して上記の滞留時間が長くなる。 この部分において約９５０℃で生成された煙道炭の補助
ににり所望の還元プロセスが得られる。 また以上のようなプロセスにＪ：す、二次ガス化部２０
内のタール分その他の重質分が実質的に分解されること
となる。−次ガス化部２のガスは半径方向の対称なリン
グノズル１９により転向され−１７− 平行に逆流して二次ガス化部２０のコークス床でさらに
還元作用を受Ｉプ、円形火格子２２の下部を通り約６０
０〜７００℃で反応器下部の内側環状リングに入る。必
要な還元ゾーンの長さは円形火格子２２を垂直方向に調
節することによって理想的に設定でき、特定の処理条件
にあわせることができる。 二次ガス化部２０へのコークスの充填は反応器のカバ一
部より、周知方法で連続的或は断続的に行なわれる。コ
ークスの分布の均一化は振動機構２３により確実に果さ
れ、］−クスガス化部の反応性は例えば超音波作用によ
り改善できる。内側環状リングを通って平行に導かれた
ガスは反応器基部に設けられた吸引装置２４を介して反
応器かり取り出される。内側環状リングを通るガスは高
温であるため、−次ガス化部２の外部への熱損失が極度
に防止され、また本実施例では一次エアの予熱に利用さ
れる内側環状リングと中央環状リングとの間の上記熱交
換器に対し、中間壁を介して約４０％の熱が供給される
。 　１８− 煙道ガス転換部１４の運転に不可欠＜Ｚあら（′Ｊ）る
種類の外来ガスは１ケ所もしくは複数ケ所の外来ガス取
入部３０を介して供給可能どなっている。 ガスから有害物質を除去するため、靜通流に東せられる
高活性の粉炭の吸着作用を利用してこのにうな粉炭を通
ったガスを表面タンクに流入さ１！る。 ガスの浄化のためにスクラバーを利用Ｊる場合、生成さ
れた燃料炭を洗浄水界面にＪ３いてｒＡ化の目的に利用
することができる。 ここでまた指摘しておきたいこと（，１いリングノズル
５が観察窓を通じて光学的にモニターされ、必要に応じ
て清掃可能どなっていることである。 反応器操作の最終段階にお（プる操作温度ができるだけ
長く保たれまたエア供給部からの万ス抜りが防止される
ことを確実とするため、反応器のカバーには防音運転用
の給配口３１が設ＬＪられている。 反応器内に自然の化合エアが存Ｊ゛ることにｊ；す、−
次エアおよび二次エアのいずれムが上記取入口より適量
吸入され、−次ガス化部を出た後烏温の二次ガス化部を
通って導かれたガスは濶炸を右さ　１９− ず、従って環境を害なうことなく１〕１出される。 次に第２図〜第４図により、第１図に示した二段式ガス
化装冒に利用されるさまざまな態様のバイパス装置を説
明する。 第２図において、二段式ガス化装閥にＪ：り生成された
発生炉ガスはガス出口２４を介して浄化装置３２へ導か
れ、モこでの浄化を終えた後、ブロワ３３およびパイプ
３５を介してパイプ３７の分岐点に至り、圧力レギュレ
ータ３６を経て任意のガス消費部に至る。パイプ３７か
らの分岐流は真空に相当する減圧装置３８を介して燃焼
室３９内に至る。温感調整されかつザーボモータ４１を
利用したスロットル弁４０により、充分な量のエアがエ
ア取入口１２を介して燃焼室内のパイプ３５からの供給
ガスに与えられる。従って、常に生成物固有の燃焼潤度
を与えることができ、また、流入ガスの低酸素減少雰囲
気を確実に保つことができる。このような方法で温度が
高められた乾留ガスは燃焼室３９から反応室４３に入り
、この反応室４３において可燃性分が給送装蓚４４およ
び温　２０− 邸依存反応制御装冒４５を介して供給されて接触するこ
とにより、利用される特定成分が蒸発しｂしくは炭化さ
れ、このような雰囲気で生成されたガスを反応室４３か
らパイプ４８を経て外来ガス供給部３０により二段式ガ
ス化装置へどｆハ給可能となっている。このように、い
かなるイ１害物質分も、第１図に示した二段式ガス化装
置の煙道ガス転換部１４へ、閉回路状態で理想的に導か
れるので、環境は何ら害なわれず、このことは重金属を
含有する潤滑油等を燃焼させる場合に１！１に重要であ
る。反応チャンバ４３に置ぎ去りにされた残留物質は全
て出口４６から除去される。 次にこのようなバイパスａｍの二つの実施態様について
説明する。 第３図において、二段式ガス１１】装″？ｒＩＪ曹う出
ｌこ浄化ガスはバイパスパイプ３７および減圧装置３８
を経てバーナー３９に至り、このバーナー３９には調整
エア供給機構すなわち第２図のバイパス機構によるザー
ボモータ４１を備えたスロットル弁４０およびエア取入
部４２が接続されている。加　２１− 熱されたガスは下方からシーブコンテナ４７を通って流
れ、生成された乾留ガスは部分燃焼された貧ガスととも
にパイプ４８を経て引き込まれ、外来ガス取入部３０を
介して煙道ガス転換部１４に導入される。このような操
作はまた、所要の特定パラメーターに応じた実際に望ま
れる値で閉回路で行なわれる。 第４図にはまた低温乾留ドラム４９を利用した閉バイパ
ス装置が示されており、このドラム４９はそのジャケッ
ト５２に沿って設けられたローラベアリング５０を介し
て回転可能に取り付【ノられており、駆動装置５１によ
り回転駆動される。ドラム４９内で乾留される材料はス
クリュ５３および給送スクリュ５４を介して供給される
。部分燃焼された貧ガスを伴う低温乾留ガスはスクリコ
５３および吸入管４８により外来ガス取入部３０を介し
て煙道ガス転換部１４に供給され、炭化残留分は排出機
構４６を介してドラム４９から取り除かれる。

【図面の簡単な説明】

　２２− 図はこの発明の一実施例を示ず−らので、第１図は反応
機の縦断面図、第２図は第１図に示した反応機に関連し
て用いられるバイパス＋＋３１椙を承り概略図、第３図
は第２図に示したバイパス機構の別例を示し、コンテナ
を利用したバイパスｍ　４％の概略図、第４図は第２図
に示したバイパス機構のざらに別例を示し、低湿乾留ド
ラムを備えたバイパス機構の概略図である。 ２・・・−次ガス化部 ６・・・回転式スライド弁 ８・・・排出スクリュ １０・・・充填レベルシーブ １４・・・煙道ガス転換部 １８・・・ノズル １９・・・リングノズル ２０・・・二次ガス化部 ３０・・・外来ガス取入部 出願人　へルヴイッヒ・ミシエル・−１−ム代理人　弁
理士　岡　１１　英　彦 　２３−

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）バイオマスその仙潤滑油のＪ：うなあらゆる種類
   の可炭化廃棄物から貧ガス１′なわち発生炉ガスを製造
   するだめの反応器をであって、垂直方向に調節可能な充
   填レベルシーブど燃焼残留物のための排出機能とを備え
   た一部ガス化部を右するとともに反応器基部を通じて該
   −次ガス化部へ主燃料と予熱されたエアを供給可能とな
   し、二次エアが別個に供給されるコークス製造部型式の
   二次ガス化部を前記−次ガス化部に（）ｌ　段−するど
   ともにこれらの間には煙道ガス転換部を設【−Ｊて、前
   記二次ガス化部の前記二次ガス化部おＪ、び前６１１−
   次ガス化部の低温乾留ガスさらには前記−次ガス化部か
   らのカーボン粒子の遠心動による混合流が半径方向に対
   称なリングノズルににり長Ｎｉｌ留１１．１間かつ還元
   条件下で前記二次ガス化部に供給されるｊ、う構成し、
   さらに前記煙道ガス転換部には前記二次１ア供給用のノ
   ズルとは別にバイパスＩｌＮ　横を（ｒ意に接続可能な
   少なくとも一つの外来ガス取入部を設けて発生炉ガスの
   少なくとも一部を供給可能に構成したことを特徴とする
   発生炉ガスを１ｌＩＪ造Ｊるための反応器。
2. （２）前記−次ガス化部への可燃月利の供給が反応器底
   部中央に開口する垂直方向の給送スクリココンベアを介
   して燃料酸化ロスの関数として制御され、かつ前記給送
   スクリココンベアには水平方向の圧送スクリュコンベア
   が接続されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項記載の発生炉ガスを製造するための反応器。
3. （３）前記−次ガス化部の！１（部域には回転式スライ
   ドバルブが、駆動機構により回転可能に取り付けられて
   おり、該回転式スライドバルブは不燃スラッグ成分等を
   反応器基部に偏心的に間口する１３１出スクリユコンベ
   アへ投入可能に構成されていることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の発生炉ガスを製造するための反応
   器。
4. （４）前記−次ガス化部の垂直／ｊ向への位冒調節可能
   な前記充填レベルシーブは側方の支持１Ｎ椙を介して取
   り付けられており、この支Ｒｒ　ＵＱ構はレンザ、制御
   装置への入力ｉ構おＪ：び’ｆ’ｌｊｉ　ｎ！！−次ガ
   ス化部の特定実際レベル指示装置に連動田続き１１でい
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の発生炉
   ガスを製造するための反応器。
5. （５）前記煙道ガス転１φ部を前記二次ガス化部から隔
   てる前記半径方向に対称＜ｒリングノズル０．１前記二
   次ガス化部に向かい先細の円♀１１状をなして突出して
   おり、平行流で）浮かれて前記−次ガス化部から前記レ
   ベルシーブを経て前記煙道ガス変換部に入った前記−次
   エアは乱流状態で前記二次ガス化部に供給され、ガス流
   に対重る炭質粒イの８１１留時間の増加が得られるＪ：
   う構成したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   の発生炉ガスを製造するための反応器。
6. （６）前記二次エアは補数のノズルを介して側方から前
   記煙道ガス変換部に供給され、前記複数のノズルは圧送
   装置により制御されてｉ１３す、＋’＋ｉｔ記二次エア
   は接線方向で流れて環状隙間にＪ：り平行流状態で加熱
   可能に構成したことを特徴とする特許請求の範囲第１項
   もしくは第４項のいずれかに記載の発生炉ガスを製造す
   るための反応器。
7. （７）　６ｉ＋記半径方向に対称なリングノズルは垂直
   方向に位置調節可能な火格子の上方に配設されてｄ３す
   、この火格子は振動装置に接続されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第１　ｒｌ″１記載の発生炉ガスを
   製造するための反応器。
8. （８）上部の反応器ｈバーには、すなわち前記二次ガス
   化部の」−万には防音運転用の給装置］が設りられてい
   ることを特徴とする特Ｗ［請求の範囲第１項記載の発生
   炉ガスを製造するための反応器。
9. （９）前記外来ガス取入口は反応器ガスがガス出口部か
   ら減圧装置およびバイパス管路を経て供給されるパージ
   ガス熱分解装置すなわち反応チャンバ、コンテナ熱分割
   装置或はパーガスジ熱分解ドラムに対し必要に応じて接
   続可能なパイプに通じており、部分燃焼した高温の発生
   かガスと、固体おＪ：び／もしくは液体熱分解相別を充
   填した前記パージガス熱分解装置の低温乾留ガスどの混
   合物が前記煙道ガス転換部に導かれるよう構成したこと
   を特徴とする特Ｗ［請求の範囲第１１ｒＪ記載の発生炉
   ガスを製造するための反応器。