JPS609545B2 - 直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法 - Google Patents
直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法Info
- Publication number
- JPS609545B2 JPS609545B2 JP9833878A JP9833878A JPS609545B2 JP S609545 B2 JPS609545 B2 JP S609545B2 JP 9833878 A JP9833878 A JP 9833878A JP 9833878 A JP9833878 A JP 9833878A JP S609545 B2 JPS609545 B2 JP S609545B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- coke
- extraction
- resistance heating
- direct resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、直接抵抗加熱炉を使用したコークス処理方
法に関するものである。
法に関するものである。
Ｎｏｘ公害の対策としては、従来の製鉄所のように暁結
用に高窒素含有量の粉コークス（以下、粗コークスとい
う）を使用せず低窒素含有量の粉コークス（以下、低窒
素コークスという）を使用することとし、その製造実験
を実施していたところ、粗コークスを所定条件で加熱処
理すれば低窒素コークスが製造できることが確認できた
。
用に高窒素含有量の粉コークス（以下、粗コークスとい
う）を使用せず低窒素含有量の粉コークス（以下、低窒
素コークスという）を使用することとし、その製造実験
を実施していたところ、粗コークスを所定条件で加熱処
理すれば低窒素コークスが製造できることが確認できた
。
しかし、直接抵抗加熱炉を使用して粗コークスを加熱し
た場合、１４００二０以上で粗コークス灰分中のある成
分が蒸発し気体となって炉内に充満し、その蒸発物質が
１４００ｑｏ以下になると再凝固して粗コークス、炉壁
面、あるいは電極へ付着する。この場合、粗コークスへ
の付着では粗コークスが大塊となって炉内からの排出が
できなくなるおそれがある。また、炉壁への付着では荷
下りの過度な不均一又は棚吊り等の現象が起き易くなる
。さらに、電極への付着では荷下りの不均一、棚吊り又
は電流の不均一による極部温度上昇が起きて炉の操業が
不可能になるおそれがある。したがって、粗コークスの
加熱時蒸発してくる物質を強制的に炉外に抽出するべく
蒸発物質が気体となっている炉内温度帯で抽出すること
が望ましい。しかも、その抽出用の炉内挿入物の形状に
よっては、均一な荷下りの保障と、蒸発物質を充分に捕
集して炉外に抽出する抽出能力の確保とができなくなお
それがある。この発明は、以上のように、低窒素コーク
ス製造に直接抵抗加熱炉を利用した場合に直面する問題
点を解決するべく創案されたものである。
た場合、１４００二０以上で粗コークス灰分中のある成
分が蒸発し気体となって炉内に充満し、その蒸発物質が
１４００ｑｏ以下になると再凝固して粗コークス、炉壁
面、あるいは電極へ付着する。この場合、粗コークスへ
の付着では粗コークスが大塊となって炉内からの排出が
できなくなるおそれがある。また、炉壁への付着では荷
下りの過度な不均一又は棚吊り等の現象が起き易くなる
。さらに、電極への付着では荷下りの不均一、棚吊り又
は電流の不均一による極部温度上昇が起きて炉の操業が
不可能になるおそれがある。したがって、粗コークスの
加熱時蒸発してくる物質を強制的に炉外に抽出するべく
蒸発物質が気体となっている炉内温度帯で抽出すること
が望ましい。しかも、その抽出用の炉内挿入物の形状に
よっては、均一な荷下りの保障と、蒸発物質を充分に捕
集して炉外に抽出する抽出能力の確保とができなくなお
それがある。この発明は、以上のように、低窒素コーク
ス製造に直接抵抗加熱炉を利用した場合に直面する問題
点を解決するべく創案されたものである。
以下、この発明方法に使用した直接抵抗加熱炉の一例を
図面により説明すると、黒鉛製電極１を炉本体２の相対
する内壁に備えた立型の直接抵抗加熱炉により被加熱物
の粗コークスＭを加熱処理した場合に、粗コークスＭか
ら蒸発してくる物質（Ｃ○，日２Ｓ等）が気体となって
いる１４００℃以上の炉内温度帯に位置するよう、耐高
温性があるたとえば黒鉛製の抽出梁が炉内に設けられて
いる。この抽出梁は、整流梁を兼ねるよう炉の形状に対
応した平面形状をもち、かつ、上部に逆Ｖ形状断面部３
を備えるとともに、該上部内が抽出孔４を介し炉外部に
選通している。このような抽出梁として、たとえば第１
図、第２図、第５図に示す十字梁式のもの５Ａ、や第６
図、〜第８図に示すグリズリー式のもの５８が用いられ
ている。十字梁式抽出梁５Ａは、直線梁６を十字に交叉
させ、その交叉部上に方形屋根状のカバー７を付設し、
直線梁６を炉の縦方向（電極対向方向）および横方向に
沿わせ梁端部において炉壁に取付け、かつ、抽出孔４に
蓬通させたものであり、炉形状が正方形又は縦横比（ａ
／ｂ）が大きくない矩形で、表面積Ｓが１〆以下位の炉
に適している。そして、その抽出梁位置は、そこでの炉
形状をａ＝ｂの正方形として電極１の下端からの距離日
を０．斑以上にしている。第２図はこの場合における第
１図に示した炉と同形のモデルを製作して粗コークスＭ
を着色装入しその着色線８の経時的変化を観察記録した
荷下り状況を示しており、この図に照らして、電極間の
荷下りが端効果によるわずかな遅れを除いてほとんど均
一であることが確認できた。また、第３図は当該炉を操
業して電極対向方向の炉壁と粗コークスＭとの境で側溢
した温度パターンを示している。この図によって、前記
抽出梁位置が前述のように均一碗下り効果に充分である
ばかりでなく、抽出梁下端温度を粗コークスＭから蒸発
した物質が気体となっている１４００ｑｏ以上にしてお
けることが分った。第１図において９はこの抽出梁５Ａ
とこれによって梁下部に形成された粗コークスＭの安息
面とでできた空間城で、そこで蒸発物質の橘集を行なう
関係上抽出梁５Ａの中寸法Ｃは大きい程抽出能力が増す
が、不均一荷下り、棚吊り、粗コークスＭの衝撃荷下り
等の現象が起り易くなるためそれほど大きくできない。
実験によれば、荷下り速度毎時０．３〜０．２肌の範囲
では、Ｃ＝０．５稗以下、表面積Ｓ＝ａｘａに対し抽出
梁５Ａを水平面へ投影したその投影面積Ｔが０．７＄以
下であれば、前記現象は起きなかった。この場合の抽出
能力を検討すれば、最高加熱温度１６００ｑｏ、そのと
き粗コークスＭから発生するガス（Ｃ０，日２等）およ
びコークス灰分中の蒸発物質の量はコークスｌｋ９当り
１２０Ｎそであり、抽出梁下端の空間域９からの吸引速
度を毎秒５０伽、コークス術下り速度を毎時５０肌と仮
定したとき「発生ガス量と最大抽出能力との関連は次の
表１のようになる。表１ この表によれば、発生ガス量に対し抽出能力は充分にと
れていることが分る。
図面により説明すると、黒鉛製電極１を炉本体２の相対
する内壁に備えた立型の直接抵抗加熱炉により被加熱物
の粗コークスＭを加熱処理した場合に、粗コークスＭか
ら蒸発してくる物質（Ｃ○，日２Ｓ等）が気体となって
いる１４００℃以上の炉内温度帯に位置するよう、耐高
温性があるたとえば黒鉛製の抽出梁が炉内に設けられて
いる。この抽出梁は、整流梁を兼ねるよう炉の形状に対
応した平面形状をもち、かつ、上部に逆Ｖ形状断面部３
を備えるとともに、該上部内が抽出孔４を介し炉外部に
選通している。このような抽出梁として、たとえば第１
図、第２図、第５図に示す十字梁式のもの５Ａ、や第６
図、〜第８図に示すグリズリー式のもの５８が用いられ
ている。十字梁式抽出梁５Ａは、直線梁６を十字に交叉
させ、その交叉部上に方形屋根状のカバー７を付設し、
直線梁６を炉の縦方向（電極対向方向）および横方向に
沿わせ梁端部において炉壁に取付け、かつ、抽出孔４に
蓬通させたものであり、炉形状が正方形又は縦横比（ａ
／ｂ）が大きくない矩形で、表面積Ｓが１〆以下位の炉
に適している。そして、その抽出梁位置は、そこでの炉
形状をａ＝ｂの正方形として電極１の下端からの距離日
を０．斑以上にしている。第２図はこの場合における第
１図に示した炉と同形のモデルを製作して粗コークスＭ
を着色装入しその着色線８の経時的変化を観察記録した
荷下り状況を示しており、この図に照らして、電極間の
荷下りが端効果によるわずかな遅れを除いてほとんど均
一であることが確認できた。また、第３図は当該炉を操
業して電極対向方向の炉壁と粗コークスＭとの境で側溢
した温度パターンを示している。この図によって、前記
抽出梁位置が前述のように均一碗下り効果に充分である
ばかりでなく、抽出梁下端温度を粗コークスＭから蒸発
した物質が気体となっている１４００ｑｏ以上にしてお
けることが分った。第１図において９はこの抽出梁５Ａ
とこれによって梁下部に形成された粗コークスＭの安息
面とでできた空間城で、そこで蒸発物質の橘集を行なう
関係上抽出梁５Ａの中寸法Ｃは大きい程抽出能力が増す
が、不均一荷下り、棚吊り、粗コークスＭの衝撃荷下り
等の現象が起り易くなるためそれほど大きくできない。
実験によれば、荷下り速度毎時０．３〜０．２肌の範囲
では、Ｃ＝０．５稗以下、表面積Ｓ＝ａｘａに対し抽出
梁５Ａを水平面へ投影したその投影面積Ｔが０．７＄以
下であれば、前記現象は起きなかった。この場合の抽出
能力を検討すれば、最高加熱温度１６００ｑｏ、そのと
き粗コークスＭから発生するガス（Ｃ０，日２等）およ
びコークス灰分中の蒸発物質の量はコークスｌｋ９当り
１２０Ｎそであり、抽出梁下端の空間域９からの吸引速
度を毎秒５０伽、コークス術下り速度を毎時５０肌と仮
定したとき「発生ガス量と最大抽出能力との関連は次の
表１のようになる。表１ この表によれば、発生ガス量に対し抽出能力は充分にと
れていることが分る。
また、グリズリー式抽出梁５Ｂは、複数本の直線梁６を
炉の横方向に間隔ｄをおき梁端部において炉壁に取付け
、抽出孔４に蓮通させるとともに、端部直線梁６と炉壁
および隣接した中間直線梁６との間に荷下り制御梁１０
を梁設したものであり、炉形状が比較的大きい正方形又
は縦横比（ａ／ｂ）が小さい長方形の炉に適している。
炉の横方向に間隔ｄをおき梁端部において炉壁に取付け
、抽出孔４に蓮通させるとともに、端部直線梁６と炉壁
および隣接した中間直線梁６との間に荷下り制御梁１０
を梁設したものであり、炉形状が比較的大きい正方形又
は縦横比（ａ／ｂ）が小さい長方形の炉に適している。
この抽出梁５Ｂにおいて直線梁６だけでは均一荷下りが
困難なため前述のように荷下り制御梁１０を付設してい
るが、さらに抽出梁５８の下段に炉の横方向に沿った補
助整流梁１１を炉壁間に架設している。前記抽出梁５Ｂ
は、図面では直線梁６が５本であるが、炉の大きさ、抽
出量により適宜その本数を増減することができる。この
点は、前記抽出梁５Ａでは黒鉛素材により強度を確保し
て製作しうる大きさに限界があって炉の大きさ、抽出量
に対応できない場合があるのに対し優れた利点である。
そして、その抽出梁位置は、電極１の下端からの距離日
を０．舷以上にし、かつ、梁間隔ｄをｌｏｗ舷以上にし
ている。第９図は、この場合における第６図〜第８図に
示した炉と同形のモデルを製作して粒径１５肋以下の粗
コークスＭを着色袋入しその着色線８の経時的変化を観
察記録した荷下り状況を示しており、この図に照らして
、この抽出梁５８でも電極間の棚吊がない荷下りが端効
果によるわずかな遅れを除いてほとんど均一であること
が確認できた。また、図示しないが当該炉を操業した際
の温度パターンは第３図と同様で、やはり抽出梁下端温
度を１４００℃以上にしておけることが分った。抽出能
力を前記抽出梁５Ａを用いた場合と同一の条件下に検討
すれば、発生ガス量と最大抽出能力との関連は次の表２
のようになる。
困難なため前述のように荷下り制御梁１０を付設してい
るが、さらに抽出梁５８の下段に炉の横方向に沿った補
助整流梁１１を炉壁間に架設している。前記抽出梁５Ｂ
は、図面では直線梁６が５本であるが、炉の大きさ、抽
出量により適宜その本数を増減することができる。この
点は、前記抽出梁５Ａでは黒鉛素材により強度を確保し
て製作しうる大きさに限界があって炉の大きさ、抽出量
に対応できない場合があるのに対し優れた利点である。
そして、その抽出梁位置は、電極１の下端からの距離日
を０．舷以上にし、かつ、梁間隔ｄをｌｏｗ舷以上にし
ている。第９図は、この場合における第６図〜第８図に
示した炉と同形のモデルを製作して粒径１５肋以下の粗
コークスＭを着色袋入しその着色線８の経時的変化を観
察記録した荷下り状況を示しており、この図に照らして
、この抽出梁５８でも電極間の棚吊がない荷下りが端効
果によるわずかな遅れを除いてほとんど均一であること
が確認できた。また、図示しないが当該炉を操業した際
の温度パターンは第３図と同様で、やはり抽出梁下端温
度を１４００℃以上にしておけることが分った。抽出能
力を前記抽出梁５Ａを用いた場合と同一の条件下に検討
すれば、発生ガス量と最大抽出能力との関連は次の表２
のようになる。
表２
この表によれば、発生ガス量に対し抽出能力は充分にと
れていることが分る。
れていることが分る。
なお、この発明は、以上のようなコークスの脱窒素処理
ばかりでなく、コークスの脱硫処理等に使用できる。
ばかりでなく、コークスの脱硫処理等に使用できる。
以上の通りこの発明は、直接抵抗加熱炉でコークスを加
熱処理するに当り、コークス加熱時コークスより蒸発し
てくる物質が気体となっている１４００ｑｏ以上の炉内
温度帯に、整流梁を兼ねるよう炉形状に対応した平面形
状をもち、かつ、上部に逆Ｖ形状断面部を備えた抽出梁
を設け、該抽出梁上部で蒸発物質を橘集して炉外に抽出
するため、抽出梁により荷下りを均一化してコークスを
均一加熱できると共に、蒸発物質を確実に橘集して炉外
へ抽出し炉壁等への付着による不具合を未然に防止でき
るから、コークスの脱窒素、脱硫或いは黒鉛化等の処理
を良好に、かつ連続して行なえる。
熱処理するに当り、コークス加熱時コークスより蒸発し
てくる物質が気体となっている１４００ｑｏ以上の炉内
温度帯に、整流梁を兼ねるよう炉形状に対応した平面形
状をもち、かつ、上部に逆Ｖ形状断面部を備えた抽出梁
を設け、該抽出梁上部で蒸発物質を橘集して炉外に抽出
するため、抽出梁により荷下りを均一化してコークスを
均一加熱できると共に、蒸発物質を確実に橘集して炉外
へ抽出し炉壁等への付着による不具合を未然に防止でき
るから、コークスの脱窒素、脱硫或いは黒鉛化等の処理
を良好に、かつ連続して行なえる。
また、抽出梁が整流梁を兼ねているため、両梁の併設を
要せず、それだけ炉内のシンプル化ができ、また両梁の
併設に伴う設計、施工の困難さはない。
要せず、それだけ炉内のシンプル化ができ、また両梁の
併設に伴う設計、施工の困難さはない。
第１図、第２図はこの発明方法に使用した直接抵抗加熱
炉の一例を示す縦断面図、Ａ〜線断面図、第３図、第４
図、第５図は同炉における荷下り状態図、炉壁温度パタ
ーン図、抽出梁の拡大斜視図である。 第６図、第７図、第８図は直接抵抗加熱炉の池例を示す
Ｂ〜線、Ｃ〜線、Ｄ〜線断面図、第９図は同炉における
荷下り状態である。Ｍ・・・・・・被加熱粉粒体（粗コ
ークス）、１・…・・電極、２・・・・・・炉本体、３
・・・・・・逆Ｖ形状断面部、４・・・・・・抽出孔、
５Ａ・・・・・・十字梁式抽出梁、５Ｂ・・・・・・グ
リズリー式抽出梁、６……直線梁、７…・・・カバー、
８・・・・・・着色線、９・・・・・・空間城、１０・
・・・・・荷下り制御梁、１１・・…・補助整流梁。第
１図 第２図 第３図 第５図 第４図 第７図 第８図 第６図 第９図
炉の一例を示す縦断面図、Ａ〜線断面図、第３図、第４
図、第５図は同炉における荷下り状態図、炉壁温度パタ
ーン図、抽出梁の拡大斜視図である。 第６図、第７図、第８図は直接抵抗加熱炉の池例を示す
Ｂ〜線、Ｃ〜線、Ｄ〜線断面図、第９図は同炉における
荷下り状態である。Ｍ・・・・・・被加熱粉粒体（粗コ
ークス）、１・…・・電極、２・・・・・・炉本体、３
・・・・・・逆Ｖ形状断面部、４・・・・・・抽出孔、
５Ａ・・・・・・十字梁式抽出梁、５Ｂ・・・・・・グ
リズリー式抽出梁、６……直線梁、７…・・・カバー、
８・・・・・・着色線、９・・・・・・空間城、１０・
・・・・・荷下り制御梁、１１・・…・補助整流梁。第
１図 第２図 第３図 第５図 第４図 第７図 第８図 第６図 第９図
Claims (1)
- １ 直接抵抗加熱炉でコークスを加熱処理するに当り、
コークス加熱時コークスより蒸発してくる物質が気体と
なつている１４００℃以上の炉内温度帯に、整流梁を兼
ねるよう炉形状に対応した平面形状をもち、かつ、上部
に逆Ｖ形状断面部を備えた抽出梁を設け、該抽出梁上部
で蒸発物質を捕集して炉外に抽出することを特徴とする
直接抵抗加熱炉を使用したコークス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9833878A JPS609545B2 (ja) | 1978-08-12 | 1978-08-12 | 直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9833878A JPS609545B2 (ja) | 1978-08-12 | 1978-08-12 | 直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5528406A JPS5528406A (en) | 1980-02-29 |
| JPS609545B2 true JPS609545B2 (ja) | 1985-03-11 |
Family
ID=14217108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9833878A Expired JPS609545B2 (ja) | 1978-08-12 | 1978-08-12 | 直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609545B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0173338U (ja) * | 1987-11-02 | 1989-05-17 |
-
1978
- 1978-08-12 JP JP9833878A patent/JPS609545B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0173338U (ja) * | 1987-11-02 | 1989-05-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5528406A (en) | 1980-02-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0273621B1 (en) | Refractory lining anchored to wall of vessel | |
| JPS6421300A (en) | Heat insulating structure of tank bottom surface part and construction method | |
| TR22619A (tr) | Bir izgara yuezeyinin monte edilmesine mahsus izgara taban elemanlari | |
| JPS609545B2 (ja) | 直接抵抗加熱炉を使用したコ−クス処理方法 | |
| US6987019B1 (en) | Device for growing cells | |
| US4529178A (en) | Expansible refractory brick assembly for a furnace roof | |
| IT7354236A1 (it) | Griglia a carbone di legna | |
| US2476423A (en) | Refractory block furnace enclosure structure with oxidizable metal reinforcing means | |
| EP0103365A1 (en) | Refractory brick with expansion allowance | |
| EP0024818B1 (en) | Insulated ceramic fiber refractory module | |
| US3976424A (en) | Refractory roof construction for the heating chamber of an industrial furnace | |
| US1953342A (en) | Checkerwork construction | |
| GB1571917A (en) | Fire grate | |
| US2168333A (en) | Heat treating furnace tray | |
| US3064594A (en) | Refractory roof | |
| JPH0348190Y2 (ja) | ||
| US2176073A (en) | Heat-treating furnace tray | |
| USRE25903E (en) | Crichton refractory roof | |
| RU2094721C1 (ru) | Насадка регенератора мартеновской печи | |
| US2349619A (en) | Zinc smelting | |
| JPS5425236A (en) | Method of improving toughness of welded joint | |
| JPS6340785Y2 (ja) | ||
| SU996833A1 (ru) | Подова труба нагревательной печи | |
| JPS5832131Y2 (ja) | 加熱熱処理炉 | |
| JPS5849582Y2 (ja) | 鉛蓄電池用極板 |