JPS6096703A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPS6096703A JPS6096703A JP20189283A JP20189283A JPS6096703A JP S6096703 A JPS6096703 A JP S6096703A JP 20189283 A JP20189283 A JP 20189283A JP 20189283 A JP20189283 A JP 20189283A JP S6096703 A JPS6096703 A JP S6096703A
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- Japan
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- furnace
- zinc
- blast furnace
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/02—Making special pig-iron, e.g. by applying additives, e.g. oxides of other metals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高炉操業法に関するものである。
（従来技術及びその問題点）
高炉内において、Ｚｎ、アルカリはそのがス相。
′ 凝縮相温度領域において循環するか、または炉壁付
着物中成分として蓄積されておシ、前者は循環の過程で
徐々に濃縮し、コークス、鉱石の熱間性状劣化等を誘発
するに伴い、炉内通気性を悪化させ操業の不安定化を招
き、高ｆ燃料比の上昇、銑中Ｓｉのバラツキ増加の原因
となる。
着物中成分として蓄積されておシ、前者は循環の過程で
徐々に濃縮し、コークス、鉱石の熱間性状劣化等を誘発
するに伴い、炉内通気性を悪化させ操業の不安定化を招
き、高ｆ燃料比の上昇、銑中Ｓｉのバラツキ増加の原因
となる。
父後者はＺｎ、アルカリが比紋的τ′品度の低い領域に
凝縮し、これが装入原料の結合物の役割を果たし、強固
な炉壁付着物を発生、成長せしめ、原料装入物の懸帯、
及び荷下り不順を誘発し、これに伴い高炉本来の機能が
発揮できなくなり、高炉燃料比上昇の原因となる。
凝縮し、これが装入原料の結合物の役割を果たし、強固
な炉壁付着物を発生、成長せしめ、原料装入物の懸帯、
及び荷下り不順を誘発し、これに伴い高炉本来の機能が
発揮できなくなり、高炉燃料比上昇の原因となる。
即ち、従来から炉壁付着物の発生メカニズムは、特公昭
４２−２６３７７号公報（特許煮５１８０１０）によっ
て知られていた。すなわち炉壁付着物は鉱石によって入
ってきた亜鉛、アルカリ類が温度の高い炉内下部で蒸発
し、シャフトや炉腹と称される比較的温度の低い部分に
凝縮し、これが結合物となって装入された鉱石やコーク
スを固め、強固な付着物となる。この付着物が炉壁に発
生し、生長すると、それが要因となって混合層が発生し
、還元ガスの偏流を誘発し、融着帯の円周方向でのバラ
ンスを乱し炉内ガス還元効率ηｅ。
４２−２６３７７号公報（特許煮５１８０１０）によっ
て知られていた。すなわち炉壁付着物は鉱石によって入
ってきた亜鉛、アルカリ類が温度の高い炉内下部で蒸発
し、シャフトや炉腹と称される比較的温度の低い部分に
凝縮し、これが結合物となって装入された鉱石やコーク
スを固め、強固な付着物となる。この付着物が炉壁に発
生し、生長すると、それが要因となって混合層が発生し
、還元ガスの偏流を誘発し、融着帯の円周方向でのバラ
ンスを乱し炉内ガス還元効率ηｅ。
炉頂がス中のＣ０２（＠
＜ｒｒａ。＝７□□万、。、齢榊。。。２禰Ｘ１００）
の低下を起し、銑中［８ｉ〕のバラツキを大きくする。
の低下を起し、銑中［８ｉ〕のバラツキを大きくする。
また、付着物が発生、生長したまま無理に操業すると、
炉頂から出るガス灰が多くなシ、原料装入物の懸帯を誘
発したり、荷下り不順を誘発したシ、高炉本来の機能を
充分に発揮できなくなり高炉燃料比は大巾に上昇する。
炉頂から出るガス灰が多くなシ、原料装入物の懸帯を誘
発したり、荷下り不順を誘発したシ、高炉本来の機能を
充分に発揮できなくなり高炉燃料比は大巾に上昇する。
このため従来、亜鉛、アルカリ類を炉外へ除去するもの
として、当業者は次のような提案を行なっている。
として、当業者は次のような提案を行なっている。
ア、 特公昭５４−１４５６２号公報（製鉄原料の塩化
揮発法）イ、 特公昭４２−２６３７７号公報（溶鉱炉
の壁付除去法）つ、 特開昭５５−１１５９０５号公報
（高炉操業法）即ち、上記アの方法は、ｚｎ等の非鉄金
座が高炉内へ入るのを防ぐためペレット製造時に予じめ
除去するものである。具体的にはＡｓ及びＣｕ 、Ｐｂ
、Ｚｎ等の非鉄金座を製鉄原料゛に塩化剤を加えて混
練磨砕後、造粒し、乾燥後ロータリーキルン中で焼成し
、これ等、非鉄金属等を揮発除去するに当ってＣＩＬＣ
ｔ２とＮＨ２Ｃｌよりなる混合塩化剤を使用し、Ａｌｌ
およびＣｕ 、Ｐｂ 、亜鉛等の非鉄金属を同時に塩化
揮発する方法である。従って該方法は、ペレットにする
過程で製鉄原料から非鉄金属を塩化揮発させ、且つ高温
焼成し、脱Ｓを行ないペレットを強化することを意図し
ている。
揮発法）イ、 特公昭４２−２６３７７号公報（溶鉱炉
の壁付除去法）つ、 特開昭５５−１１５９０５号公報
（高炉操業法）即ち、上記アの方法は、ｚｎ等の非鉄金
座が高炉内へ入るのを防ぐためペレット製造時に予じめ
除去するものである。具体的にはＡｓ及びＣｕ 、Ｐｂ
、Ｚｎ等の非鉄金座を製鉄原料゛に塩化剤を加えて混
練磨砕後、造粒し、乾燥後ロータリーキルン中で焼成し
、これ等、非鉄金属等を揮発除去するに当ってＣＩＬＣ
ｔ２とＮＨ２Ｃｌよりなる混合塩化剤を使用し、Ａｌｌ
およびＣｕ 、Ｐｂ 、亜鉛等の非鉄金属を同時に塩化
揮発する方法である。従って該方法は、ペレットにする
過程で製鉄原料から非鉄金属を塩化揮発させ、且つ高温
焼成し、脱Ｓを行ないペレットを強化することを意図し
ている。
然るにペレットに非鉄金属が含有するのを管理（抑制）
するのは今日の鉱物資源状況からみて管理限界がある。
するのは今日の鉱物資源状況からみて管理限界がある。
従って原料中の亜鉛等を除去し、高炉内へ入るのを防止
するには限界がある。
するには限界がある。
（発明の目的）
本発明の目的とするところは、炉壁付着物の発生要因と
なる炉内を循環する亜鉛９．アルカリ類を高炉系外へ排
出１回収し炉壁付着物の発生、生長を抑制し、また発生
した付着物を除去し、長期に亘って高炉燃料比の低下、
銑中［Ｓ、ｉ］のバラツキ減少などを図る高炉操業法を
這供せんとするものである。
なる炉内を循環する亜鉛９．アルカリ類を高炉系外へ排
出１回収し炉壁付着物の発生、生長を抑制し、また発生
した付着物を除去し、長期に亘って高炉燃料比の低下、
銑中［Ｓ、ｉ］のバラツキ減少などを図る高炉操業法を
這供せんとするものである。
（発明の構成・作用）
本発明は前記の難点を解決する目的で、高炉操業に於て
、高炉ガス灰中の亜鉛、アルカリ類の分析値が高くなっ
たとき、高炉装入物レベルを減尺し、且つＣａＣＡ２−
ＮＨ４Ｃｔ混合物を高炉内へ装入して、炉内より亜鉛、
アルカリ類を味去することを特徴とする高炉操業法であ
る。
、高炉ガス灰中の亜鉛、アルカリ類の分析値が高くなっ
たとき、高炉装入物レベルを減尺し、且つＣａＣＡ２−
ＮＨ４Ｃｔ混合物を高炉内へ装入して、炉内より亜鉛、
アルカリ類を味去することを特徴とする高炉操業法であ
る。
これにより本発明では、炉壁付着物の発生要因となる炉
内を循環する亜鉛、アルカＩＪ ｄを高炉系外へ排出、
回収し、炉壁付着物の発生、生長を抑制し、また発生し
た付着物を除去し、長期に亘って高炉燃料比の低下、銑
中［Ｓｉ］のバラツキ減少などを図る高炉操業法を提供
せんとするものである。
内を循環する亜鉛、アルカＩＪ ｄを高炉系外へ排出、
回収し、炉壁付着物の発生、生長を抑制し、また発生し
た付着物を除去し、長期に亘って高炉燃料比の低下、銑
中［Ｓｉ］のバラツキ減少などを図る高炉操業法を提供
せんとするものである。
ところで本発明と上記公知例とは、次の点で区別される
。
。
すなわち本発明も、アの従来技術も、亜鉛等の除去のた
めにＣａｃｔ２−ＮＨ４Ｃ１，によシ塩化揮発する考え
は同じであるが、このＣａＣｌ２ ＮＨ２Ｃｌを添加す
る条件が本発明は、高炉装入物を減尺し、且つ高炉内へ
装入することにおいて前述の従沫法と区別される。即ち
本発明における上記、 ＣａＣ２２−ＮＨ２Ｃｌは固体
（塊）として炉頂装入装置を通して高炉内へ装入される
ので、前述の従来法の如く、原料のペレット段階でＣＩ
’Ｃｌ２−ＮＨ２Ｃｌを添加するよりは、反応性がよく
、不発明の目的を十分速成することができる。すなわち
、高炉内において亜鉛は、主にダストと共に炉頂を通っ
て炉外に排出される。逆にアルカリは大部分、スラグ中
に含まれて炉外に排出される。塩化反応によシ生成した
Ｚ ｎＣＬ２は、沸点が７３０℃であるからＺｎ （沸
点９０７℃）、ＺｎＯ（融点１８００℃）に比べ気化し
烏くなり、炉外への排出が促進される。又、ＮａＣＬも
融点が８００℃と低く、揮発性が著しいため、炉外排出
量が増加する。ＫＣｌも同様に融点が７６８℃と低く、
排出し易くなる。
めにＣａｃｔ２−ＮＨ４Ｃ１，によシ塩化揮発する考え
は同じであるが、このＣａＣｌ２ ＮＨ２Ｃｌを添加す
る条件が本発明は、高炉装入物を減尺し、且つ高炉内へ
装入することにおいて前述の従沫法と区別される。即ち
本発明における上記、 ＣａＣ２２−ＮＨ２Ｃｌは固体
（塊）として炉頂装入装置を通して高炉内へ装入される
ので、前述の従来法の如く、原料のペレット段階でＣＩ
’Ｃｌ２−ＮＨ２Ｃｌを添加するよりは、反応性がよく
、不発明の目的を十分速成することができる。すなわち
、高炉内において亜鉛は、主にダストと共に炉頂を通っ
て炉外に排出される。逆にアルカリは大部分、スラグ中
に含まれて炉外に排出される。塩化反応によシ生成した
Ｚ ｎＣＬ２は、沸点が７３０℃であるからＺｎ （沸
点９０７℃）、ＺｎＯ（融点１８００℃）に比べ気化し
烏くなり、炉外への排出が促進される。又、ＮａＣＬも
融点が８００℃と低く、揮発性が著しいため、炉外排出
量が増加する。ＫＣｌも同様に融点が７６８℃と低く、
排出し易くなる。
次に本発明の１浪定理由を述べる。
１）塩化剤としてＣａＣｌ２−ＮＨ４ＣＬ混合物を用い
たのは下記３つの理由による。
たのは下記３つの理由による。
１）−（１） ＣａＣ２２、ＮＩ（４Ｃｔ共に常Ｙ晶〜
数百℃の領域で固体として存在し、保存、連撮が容易で
あること。
数百℃の領域で固体として存在し、保存、連撮が容易で
あること。
１）−（２） ＮＨ２Ｃｌは３３５℃で昇華し、ＣａＣ
Ａ２は７７４℃で溶融する。従って塩化揮発の早いもの
（ＮＨ４Ｃ２）と比較的遅いもの（ＣａＣＡ２）の組み
合わせとなシ、塩化揮発除去応召性、除去効率が擾れて
いること。
Ａ２は７７４℃で溶融する。従って塩化揮発の早いもの
（ＮＨ４Ｃ２）と比較的遅いもの（ＣａＣＡ２）の組み
合わせとなシ、塩化揮発除去応召性、除去効率が擾れて
いること。
第１図はＡ高炉（１７３０＋ｙ＋’）におけるＣａＣ４
２とＮ１１４Ｃｔの混合比と脱亜鉛、脱アルカリ効率の
関係をボすものである。脱亜鉛、アルカリ量は、減尺繰
喚前後３日間の平均値を示す。ＮＨ４Ｃｌの混合比が２
０〜６０係で脱亜鉛、脱アルカリ効率が最大になってい
る事がわかる。
２とＮ１１４Ｃｔの混合比と脱亜鉛、脱アルカリ効率の
関係をボすものである。脱亜鉛、アルカリ量は、減尺繰
喚前後３日間の平均値を示す。ＮＨ４Ｃｌの混合比が２
０〜６０係で脱亜鉛、脱アルカリ効率が最大になってい
る事がわかる。
１）−（：３）塩素以外の成分は高炉ガス、あるいはス
ラグとして炉外に排出され、炉内に悪形・身を及？ｆさ
ないこと。
ラグとして炉外に排出され、炉内に悪形・身を及？ｆさ
ないこと。
ＮＩ（４ＣｔＩ″ｉ昇華してＮＩ３とｃｔ２に分離され
、ＮＨ５は尚炉ガスと共に、炉外に排出される。又、Ｃ
ＩＬＣ４２は以下の如く：高温で酸化反応を起こし、Ｃ
ａＯとｃｔ２に分離される ＣａＣ２ｚ ＋１／２０２−＋ ＣａＯ＋ Ｃ１２↑生
成したＣａＯｕスラグ中に入るためスラグと共に排出さ
れる、と共に塩基度が上昇し、銑中Ｓｔを低下する鋤き
をする。
、ＮＨ５は尚炉ガスと共に、炉外に排出される。又、Ｃ
ＩＬＣ４２は以下の如く：高温で酸化反応を起こし、Ｃ
ａＯとｃｔ２に分離される ＣａＣ２ｚ ＋１／２０２−＋ ＣａＯ＋ Ｃ１２↑生
成したＣａＯｕスラグ中に入るためスラグと共に排出さ
れる、と共に塩基度が上昇し、銑中Ｓｔを低下する鋤き
をする。
２）高炉装入物を減尺する理由
減尺操業の実施理由は以下の様に考えている。
２）−（１）、減尺の過程で、一部の亜鉛、アルカリが
蒸発し、ガス灰中で回収される。
蒸発し、ガス灰中で回収される。
２）−（２）：減尺と共に原料装入物表面近傍の温度が
上昇し、装入物中高さ方向の温度勾配も増大し、それに
伴い従来の高炉解体結果から推定されている亜鉛、アル
カリの濃縮する温度（８００〜１３００℃）にある炉内
領域を通常操業に比べ極めて小さい範囲に抑えることが
出来る。濃縮範囲を狭める事により、塩化除去反応が効
率よく進行する様になる。
上昇し、装入物中高さ方向の温度勾配も増大し、それに
伴い従来の高炉解体結果から推定されている亜鉛、アル
カリの濃縮する温度（８００〜１３００℃）にある炉内
領域を通常操業に比べ極めて小さい範囲に抑えることが
出来る。濃縮範囲を狭める事により、塩化除去反応が効
率よく進行する様になる。
２）−（３）：減尺する事により亜鉛、アルカリ塩化物
が装入物と接触、反応して住じる再酸化。
が装入物と接触、反応して住じる再酸化。
凝縮によるトラップが抑制できる。
上述した三つの要因、す愈わち温度の上昇、亜鉛、アル
カリ濃縮領域の縮少、及び装入物による再酸化、凝縮の
抑制によシ、減尺した状態で塩化物を装入すると、亜鉛
、アルカリの除去効果、塩化剤の歩留シは大きく向上す
る娘が認められた。
カリ濃縮領域の縮少、及び装入物による再酸化、凝縮の
抑制によシ、減尺した状態で塩化物を装入すると、亜鉛
、アルカリの除去効果、塩化剤の歩留シは大きく向上す
る娘が認められた。
第１図に、減尺レベルを増す事により、亜鉛、アルカリ
除去の効果が向上した結果を示す。
除去の効果が向上した結果を示す。
３）塩化物の装入開始、終了のタイミングＣａＣＡ２−
ＮＨ４Ｃｌは高炉ガス灰中の亜鉛の分析値が上昇する時
該入を開始する。Ｂ高炉（１１５０ｍ３）における塩化
物投入とダスト中の亜鉛、アルカリ濃度の推移実績を第
２図に示す。
ＮＨ４Ｃｌは高炉ガス灰中の亜鉛の分析値が上昇する時
該入を開始する。Ｂ高炉（１１５０ｍ３）における塩化
物投入とダスト中の亜鉛、アルカリ濃度の推移実績を第
２図に示す。
亜鉛濃度の上昇時（Ａ）に第１回目のＣａＣ６−ＮＨ４
ＣＬ投入を行なった結果、亜鉛、アルカリ濃度の上昇が
あり、しばらくして低下したため、再びＣａＣｌ２−Ｎ
Ｈ４ＣＡ投入を行なった。この繰り返しを数回行なった
後、ＣａＣ２２−ＮＨ４Ｃｌを投入しても最早亜鉛、ア
ルカリ濃度が上昇しなくなる時機（Ｂ）が現れた。
ＣＬ投入を行なった結果、亜鉛、アルカリ濃度の上昇が
あり、しばらくして低下したため、再びＣａＣｌ２−Ｎ
Ｈ４ＣＡ投入を行なった。この繰り返しを数回行なった
後、ＣａＣ２２−ＮＨ４Ｃｌを投入しても最早亜鉛、ア
ルカリ濃度が上昇しなくなる時機（Ｂ）が現れた。
このタイミング、すなわち、ＣａＣＬ２−ＮＨ４Ｃｔを
投入してもダスト中の亜鉛、アルカＩＪ １４度が上昇
しなくなる時点をもってＣａＣ２２−ＮＨ４ＣＬの装入
を終了している。
投入してもダスト中の亜鉛、アルカＩＪ １４度が上昇
しなくなる時点をもってＣａＣ２２−ＮＨ４ＣＬの装入
を終了している。
次に本発明の実施例を貌明する。
１７３０ ｍ３の炉容を有するＡ高炉で炉内残留アルカ
リ総量が急上昇し、原因不明の荷下り不順が頻繁に発生
する様になってきた。シャフト中段から下段にかけて炉
内から採取しｆｃ装入）初生の亜鉛。
リ総量が急上昇し、原因不明の荷下り不順が頻繁に発生
する様になってきた。シャフト中段から下段にかけて炉
内から採取しｆｃ装入）初生の亜鉛。
アルカＩＪ ｉｔも増加が認められた。このため、減尺
操業を行ない、かつＣａＣｌ２−ＮＨ４ＣＬを投入し、
亜鉛。
操業を行ない、かつＣａＣｌ２−ＮＨ４ＣＬを投入し、
亜鉛。
アルカリ除去を行なった。その結果、炉内残留アルカリ
総量は従来レベルまで減少し、シャフト中段から下段の
間の亜鉛、アルカリ量も著しく下りＳシ、原因不明の荷
下り不順（スリップ）も収まってきたため、燃料比も直
近３ケ月平均に比べ３．５ｔ’Ｊ／ｌ、ｐ低減する事が
出来た・ （発明の効果） 以上の様に本発明は、 ■ 通常操業時における亜鉛、アルカリの定期的排出が
できる ■ 減尺操業を利用し、短時間で効率の高い亜鉛、アル
カリ排出が可能である ■ 炉内循環アルカリ量増大による炉下部でのコークス
劣化を防止できる ■ 付着物の生成、生長抑制、並びに既存付着物の脆化
、脱落除去が可能である ■ 高炉操業の安定化に伴う、炉内がス還元効率の向上
、銑中Ｓｔのバラツキ低減、並びに高炉燃料比の低減が
できる。
総量は従来レベルまで減少し、シャフト中段から下段の
間の亜鉛、アルカリ量も著しく下りＳシ、原因不明の荷
下り不順（スリップ）も収まってきたため、燃料比も直
近３ケ月平均に比べ３．５ｔ’Ｊ／ｌ、ｐ低減する事が
出来た・ （発明の効果） 以上の様に本発明は、 ■ 通常操業時における亜鉛、アルカリの定期的排出が
できる ■ 減尺操業を利用し、短時間で効率の高い亜鉛、アル
カリ排出が可能である ■ 炉内循環アルカリ量増大による炉下部でのコークス
劣化を防止できる ■ 付着物の生成、生長抑制、並びに既存付着物の脆化
、脱落除去が可能である ■ 高炉操業の安定化に伴う、炉内がス還元効率の向上
、銑中Ｓｔのバラツキ低減、並びに高炉燃料比の低減が
できる。
本発明は以上の如き効果を奏するので、工業的に稗益す
るところが大きい高炉操業法である。
るところが大きい高炉操業法である。
第１図はＣａＣｌ２とＮＨ４Ｃ１混合比、及び減尺レベ
ルと脱亜鉛、脱アルカリ量の関係を示すグラフ、第２図
は塩化物投入とダスト中の亜鉛、アルカリ量の関係を示
すグラフ、第３図は炉内残留アルカリ量と荷下シネ順回
数、及び燃料比の関係を示すグラフ、第４図は減尺操業
と操業諸元の関係を示すグラフである。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 扇 ７ 口 第２図 爵刻 （絣奈） 第３図 岸４図 〃枳尺贋ド台後李Ｐ凸更斗＠（Ｈθ
ルと脱亜鉛、脱アルカリ量の関係を示すグラフ、第２図
は塩化物投入とダスト中の亜鉛、アルカリ量の関係を示
すグラフ、第３図は炉内残留アルカリ量と荷下シネ順回
数、及び燃料比の関係を示すグラフ、第４図は減尺操業
と操業諸元の関係を示すグラフである。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 扇 ７ 口 第２図 爵刻 （絣奈） 第３図 岸４図 〃枳尺贋ド台後李Ｐ凸更斗＠（Ｈθ
Claims (1)
- 高炉操業にあたり、高炉ガス灰中の亜鉛、アルカリ類の
分析値が高く々っだとき、高炉装入物レベルを減尺し、
且つＣａＣｌ２−ＮＨ４ＣＬ混合物を高炉内へ装入して
、高炉内よシ亜鉛、アルカリ類を除去することを特徴と
する高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20189283A JPS6096703A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20189283A JPS6096703A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 高炉操業法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096703A true JPS6096703A (ja) | 1985-05-30 |
| JPS6143403B2 JPS6143403B2 (ja) | 1986-09-27 |
Family
ID=16448554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20189283A Granted JPS6096703A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096703A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108265140A (zh) * | 2018-02-07 | 2018-07-10 | 德龙钢铁有限公司 | 一种高炉高效排锌方法 |
| CN112280915A (zh) * | 2020-10-09 | 2021-01-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种利用高锌磁铁矿配矿的炼铁方法 |
| CN114807467A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-07-29 | 红河钢铁有限公司 | 一种高锌负荷条件下的高炉日常生产的排锌方法 |
-
1983
- 1983-10-29 JP JP20189283A patent/JPS6096703A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108265140A (zh) * | 2018-02-07 | 2018-07-10 | 德龙钢铁有限公司 | 一种高炉高效排锌方法 |
| CN112280915A (zh) * | 2020-10-09 | 2021-01-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种利用高锌磁铁矿配矿的炼铁方法 |
| CN114807467A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-07-29 | 红河钢铁有限公司 | 一种高锌负荷条件下的高炉日常生产的排锌方法 |
| CN114807467B (zh) * | 2022-03-25 | 2023-12-08 | 红河钢铁有限公司 | 一种高锌负荷条件下的高炉日常生产的排锌方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6143403B2 (ja) | 1986-09-27 |
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