JPS6097049A - オゾン分解触媒 - Google Patents
オゾン分解触媒Info
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- JPS6097049A JPS6097049A JP58205254A JP20525483A JPS6097049A JP S6097049 A JPS6097049 A JP S6097049A JP 58205254 A JP58205254 A JP 58205254A JP 20525483 A JP20525483 A JP 20525483A JP S6097049 A JPS6097049 A JP S6097049A
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- JP
- Japan
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- catalyst
- nio
- mol
- ozone
- mno2
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明はオゾン分解触媒、とくに排オゾン処理に使用す
るオゾン分解触媒に関する。
るオゾン分解触媒に関する。
強力な酸化能を有するオゾンは、脱色、脱臭。
殺菌またｔｆｉＣＯＤ除去などの目的に広く使用されて
いるが、その利用過程において、大気中に排出された未
反応のオゾンが二次公害を発生させる恐れがあるため、
排オゾン処理を行う必要がある。
いるが、その利用過程において、大気中に排出された未
反応のオゾンが二次公害を発生させる恐れがあるため、
排オゾン処理を行う必要がある。
この排オゾン処理法には高いオゾン分解効率、安全性、
保守性などとともに、装置がコンパクトで優れた経済性
を有することが望まれている。
保守性などとともに、装置がコンパクトで優れた経済性
を有することが望まれている。
排オゾン処理の分野で現在採用されている技術としては
、活性炭法、熱分解法、薬液洗浄法などがあり、低濃度
の排水オゾンに対しては活性炭法が採用され、一方数百
ｐｐｍ以上の高濃度排オゾンに対しては、安全性、保守
性およびオゾン分解効率などの点から熱分解法が用いら
れるが、熱分解法で９０％以上の高いオゾン分解効率を
得るためには、３００℃で２秒以上の滞留時間を必要と
するため装置のコンパクト化や経済性の点で好ましくな
い。この熱分解法の欠点を取り除くため、最近ではオゾ
ン分解触媒を利用することが検討されており、この種の
触媒として酸化ニッケル（ＮｉＯ）などが優れたオゾン
分解性能を有していることが特開昭５３−５４１８９号
公報、特開昭５２−６２１９１号公報および特開昭５３
−１４６８８号公報に記載されている。
、活性炭法、熱分解法、薬液洗浄法などがあり、低濃度
の排水オゾンに対しては活性炭法が採用され、一方数百
ｐｐｍ以上の高濃度排オゾンに対しては、安全性、保守
性およびオゾン分解効率などの点から熱分解法が用いら
れるが、熱分解法で９０％以上の高いオゾン分解効率を
得るためには、３００℃で２秒以上の滞留時間を必要と
するため装置のコンパクト化や経済性の点で好ましくな
い。この熱分解法の欠点を取り除くため、最近ではオゾ
ン分解触媒を利用することが検討されており、この種の
触媒として酸化ニッケル（ＮｉＯ）などが優れたオゾン
分解性能を有していることが特開昭５３−５４１８９号
公報、特開昭５２−６２１９１号公報および特開昭５３
−１４６８８号公報に記載されている。
しかしながら１本発明者らがＮｉＯ触媒を用いて種々の
実験を行なった結果、１００℃以下、とくに５０”Ｃ程
度で使用した結果、この触媒はオゾン分解活性が徐々に
低下するという欠点をもっていることが判明し７た。
実験を行なった結果、１００℃以下、とくに５０”Ｃ程
度で使用した結果、この触媒はオゾン分解活性が徐々に
低下するという欠点をもっていることが判明し７た。
さらに本発明者らは、ＮｉＯ触媒の性能を改善するため
、ＮｉＯに対して二酸化マンガン（ＭｎＣ）２）を２〜
３０モル％添加した触媒が、従来のＮｉＯ触媒に比べ優
れたオゾン分解性能を有していることを見出し、現在特
許出願中（特願昭５７−１６９２７４号）であるが、こ
のＮｉ０−ＭｎＯ２触媒においても、 １００℃以下の
低温で長時間使用すると、僅かではあるが性能の低下が
生じることが明らかとなり、より高いオゾン分解効率を
有し、かつ耐久性に優れたオゾン分解触媒を開発するこ
とが望まれている。
、ＮｉＯに対して二酸化マンガン（ＭｎＣ）２）を２〜
３０モル％添加した触媒が、従来のＮｉＯ触媒に比べ優
れたオゾン分解性能を有していることを見出し、現在特
許出願中（特願昭５７−１６９２７４号）であるが、こ
のＮｉ０−ＭｎＯ２触媒においても、 １００℃以下の
低温で長時間使用すると、僅かではあるが性能の低下が
生じることが明らかとなり、より高いオゾン分解効率を
有し、かつ耐久性に優れたオゾン分解触媒を開発するこ
とが望まれている。
本発明の目的は上述のようなＮｉＯ触媒およびＮ ｉ
０−Ｍｎ０２触媒のもつ欠点を除去して、１００”Ｃ以
下の温度でも優れたオゾン分解性能および耐久性を有す
るオゾン分解触媒を提供することにある。
０−Ｍｎ０２触媒のもつ欠点を除去して、１００”Ｃ以
下の温度でも優れたオゾン分解性能および耐久性を有す
るオゾン分解触媒を提供することにある。
本発明の触媒はＮｉｐ、 ＭｎＯ２およびコバルト酸化
物（Ｃｏａｘ ）からなり、これら各成分の含有量をＮ
ｉＯが７３〜９１ モＡ／ ％ 、 ＭｎＯ２が３〜１
８モル％およびＣｏａｘが０．５〜１４モル％としたオ
ゾン分解触媒である。
物（Ｃｏａｘ ）からなり、これら各成分の含有量をＮ
ｉＯが７３〜９１ モＡ／ ％ 、 ＭｎＯ２が３〜１
８モル％およびＣｏａｘが０．５〜１４モル％としたオ
ゾン分解触媒である。
以下本発明の根拠となる実験により説明するが本文中に
述べる「コバルト酸化物」をＣｏｄ、 Ｃｏ２０ａ。
述べる「コバルト酸化物」をＣｏｄ、 Ｃｏ２０ａ。
Ｃｏ３Ｏ４などを総称するものとしてＣｏａｘと表示す
る。このことは本発明者らがオゾン分解活性を示すコバ
ルト酸化物をＸ線回析により解析したところ、多くの場
合主成分としてＣｏ３Ｑ４が存在することが認められた
が、他のコバルト酸化物も活性相であることを確認した
ので本発明ではこれらすべてを包含させたことを意味す
るものである。
る。このことは本発明者らがオゾン分解活性を示すコバ
ルト酸化物をＸ線回析により解析したところ、多くの場
合主成分としてＣｏ３Ｑ４が存在することが認められた
が、他のコバルト酸化物も活性相であることを確認した
ので本発明ではこれらすべてを包含させたことを意味す
るものである。
実験１
混練法によるＮｉ０−Ｍｎ０２−ＣｏＯｘ触媒の製造と
その性能。
その性能。
酸化水酸化ニッケル（Ｎｉ００Ｈ）を空気気流中２００
”Ｃ３時間焼成して得たＮｉＵと、炭酸マンガン（Ｍｎ
Ｃ０３）を酸素気流中３５０℃で３時間加熱分解して得
たＭｎＯ２と、塩基性炭酸コバルト（ＣｏＣＯ３・Ｃ０
（ＯＨ）２ ）を空気気流中３３０℃で４８時間加熱分
解して傅たＣｏａｘとを第１表の○印で示した組成比と
し残部ＸＮｉ （ＮｉＯのモル％）ｌｄこれらを１００
から差引いた量を配付した。この混合物にさらに加重量
％のシリカゾルを加えて十分に混練した後。
”Ｃ３時間焼成して得たＮｉＵと、炭酸マンガン（Ｍｎ
Ｃ０３）を酸素気流中３５０℃で３時間加熱分解して得
たＭｎＯ２と、塩基性炭酸コバルト（ＣｏＣＯ３・Ｃ０
（ＯＨ）２ ）を空気気流中３３０℃で４８時間加熱分
解して傅たＣｏａｘとを第１表の○印で示した組成比と
し残部ＸＮｉ （ＮｉＯのモル％）ｌｄこれらを１００
から差引いた量を配付した。この混合物にさらに加重量
％のシリカゾルを加えて十分に混練した後。
空気気流中２００℃で３時間〃口熱し、ＮｉＱ−Ｍｎ０
２−ＣｏＯｘ触媒を得た。
２−ＣｏＯｘ触媒を得た。
第１表
触媒の性能試験はこの触媒を破砕して１０〜１２メツシ
ユに整粒したものをパイレックス製の反応管（５） に充填し、第１図に示すオゾン分解性能試験装置を用い
て行なった。
ユに整粒したものをパイレックス製の反応管（５） に充填し、第１図に示すオゾン分解性能試験装置を用い
て行なった。
第１図において、オゾナイザＡから出たオゾンを含有し
た空気は、水処理装置を模疑したガス洗浄器Ｇで加湿さ
れ、次いでオゾン分解触媒りが充填された電気炉Ｅを有
するオゾン分解装置Ｍに導かれる。オゾン分解装置Ｍに
流入する前およびオゾン分解装置Ｍを通過した後のガス
中のオゾン濃度を測定するため、三方コックＣ１と０２
にはそれぞれオゾン濃度測定装置に１とに２が接続され
ている。なおりはニードル弁、Ｆｌ、Ｆ２は流量計。
た空気は、水処理装置を模疑したガス洗浄器Ｇで加湿さ
れ、次いでオゾン分解触媒りが充填された電気炉Ｅを有
するオゾン分解装置Ｍに導かれる。オゾン分解装置Ｍに
流入する前およびオゾン分解装置Ｍを通過した後のガス
中のオゾン濃度を測定するため、三方コックＣ１と０２
にはそれぞれオゾン濃度測定装置に１とに２が接続され
ている。なおりはニードル弁、Ｆｌ、Ｆ２は流量計。
Ｈｒｉ除湿器である。
上記混線法により製造したＮｉ０−Ｍｎ０２−ＣｏＯｘ
触媒のオゾン分解性能を第１図の装置により試験した結
果を第２図に示す。試験条件は次の通りである。
触媒のオゾン分解性能を第１図の装置により試験した結
果を第２図に示す。試験条件は次の通りである。
触媒充填量二１．５（ｎ、触媒層温度：５０℃、オゾン
含有空気（排オゾン）流量： ｉ、ｏ々−９空間速度Ｇ
、 Ｈ，Ｓ、 Ｖ ： ４０，０００ｈｒ”−’、触媒
層入口オゾン濃度： ２，０００ ｐｐｍ 。
含有空気（排オゾン）流量： ｉ、ｏ々−９空間速度Ｇ
、 Ｈ，Ｓ、 Ｖ ： ４０，０００ｈｒ”−’、触媒
層入口オゾン濃度： ２，０００ ｐｐｍ 。
第２図は第１表に示した触媒の１５０時間経過後におけ
るオゾン分解効率のデータをもとに、触媒の組成に対す
るオゾン分解効率の等高線を示したものであり、等高線
に付したオゾン分解効率を表わす数値（％）は次式によ
りめた。
るオゾン分解効率のデータをもとに、触媒の組成に対す
るオゾン分解効率の等高線を示したものであり、等高線
に付したオゾン分解効率を表わす数値（％）は次式によ
りめた。
実験２
懸濁沈澱法によるＮｉＯ−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ触媒の製
造とその性能。
造とその性能。
炭酸マンガン（ＭｎＣＯ３）を酸素気流中３５０℃で３
時間加熱分解して得たＭｎＯ２を硝酸ニッケル（Ｎｉ
（ＮＯａ ）２ ・６Ｈ２０）と硝酸コバルト（Ｃｏ
（Ｎｏ！１）２’５Ｈ２０） との混合水溶液中に分散
させておき、この分散液に水酸化す） ＩＪウム（Ｎａ
ＯＨ）水溶液を加えることにより、水酸化ニッケルーＭ
ｎ０２−水酸化コバルト混合物を得た。ただし、ＭｎＣ
Ｏ３およびＮｉとＣｏの硝酸塩などは、前記第１表と同
様の組成となるように秤量して混合物を調製した。この
混合物を純水を用いて十分洗浄した後、１２０℃３時間
乾燥し、さらに空気気流中３００℃で３時間加熱した。
時間加熱分解して得たＭｎＯ２を硝酸ニッケル（Ｎｉ
（ＮＯａ ）２ ・６Ｈ２０）と硝酸コバルト（Ｃｏ
（Ｎｏ！１）２’５Ｈ２０） との混合水溶液中に分散
させておき、この分散液に水酸化す） ＩＪウム（Ｎａ
ＯＨ）水溶液を加えることにより、水酸化ニッケルーＭ
ｎ０２−水酸化コバルト混合物を得た。ただし、ＭｎＣ
Ｏ３およびＮｉとＣｏの硝酸塩などは、前記第１表と同
様の組成となるように秤量して混合物を調製した。この
混合物を純水を用いて十分洗浄した後、１２０℃３時間
乾燥し、さらに空気気流中３００℃で３時間加熱した。
次いでこの混合物に２０ｉ景％のシリカゾルを加えて十
分混練した後、空気気流中２００℃で３時間加熱し、Ｎ
ｉ０−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ触媒を得た。
分混練した後、空気気流中２００℃で３時間加熱し、Ｎ
ｉ０−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ触媒を得た。
触媒の性能試験は実験１と同様の方法２条件で第１図に
示した試験装置を用いて行なった。この触媒の１５０時
間経過後のオゾン分解効率をもとに、触媒の組成に対す
るオゾン分解効率の等高線を実施例１の場合と同様に図
示すると第３図のようになる。
示した試験装置を用いて行なった。この触媒の１５０時
間経過後のオゾン分解効率をもとに、触媒の組成に対す
るオゾン分解効率の等高線を実施例１の場合と同様に図
示すると第３図のようになる。
以上実験１および実験２により得られた本発明のＮｉ０
−Ｍｎ０□−Ｃｏａｘ触媒の好ましい組成範囲を各成分
のモル％で表わした三角座標を用いて明示したのが第４
図である。第４図かられかるようにＸＮ ｉ ＝＝ Ｎ
＋ ０のモル％、 ｘＭｎ＝Ｍｎ０２のモル％、 Ｘ
Ｃ０＝Ｃｏａｘのモル％とするとこの触媒の好ましい組
成範囲は、以下に示す６本の直線が互に交わって形成さ
れる多角形Ａの領域内である。６本の直線とは第４図に
おける ＸＮｉニア３モル％および９１モル％ ＸＭｎ−３モル％および１８モル％ Ｘｃｏ ＝ ０．５モル％および１４モル％で表わされ
る直線である。さらにこの触媒の好ましい組成範囲ｔｒ
ｉ第４図において ＸＮｉニア６モル％および８９−１１ニル％ＸＭｎ ＝
６モル％および１６モル％Ｘｃｏ＝２モル％および１
２モル％ で示される６本の直線が交わって形成される多角形Ｂの
領域内である。
−Ｍｎ０□−Ｃｏａｘ触媒の好ましい組成範囲を各成分
のモル％で表わした三角座標を用いて明示したのが第４
図である。第４図かられかるようにＸＮ ｉ ＝＝ Ｎ
＋ ０のモル％、 ｘＭｎ＝Ｍｎ０２のモル％、 Ｘ
Ｃ０＝Ｃｏａｘのモル％とするとこの触媒の好ましい組
成範囲は、以下に示す６本の直線が互に交わって形成さ
れる多角形Ａの領域内である。６本の直線とは第４図に
おける ＸＮｉニア３モル％および９１モル％ ＸＭｎ−３モル％および１８モル％ Ｘｃｏ ＝ ０．５モル％および１４モル％で表わされ
る直線である。さらにこの触媒の好ましい組成範囲ｔｒ
ｉ第４図において ＸＮｉニア６モル％および８９−１１ニル％ＸＭｎ ＝
６モル％および１６モル％Ｘｃｏ＝２モル％および１
２モル％ で示される６本の直線が交わって形成される多角形Ｂの
領域内である。
次に上記のような本発明の触媒の性能と、従来触媒の性
能とを比較するために、従来のＮｉＯ触媒およびＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒の性能を第５図に示す。第５図は実験１
．実験２に示したと同様の性能試験条件におけるＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒の組成と、１５０時間経過後のオゾン分
解効率との関係を表わしたものであり、第５図の曲線イ
および曲線口はそれぞれ本発明の実験１および実験２で
斥した混練法と懸濁沈澱法を用いて調製した触媒の性能
を示している。第５図かられかるように、従来のＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒はＭｎ０２の含有量が５〜２０モル％で
オゾン分（９） 解活性が極大となるが、その効率は高々９９．５％であ
る。これに対して第２図および第３図に示すよう（（１
本発明のＮ ｉｏ −Ｍｎ０２− Ｃｏａｘ触媒すなわ
ちＮｉＯ、ＭｎＯ２およびＣｏａｘの含有量がＸＮ１＝
７３モル％および９１モル％ ＸＭｌｌ ＝ ３モル％および１８モル％Ｘｃｏ ”
０．５そル％および１４モル％０６不の直線が交わって
形成される第４図の多角形Ａの“饋域内にある触媒は、
同一の反応条件で第５図に示した従来のＮｉＯ触媒また
はＮｉ０−ＭｎＯ２触媒が達成することが困難な９９．
６％以上のオゾン分解効率を有することがわかる。特に
Ｎｉ０−Ｍｎ０□−Ｃｏａｘ触媒の上記領域の中で、Ｎ
ｉＯ： ８２モル％。
能とを比較するために、従来のＮｉＯ触媒およびＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒の性能を第５図に示す。第５図は実験１
．実験２に示したと同様の性能試験条件におけるＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒の組成と、１５０時間経過後のオゾン分
解効率との関係を表わしたものであり、第５図の曲線イ
および曲線口はそれぞれ本発明の実験１および実験２で
斥した混練法と懸濁沈澱法を用いて調製した触媒の性能
を示している。第５図かられかるように、従来のＮｉ０
−ＭｎＯ２触媒はＭｎ０２の含有量が５〜２０モル％で
オゾン分（９） 解活性が極大となるが、その効率は高々９９．５％であ
る。これに対して第２図および第３図に示すよう（（１
本発明のＮ ｉｏ −Ｍｎ０２− Ｃｏａｘ触媒すなわ
ちＮｉＯ、ＭｎＯ２およびＣｏａｘの含有量がＸＮ１＝
７３モル％および９１モル％ ＸＭｌｌ ＝ ３モル％および１８モル％Ｘｃｏ ”
０．５そル％および１４モル％０６不の直線が交わって
形成される第４図の多角形Ａの“饋域内にある触媒は、
同一の反応条件で第５図に示した従来のＮｉＯ触媒また
はＮｉ０−ＭｎＯ２触媒が達成することが困難な９９．
６％以上のオゾン分解効率を有することがわかる。特に
Ｎｉ０−Ｍｎ０□−Ｃｏａｘ触媒の上記領域の中で、Ｎ
ｉＯ： ８２モル％。
ＭｎＯ２： １１ モル％、 Ｃｏａｘ ： ７モル％
の組成をもつ触媒は極めて高いオゾン分解活性を有する
ものである。
の組成をもつ触媒は極めて高いオゾン分解活性を有する
ものである。
次に第１図に示した装置を用いて従来のＮｉＯ触媒、
Ｎｉ０−ＭｎＯ２触媒（ＭｎＯ□： １５モル％）と、
本発明のＮ１（Ｊ−１１％に％ＭｎＯ２−７モル％Ｃｏ
９ｘ触媒の耐久性について比較し、その結果を第６図に
示す。
Ｎｉ０−ＭｎＯ２触媒（ＭｎＯ□： １５モル％）と、
本発明のＮ１（Ｊ−１１％に％ＭｎＯ２−７モル％Ｃｏ
９ｘ触媒の耐久性について比較し、その結果を第６図に
示す。
（１０）
試験条件は実験１．実験２の場合と同じにした。
第６図において、特性曲線ハ、二、ホはそれぞれＮｉＯ
触媒、 Ｎｉ０−１５モル％ＭｎＯ２触媒、 Ｎｉ０−
１１モル％Ｍｎ０２−７モル％Ｃｏａｘ触媒の試験時間
に対するオゾン分解性能の変化を示したものである。第
６図から本発明の触媒は、従来のＮｉＯ触媒またはＮｉ
０−ＭｎＯ２触媒に比べ、高いオゾン分解効率が長時間
経過後も劣化することなく、オゾン分解性能とともに耐
久性についても極めて優れた性能を有していることがわ
かる。
触媒、 Ｎｉ０−１５モル％ＭｎＯ２触媒、 Ｎｉ０−
１１モル％Ｍｎ０２−７モル％Ｃｏａｘ触媒の試験時間
に対するオゾン分解性能の変化を示したものである。第
６図から本発明の触媒は、従来のＮｉＯ触媒またはＮｉ
０−ＭｎＯ２触媒に比べ、高いオゾン分解効率が長時間
経過後も劣化することなく、オゾン分解性能とともに耐
久性についても極めて優れた性能を有していることがわ
かる。
また、μ上のように本発明の触媒は混線法、＠濁沈澱法
などの方法を用いて製造することができ、触媒の形状は
微細な粉末でもよいし、任意の大きさの粒子寸法をもっ
た顆粒、ベレットもしくはモノリス状のセラミックス担
体の表面に触媒をコーティングしたものなどであっても
よい。
などの方法を用いて製造することができ、触媒の形状は
微細な粉末でもよいし、任意の大きさの粒子寸法をもっ
た顆粒、ベレットもしくはモノリス状のセラミックス担
体の表面に触媒をコーティングしたものなどであっても
よい。
以上寅験１，２で説明したように１本発明の触媒（４Ｎ
ｉＯ、ＭｎＯ２：ＭよびＣｏａｘの３成分からなり。
ｉＯ、ＭｎＯ２：ＭよびＣｏａｘの３成分からなり。
各成分の含有量がＮｉＵが７３〜９１モル％、 ＭｎＯ
２が３〜１８モル％、Ｃｏａｘが０．５〜１４モル％と
なるように組成範囲を調製することにより、従来のＮｉ
Ｏ触媒またはＮｉ０−ＭｎＯ２では達成できなかった高
いオゾン分解効率と耐久性を兼ね備えた優れたオゾン分
解触媒を実現したものである。
２が３〜１８モル％、Ｃｏａｘが０．５〜１４モル％と
なるように組成範囲を調製することにより、従来のＮｉ
Ｏ触媒またはＮｉ０−ＭｎＯ２では達成できなかった高
いオゾン分解効率と耐久性を兼ね備えた優れたオゾン分
解触媒を実現したものである。
したがって本発明の触媒を用いることにより、排オゾン
処理装置のコンパクト化および使用温度の低減による経
済性の向上などに大きく寄与することができる。
処理装置のコンパクト化および使用温度の低減による経
済性の向上などに大きく寄与することができる。
また、本発明の触媒は、上述のように、高濃度排オゾン
処理に利用できるほか、複写機など各種の装置から発生
する低濃度オゾン処理にも適用できるものである。
処理に利用できるほか、複写機など各種の装置から発生
する低濃度オゾン処理にも適用できるものである。
第１図は触媒のオゾン分解性能試験装置の系統図、第２
図は混練法によるＮｉＯ−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ触媒の組
成とオゾン分解性能との関係を示す等高線図。 第３図は懸濁沈澱法によるＮｉＵ−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ
触媒解性能との関係を示す線図、第６図は従来のＮｉＯ
触媒、 Ｎ１ｐ−１５モル％ＭｎＯ２触媒および本発明
のＮ１ｐ−１１モＡ／％ＭｎＯ２−７モル％Ｃｏａｘ触
媒の耐久性を示す線図である。 Ａ・・・オゾナイザ、Ｃ１，Ｃ２・・・三方コックＤ・
・・オゾン分解触媒、Ｍ・・・オゾン分解装置、Ｋｌ
、 Ｋ２・・・オゾン濃度測定装置。 （１３） 第１図 Ｃｏａｘ モル”’（ＮｉＯ＋’Ｍｎ’０２＋ＣｏＯｘ
”α多Ｃ００Ｘ ａｂ ’／ａ （ＮｉＯ＋ ＭｎＯ
２＋””１００）第４図 Ｍ ｎ Ｏ２ｅ ル’１０ （ｘ店、”’ｙ、ｏ、 ｘ
ＩＱ Ｏ”）第５図
図は混練法によるＮｉＯ−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ触媒の組
成とオゾン分解性能との関係を示す等高線図。 第３図は懸濁沈澱法によるＮｉＵ−Ｍｎ０２−Ｃｏａｘ
触媒解性能との関係を示す線図、第６図は従来のＮｉＯ
触媒、 Ｎ１ｐ−１５モル％ＭｎＯ２触媒および本発明
のＮ１ｐ−１１モＡ／％ＭｎＯ２−７モル％Ｃｏａｘ触
媒の耐久性を示す線図である。 Ａ・・・オゾナイザ、Ｃ１，Ｃ２・・・三方コックＤ・
・・オゾン分解触媒、Ｍ・・・オゾン分解装置、Ｋｌ
、 Ｋ２・・・オゾン濃度測定装置。 （１３） 第１図 Ｃｏａｘ モル”’（ＮｉＯ＋’Ｍｎ’０２＋ＣｏＯｘ
”α多Ｃ００Ｘ ａｂ ’／ａ （ＮｉＯ＋ ＭｎＯ
２＋””１００）第４図 Ｍ ｎ Ｏ２ｅ ル’１０ （ｘ店、”’ｙ、ｏ、 ｘ
ＩＱ Ｏ”）第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ニッケル酸化物（Ｎｉｐ） 、マンガン酸化物（Ｍ
ｎ０２）およびコバルト酸化物（Ｃｏａｘ ）の３成分
からなり、前記各成分の含有量がＮｉＯが７３〜９１モ
＃ ％ 、 ＭｎＯ２が３〜１８モル％およびＣｏａｘ
が０．５〜１４モル％であることを特徴とするオゾン分
解触媒。 ２、特許請求の範囲第１項記載の触媒において。 各成分の含有量がＮｉＯが７６〜８９モル％、 ＭｎＯ
２が６〜１６モル％およびＣｏａｘが２〜１２モル％で
あることを特徴とするオゾン分解触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205254A JPS6097049A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | オゾン分解触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205254A JPS6097049A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | オゾン分解触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6097049A true JPS6097049A (ja) | 1985-05-30 |
Family
ID=16503938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58205254A Pending JPS6097049A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | オゾン分解触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6097049A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067923U (ja) * | 1992-07-04 | 1994-02-01 | ダイワ精工株式会社 | 積層体 |
-
1983
- 1983-11-01 JP JP58205254A patent/JPS6097049A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067923U (ja) * | 1992-07-04 | 1994-02-01 | ダイワ精工株式会社 | 積層体 |
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