JPS6099467A - 連続鋳造におけるシエル破断検出方法 - Google Patents
連続鋳造におけるシエル破断検出方法Info
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- JPS6099467A JPS6099467A JP20718183A JP20718183A JPS6099467A JP S6099467 A JPS6099467 A JP S6099467A JP 20718183 A JP20718183 A JP 20718183A JP 20718183 A JP20718183 A JP 20718183A JP S6099467 A JPS6099467 A JP S6099467A
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- JP
- Japan
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- mold
- value
- shell
- thermocouple
- continuous casting
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
- B22D11/207—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock responsive to thickness of solidified shell
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明（ｌＳｌ：鋼の連続鋳造法による９１ｒ１片の」
Ｊ１造に関し、鋳）（！内でのシェル破１析全精度よく
検出する方法圧係るものである。
Ｊ１造に関し、鋳）（！内でのシェル破１析全精度よく
検出する方法圧係るものである。
（従来技術）
鋼の連続鋳造１ｃおいて、生産を阻害する大きな要因と
して鋳型直下において凝固殻（シェル）が破断し、浴湯
が流出する所６１１ブレークアワトと云う現象がある。
して鋳型直下において凝固殻（シェル）が破断し、浴湯
が流出する所６１１ブレークアワトと云う現象がある。
一旦ブレークアウトが発生ずるとその修復に長１植聞を
要し著しく生産性が低下する。そのためブレークアウト
を回避するｌ］的でＶＪ型銅板に十す数の熱電対を取付
け、その温度恢出飴の比較によってブレークアウト発生
の事前現象全とらえてノ」１故を未然ｒ（防ぐ手段か、
たとえば苅公昭５６−７７８３号公報に見らｎ、る如く
提案さ几ている。
要し著しく生産性が低下する。そのためブレークアウト
を回避するｌ］的でＶＪ型銅板に十す数の熱電対を取付
け、その温度恢出飴の比較によってブレークアウト発生
の事前現象全とらえてノ」１故を未然ｒ（防ぐ手段か、
たとえば苅公昭５６−７７８３号公報に見らｎ、る如く
提案さ几ている。
ところが、このような従来の温度検出手段にｔ６）ｊ型
銅板の補修切削による熱ｆｌｉ；対とＱｊ型型銅板面面
間距離の変化、鋳Ａ１」内冷動水温度変化による＠／ｊ
７．％’７温度の変動など圧より温度検出値が変化す
ることから、信頼性が低いと云う間ｊ・−組点があり、
ブレークアウト全効果的に防止することは困難であっに
０（発明の目的） 本発明は前述のようなブレークアウトの発生を防止する
効果的な手段、即ちブレークアウトの先駆的現象である
鋺屋内のシェル阪断を効率よく検出することにより、結
果として前記ブレークアウト・発生を無くすこと？目的
とするものである。
銅板の補修切削による熱ｆｌｉ；対とＱｊ型型銅板面面
間距離の変化、鋳Ａ１」内冷動水温度変化による＠／ｊ
７．％’７温度の変動など圧より温度検出値が変化す
ることから、信頼性が低いと云う間ｊ・−組点があり、
ブレークアウト全効果的に防止することは困難であっに
０（発明の目的） 本発明は前述のようなブレークアウトの発生を防止する
効果的な手段、即ちブレークアウトの先駆的現象である
鋺屋内のシェル阪断を効率よく検出することにより、結
果として前記ブレークアウト・発生を無くすこと？目的
とするものである。
（発明”ｔｌ＊成３作川）
用発明に１連にンｎ鈎造鋳型銅板（駒型片）に１以上任
５４故の熱電対を埋設し、熱ｖ１を束を６１１１冗すイ
ー・ことによりシェル１ｔ１．断音検出するものである
。
５４故の熱電対を埋設し、熱ｖ１を束を６１１１冗すイ
ー・ことによりシェル１ｔ１．断音検出するものである
。
さて、ブレークアウトの発生を何列した本発明者等ｔ９
」、ブレークアウトは次のようにしておこることを突き
とめた。
」、ブレークアウトは次のようにしておこることを突き
とめた。
即ち、鋳造中鋳片の目９１〜が何らかの原因で鋳型銅板
に拘束さノーＩ−て鋳片の位Ｕが変化しない、っまシ訪
片の移動停止か生ずるとその部分と鋳型下方に引抜かＴ
する正常釣片との境界において破１ｉノ「が生じ、作業
継続にっノ１てシェルの該破断部の位１６が下方に移動
し、該破断部が、；＋４型下端に達した時点で溶鋼が流
出し所謂ブレークアウトとなる。
に拘束さノーＩ−て鋳片の位Ｕが変化しない、っまシ訪
片の移動停止か生ずるとその部分と鋳型下方に引抜かＴ
する正常釣片との境界において破１ｉノ「が生じ、作業
継続にっノ１てシェルの該破断部の位１６が下方に移動
し、該破断部が、；＋４型下端に達した時点で溶鋼が流
出し所謂ブレークアウトとなる。
従って前記シェル破断を迅速に検出し、鋳造の一時停止
や鋳片引抜き速度の低下など操業上の適当な手段を採用
するとブレークアウトは効果的に防止することができる
。
や鋳片引抜き速度の低下など操業上の適当な手段を採用
するとブレークアウトは効果的に防止することができる
。
而して本発明者等は熱流束に着目研究した結果、精１疋
のよいシェル破断検出に成功したものである。
のよいシェル破断検出に成功したものである。
而して熱流束とは単位時間、単位面積めたりに通過する
熱量であり１本発明者等は下ａ己（１）式にょシ熱流末
をめることとした。
熱量であり１本発明者等は下ａ己（１）式にょシ熱流末
をめることとした。
Ｑ ＝ （ＴＱ−１’ｗ）、Ｋ（ｔ） ・＝ ・−・・
・・・・・−・（１）Ｑ・・・熱流束（Ｋａｄ／＊＋’
、 Ｌｌ ｒ ）Ｋ（ｔ）−・・総括熱伝達係数（＃
３２Ｂ’Ｊ−′ｉｉｉ板） （Ｋｃｎｆ７ｍ’ｔｌｒ’
ＣＩＴＱ ・・・熱電対指示値（’Ｃ） ′１゛Ｗ ・・・鋳型内冷動水温度（℃）ｔ・・・鋳型
鋼板厚（ｍン 上記（１）式の鋳型銅板の総括熱伝達係数Ｋ（ｔ）は、
熱電灯と鋳型銅板表面（浴湯と接する表面）との距離（
４および鋳型内冷却溝の形状、位１ハ゛などにより算出
決定さ几るものであって、鋳型鋼板厚ｔの関数となって
いる。
・・・・・−・（１）Ｑ・・・熱流束（Ｋａｄ／＊＋’
、 Ｌｌ ｒ ）Ｋ（ｔ）−・・総括熱伝達係数（＃
３２Ｂ’Ｊ−′ｉｉｉ板） （Ｋｃｎｆ７ｍ’ｔｌｒ’
ＣＩＴＱ ・・・熱電対指示値（’Ｃ） ′１゛Ｗ ・・・鋳型内冷動水温度（℃）ｔ・・・鋳型
鋼板厚（ｍン 上記（１）式の鋳型銅板の総括熱伝達係数Ｋ（ｔ）は、
熱電灯と鋳型銅板表面（浴湯と接する表面）との距離（
４および鋳型内冷却溝の形状、位１ハ゛などにより算出
決定さ几るものであって、鋳型鋼板厚ｔの関数となって
いる。
熱流束Ｑは、前述の熱電対と鋳型銅板表面間の距離の変
化、齢型内冷却水温度の変化による「単なる熱電対の指
示値の変動」を解消した飴としてめら壇、検出精度と信
頼性を著しく高める。
化、齢型内冷却水温度の変化による「単なる熱電対の指
示値の変動」を解消した飴としてめら壇、検出精度と信
頼性を著しく高める。
第１図は横軸に時間（ｓｅｃ）を、縦軸に温度（Ｃ）を
とり、鋳型銅板表面と熱′電対の指示値の時間変化を示
したグラフであり、１１．１２は前ｉ己紅巨団ａｔが３
咽の場合で、１３は１５門の場合を示す１、第１図から
明らかなように前記距離ｌが変ると熱電対の指示値は大
きく変ｎ１υする。従ってυｊ型切削等の要因により前
記ｔが変化した場合熱１ｂ、対の指示値に頼っていたの
では判断に大きな誤りが生ずることとなる。
とり、鋳型銅板表面と熱′電対の指示値の時間変化を示
したグラフであり、１１．１２は前ｉ己紅巨団ａｔが３
咽の場合で、１３は１５門の場合を示す１、第１図から
明らかなように前記距離ｌが変ると熱電対の指示値は大
きく変ｎ１υする。従ってυｊ型切削等の要因により前
記ｔが変化した場合熱１ｂ、対の指示値に頼っていたの
では判断に大きな誤りが生ずることとなる。
第２し１は熱？Ｌ＋’、対の指示値を基準として前述の
（１）式によシ熱流東Ｑをめ、そのｌｉ、７間変化を示
し友グラフで、横軸に時間（８（イ））を、縦軸に熱０
１１束（Ｋａｄ／ｎ？ＩＩ ｒ ）をとったものである
が、曲線２２は前記距離ｔが３咽、曲線２３は１５闘の
場合を示す。
（１）式によシ熱流東Ｑをめ、そのｌｉ、７間変化を示
し友グラフで、横軸に時間（８（イ））を、縦軸に熱０
１１束（Ｋａｄ／ｎ？ＩＩ ｒ ）をとったものである
が、曲線２２は前記距離ｔが３咽、曲線２３は１５闘の
場合を示す。
このように熱流束Ｑによ７しば、変動の最大値即ちシェ
ル破１ｏｉによる鋳型銅板の温度上外最大値を距離ｔの
変動にかかわりなく適５ｉに検出することができる。
ル破１ｏｉによる鋳型銅板の温度上外最大値を距離ｔの
変動にかかわりなく適５ｉに検出することができる。
ところで、第２図に示すように距離りの変化ン（二より
検出の時間遅ｎが生じている。而して前記比重１ ｔの
変化にともなう検出の時間遅）１を第３１〉′、Ｉに示
す。第３図は横軸に前記距離を分、縦１咄に時間遅ｎ
（乳Ｃ）をとったものであるが、直線３１に示す通り、
前記距ｐｒ１ｔ ｔが１５ ＋＋＋ｍとしても、３１訓
のより合に比し、ＩＪ、）四遅扛はｋかたか０．５秒（
ｓｅｃ）であり、実際操業上全く間′、Ｍｉ′ｔない。
検出の時間遅ｎが生じている。而して前記比重１ ｔの
変化にともなう検出の時間遅）１を第３１〉′、Ｉに示
す。第３図は横軸に前記距離を分、縦１咄に時間遅ｎ
（乳Ｃ）をとったものであるが、直線３１に示す通り、
前記距ｐｒ１ｔ ｔが１５ ＋＋＋ｍとしても、３１訓
のより合に比し、ＩＪ、）四遅扛はｋかたか０．５秒（
ｓｅｃ）であり、実際操業上全く間′、Ｍｉ′ｔない。
（実施例）
鋳造幅９２０ ｗｖ＋、λ’ｊＪ’ｉえ厚さ２５０ ｔ
ｎｒｎの低炭素６１・−１Ｑｌｔｈを引抜速度（Ｑ！３
造速匹） １．６ ｍ ７分とし−ｒ： ＊１．ｉ造中
７エル破１２１［を検出し女１５１１につき、その熱流
束変化ゲラフケ第４図に示す。
ｎｒｎの低炭素６１・−１Ｑｌｔｈを引抜速度（Ｑ！３
造速匹） １．６ ｍ ７分とし−ｒ： ＊１．ｉ造中
７エル破１２１［を検出し女１５１１につき、その熱流
束変化ゲラフケ第４図に示す。
こｆ、け鋳型銅板の特定部分に卯込んだ熱電対から得ら
７した検出値を基準としてめｆｃ １ＩＩｉ、である。
７した検出値を基準としてめｆｃ １ＩＩｉ、である。
横軸は時間（渡）を、縦軸（・：ｉ熱流束（Ｋａｉ′／
扉、 １ｌｒ）である。
扉、 １ｌｒ）である。
曲線４１はその変化を示すものであるが％ ）’ｆｉ犬
値Ａにおいてシェル破断を検出した。而して、シェル破
断基準値は熱流束の絶対値あるいは増加ｊ」へ１現のい
ずｎをも用いることが出来る。こｎ、らＱｊ二過去の実
績を解析することによってあらかじめ藺造速度別にテー
ブルとしてめておくと判定が容易であり、電子演算器に
よって自Ｂｉｂ的に’ＩＨ：２１１ｊできる。
値Ａにおいてシェル破断を検出した。而して、シェル破
断基準値は熱流束の絶対値あるいは増加ｊ」へ１現のい
ずｎをも用いることが出来る。こｎ、らＱｊ二過去の実
績を解析することによってあらかじめ藺造速度別にテー
ブルとしてめておくと判定が容易であり、電子演算器に
よって自Ｂｉｂ的に’ＩＨ：２１１ｊできる。
また、前記シェル飯断基単値としては、１′ン・（流束
の絶対値あるいは壇加速１艮のいず几か一方イ）しくに
双方を用いることができる。
の絶対値あるいは壇加速１艮のいず几か一方イ）しくに
双方を用いることができる。
（発明の効果）
本発明ｔ；Ｉ銅の連続鋳造において、ＷＪ型１・１・１
・１反！ｆｌＪ Ｆａｌｌや冷却水７品度変化など釦ｊ
型鋼板の温耽検出においで鞘朋を１戊下させる要因から
の影響ン・４、くシ、高精度でブレークアウトの先駆現
象であるシェル破（ 断を適確ＶＣ検出することか可能であって、ブレークア
ウトの防止において抜群の効果ン・萎するものである。
・１反！ｆｌＪ Ｆａｌｌや冷却水７品度変化など釦ｊ
型鋼板の温耽検出においで鞘朋を１戊下させる要因から
の影響ン・４、くシ、高精度でブレークアウトの先駆現
象であるシェル破（ 断を適確ＶＣ検出することか可能であって、ブレークア
ウトの防止において抜群の効果ン・萎するものである。
第１図は鋳型銅板に埋設さｎ ｆ（熱電対の温度検出状
況を示すグラフ、第２区１は熱流束によるシェル破断検
出状況を示すグラフ、第３図ｋＪ熱流束の検出の時間遅
ｆＬ、を説明するためのグラフ、第４図は実施例におい
て熱流束によってシェル破１（］「を検出した際の熱流
束変化曲線を示すグラフである。 １１．１２．１３・・・温度検出グラフ、２２゜２３・
・・梨１流束検出グラフ 代理人 升埋士 秋 沢 政 ）″１：他２名 昭和５８年１２月２１日 ２８発明の名称 連続鋳造ｌ（おけるシェル破断検出方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願 人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６（１３号氏
名（名称） （６６５）新日本製わ（株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号太洋ヒル５
、補止命令 １１□＃（！、Ｆｌ！ｒｌヨ１．１□の日付昭和 年
月 日（発送）６、補正により増加する発明の数 すＬ
（１１１正 の 内 容 １、本願特許請求の範囲？下記の通り訂正する。 ｒ（１） 連続鋳造−１ｊ型の鋳型片／（埋設された熱
α対の温度検出値からシェル破断点？検出する方法／Ｃ
おいて、あらかじめ胸型片ｗ！ｌ＠をパラメーターとし
て総括熱伝達係数Ｋ （ｔ）をめておき、ついで前記熱
電対の温度実測検出値ＶＣ基いて熱流束Ｑを下記（１）
式から営出し、該算出値をシェル像断判定基準値と比較
し、その差が許容値を越えた際ｌ（シェル破断と判定す
ることｋ ｌ？、’ｊ徴とする諌絖鋳造ｌ（おけるシェ
ル破断検出方法。 Ｑ＝（ＴＱ−Ｔｗ）−Ｋ（ｔ） ”・・・・・（１）Ｑ
°°°熱流束（ＫＣａＪ３／ｍ２・Ｈｒ）Ｋ （ｔ）−
・・総括熱伝達係数（Ｋｃａ−６／ｍ２Ｈｒ ”Ｃ）１
゛Ｑ・・・・・−熱電対指示値（”Ｃ）′ｌ′７・・−
・・鋳型内冷却水温＃（℃）ｔ・・−・−・・鋳型片壁
厚（ｍ） 」２、明細書牙５頁１０行「１１」の次ｖ（
［は鋳型銅板表面温度」を挿入する。 ３、 同矛５頁１０行「１２は」の次ｖｃｒその際の」
を４ζｆ人する。 ４、同１’ ５ ｊ’ａ １１行［１３は−１６１）次
＋１ｃ ｒ同じく」？詑１人ず乙。
況を示すグラフ、第２区１は熱流束によるシェル破断検
出状況を示すグラフ、第３図ｋＪ熱流束の検出の時間遅
ｆＬ、を説明するためのグラフ、第４図は実施例におい
て熱流束によってシェル破１（］「を検出した際の熱流
束変化曲線を示すグラフである。 １１．１２．１３・・・温度検出グラフ、２２゜２３・
・・梨１流束検出グラフ 代理人 升埋士 秋 沢 政 ）″１：他２名 昭和５８年１２月２１日 ２８発明の名称 連続鋳造ｌ（おけるシェル破断検出方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願 人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６（１３号氏
名（名称） （６６５）新日本製わ（株式会社４、代
理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号太洋ヒル５
、補止命令 １１□＃（！、Ｆｌ！ｒｌヨ１．１□の日付昭和 年
月 日（発送）６、補正により増加する発明の数 すＬ
（１１１正 の 内 容 １、本願特許請求の範囲？下記の通り訂正する。 ｒ（１） 連続鋳造−１ｊ型の鋳型片／（埋設された熱
α対の温度検出値からシェル破断点？検出する方法／Ｃ
おいて、あらかじめ胸型片ｗ！ｌ＠をパラメーターとし
て総括熱伝達係数Ｋ （ｔ）をめておき、ついで前記熱
電対の温度実測検出値ＶＣ基いて熱流束Ｑを下記（１）
式から営出し、該算出値をシェル像断判定基準値と比較
し、その差が許容値を越えた際ｌ（シェル破断と判定す
ることｋ ｌ？、’ｊ徴とする諌絖鋳造ｌ（おけるシェ
ル破断検出方法。 Ｑ＝（ＴＱ−Ｔｗ）−Ｋ（ｔ） ”・・・・・（１）Ｑ
°°°熱流束（ＫＣａＪ３／ｍ２・Ｈｒ）Ｋ （ｔ）−
・・総括熱伝達係数（Ｋｃａ−６／ｍ２Ｈｒ ”Ｃ）１
゛Ｑ・・・・・−熱電対指示値（”Ｃ）′ｌ′７・・−
・・鋳型内冷却水温＃（℃）ｔ・・−・−・・鋳型片壁
厚（ｍ） 」２、明細書牙５頁１０行「１１」の次ｖ（
［は鋳型銅板表面温度」を挿入する。 ３、 同矛５頁１０行「１２は」の次ｖｃｒその際の」
を４ζｆ人する。 ４、同１’ ５ ｊ’ａ １１行［１３は−１６１）次
＋１ｃ ｒ同じく」？詑１人ず乙。
Claims (1)
- （１） 連続鋳造鋳型の鋳型片に埋設さツｔた熱電対の
温度検出値からシェル破断点を検出する方法Ｖこおいて
、あらかじめ鋳型片壁厚′ｆｆ−パラメーターとして総
括熱伝達係数Ｋ（ｔ）をめておき、ついで前記熱電対の
温問実υ１１１検出値に基いて熱θ心中Ｑを下記（１）
成層からＬで−出し、該算出１１１（全／エル破Ｗ目４
Ｊ犀基準値と比較し、その差が訂谷イ１げを越えた際に
シェル破１斬と判定することを特徴とする連続鋳造にお
けるシェル破１析イ矢出方ｌ去。 Ｑ＝：（ＴＱ−′Ｐｗ）、Ｋ（ｔ）・・・・・・・・・
・・・・・（１）Ｑ−＝熱流ｊｌｊ （Ｋｔｎ９／＋ｒ
？ 、 Ｉ−１ｒ ）Ｋ（ｔ） −ｔｒｉ括熱伝熱伝達
係数ぐｃ４／ ＋＋／ Ｉ−１ｒ ℃）’＋Ｊｑ・・Ｗ
′１℃電対指示値（Ｃ）′Ｊ″Ｗ・・油型内冷刈］水温
度（℃）ｔ・・鋳型片Ｑｊ（厚（、）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20718183A JPS6099467A (ja) | 1983-11-04 | 1983-11-04 | 連続鋳造におけるシエル破断検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20718183A JPS6099467A (ja) | 1983-11-04 | 1983-11-04 | 連続鋳造におけるシエル破断検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6099467A true JPS6099467A (ja) | 1985-06-03 |
Family
ID=16535582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20718183A Pending JPS6099467A (ja) | 1983-11-04 | 1983-11-04 | 連続鋳造におけるシエル破断検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6099467A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002143997A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-21 | Nippon Steel Corp | 鋳型内鋳片の状態検知装置、方法、及びコンピュータ読み取り可能な記憶媒体 |
| JP2009061469A (ja) * | 2007-09-06 | 2009-03-26 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造におけるブレークアウト検出方法及び装置、該装置を用いた鋼の連続鋳造方法、ブレークアウト防止装置 |
| JP2009226480A (ja) * | 2008-02-28 | 2009-10-08 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造におけるブレークアウト検出方法及び装置、該装置を用いた鋼の連続鋳造方法、ブレークアウト防止装置 |
| JP2010105040A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-05-13 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造におけるブレークアウト検出方法及び装置、該装置を用いた鋼の連続鋳造方法、ブレークアウト防止装置 |
| JP2010221283A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-07 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造におけるブレークアウト検出方法及び装置、該装置を用いた鋼の連続鋳造方法、ブレークアウト防止装置 |
| US8162030B2 (en) | 2008-06-25 | 2012-04-24 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Mold for casting metal |
Citations (3)
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| JPS5739068A (en) * | 1980-08-20 | 1982-03-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Foreseeing device for breakout |
| JPS58148063A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-03 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋳片の割れ防止方法 |
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-
1983
- 1983-11-04 JP JP20718183A patent/JPS6099467A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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