JPS6112842A - ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金 - Google Patents
ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金Info
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- JPS6112842A JPS6112842A JP13162184A JP13162184A JPS6112842A JP S6112842 A JPS6112842 A JP S6112842A JP 13162184 A JP13162184 A JP 13162184A JP 13162184 A JP13162184 A JP 13162184A JP S6112842 A JPS6112842 A JP S6112842A
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた高温耐酸化性および高温強度を有
すると共に、さらに特にすぐれた耐溶融ガラス侵食性を
有し、したがって、これらの特性が要求されるガラス繊
維成形スピナーとして用いた場合にすぐれた性能を長期
に亘って発揮するＣＯ基耐熱合金に関するものである。
すると共に、さらに特にすぐれた耐溶融ガラス侵食性を
有し、したがって、これらの特性が要求されるガラス繊
維成形スピナーとして用いた場合にすぐれた性能を長期
に亘って発揮するＣＯ基耐熱合金に関するものである。
一般に、ガラス繊維は、スピナー内に１０００℃程度に
加熱した溶融ガラスを装入し、このスピナーを１７０
Ｏｒ、ｐ、ｍ、程度の回転数で高速回転して、前記スピ
ナーの側壁にそって放射状に穿設した多数の細孔から溶
融ガラスを遠心力にて噴出させることによって成形され
るものであるため、前記スピナーには、高温耐酸化性、
高温強度、特に高温クリープラブチャー強度、および耐
溶融ガラス侵食性を具備することが要求される。
加熱した溶融ガラスを装入し、このスピナーを１７０
Ｏｒ、ｐ、ｍ、程度の回転数で高速回転して、前記スピ
ナーの側壁にそって放射状に穿設した多数の細孔から溶
融ガラスを遠心力にて噴出させることによって成形され
るものであるため、前記スピナーには、高温耐酸化性、
高温強度、特に高温クリープラブチャー強度、および耐
溶融ガラス侵食性を具備することが要求される。
従来、このガラス繊維成形用スピナーの製造に使用され
る代表的合金として、重量％で、２８％Ｃｒ−１３％Ｎ
ｉ −１０％Ｗ １．５％Ｔａ−Ｃｏからなる組成をも
ったＣｏｇ耐熱合金がある。
る代表的合金として、重量％で、２８％Ｃｒ−１３％Ｎ
ｉ −１０％Ｗ １．５％Ｔａ−Ｃｏからなる組成をも
ったＣｏｇ耐熱合金がある。
しかし、この従来ＣＯ基耐熱合金は、特に耐溶融ガラス
侵食性が不十分であるために、比較的早期に、スピナー
側壁の細孔の孔径が許容限度以上に大きくなってしまい
、使用寿命に至るものであった。
侵食性が不十分であるために、比較的早期に、スピナー
側壁の細孔の孔径が許容限度以上に大きくなってしまい
、使用寿命に至るものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高温耐
酸化性、高温強度（高温クリープラブチャー強度）、お
よび耐溶融ガラス侵食性を具備した合金を開発すべく研
究を行なった結果、重量％で、（以下％は重量％を示す
〉、 Ｃ：０．０１〜１％。
酸化性、高温強度（高温クリープラブチャー強度）、お
よび耐溶融ガラス侵食性を具備した合金を開発すべく研
究を行なった結果、重量％で、（以下％は重量％を示す
〉、 Ｃ：０．０１〜１％。
３ｉおよびＭｎのうちの１種または２種；０．０１〜２
％。
％。
Ｃｒ：１５〜４０％。
Ｎｉ：５〜３５％。
ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１〜１５％
。
。
Ｈｆ ： ０．０１ 〜５％。
Ａｔ ： ０．０１ 〜３％。
’ｙ’：０．０１ 〜１％。
を含有し、さらに必要に応じて、
（Ａ） Ｔａ 、 Ｎｂ 、およびＴｉのうちの１種ま
たは２種以上： ０．０１〜３％。
たは２種以上： ０．０１〜３％。
（Ｂ） ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：ｏ、ｏ
ｏｓ〜０１％。
ｏｓ〜０１％。
（Ｃ）希土類元素： ０．００５〜０．１％。
以上（Ａ）〜（Ｃ）のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＣＯと不可避不純物からなる組成を有するＣ
Ｏ基合金、すぐれた高温耐酸化性および高温強度（高温
クリープラブチャー強度〉を有するばかりでなく、特に
すぐれた耐溶融ガラス侵食性を具備し、したがって、こ
のＣＯ基耐熱合金を特にガラス繊維成形用スピナーの製
造に用いた場合、この結果のスピナーはきわめて長期に
亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得たのであ
る。
し、残りがＣＯと不可避不純物からなる組成を有するＣ
Ｏ基合金、すぐれた高温耐酸化性および高温強度（高温
クリープラブチャー強度〉を有するばかりでなく、特に
すぐれた耐溶融ガラス侵食性を具備し、したがって、こ
のＣＯ基耐熱合金を特にガラス繊維成形用スピナーの製
造に用いた場合、この結果のスピナーはきわめて長期に
亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得たのであ
る。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶するほか、ｃｒ 、ｗ。
Ｍｏ，および１」ｆ、さらにＴａ 、 Ｎｂ 、および
Ｔ１などと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内お
よび結晶粒界を強化すると共に、高温強度を向上させ、
さらに溶接性および鋳造性を改善する作用があるが、そ
の含有量が００１％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方１％を越えて含有させると靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を００１〜１％と定め
た。
Ｔ１などと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内お
よび結晶粒界を強化すると共に、高温強度を向上させ、
さらに溶接性および鋳造性を改善する作用があるが、そ
の含有量が００１％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方１％を越えて含有させると靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を００１〜１％と定め
た。
（ｂ） ＳｉおよびＭｎ
これらの成分には、脱酸作用があるので、合金溶製には
不可欠の成分であるがその含有量が０．０１％未満では
所望の脱酸をはかることができず、一方２％を越えて含
有させても脱酸効果が飽和するはかりでなく、合金特性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有１
を０，０１〜２％と定めた。
不可欠の成分であるがその含有量が０．０１％未満では
所望の脱酸をはかることができず、一方２％を越えて含
有させても脱酸効果が飽和するはかりでなく、合金特性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有１
を０，０１〜２％と定めた。
（ｃ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、すぐれた高温耐酸化性を確保する上で不可
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性が急激に低下するようになることから、その
含有量を１５％〜４０％と定めた。
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性が急激に低下するようになることから、その
含有量を１５％〜４０％と定めた。
（ｄ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には、Ｏｒとの共存において＋８温強度を向上
させ、さらにオーステナイト素地を構成して、これを良
く安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方３５％を越えて含有させてもより一層の向上効
果は現われないことから、その含有量を５〜３５％と定
めた。
させ、さらにオーステナイト素地を構成して、これを良
く安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方３５％を越えて含有させてもより一層の向上効
果は現われないことから、その含有量を５〜３５％と定
めた。
（ｅ） ＷおよびＭｏ
これらの成分には、Ｃと結合して高融点炭化物であるＭ
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７Ｃ３型やＭ２３ Ｃｓ型
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて
含有させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようにな
るばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属
間化合物が形成されるようになることから、その含有量
を０．１〜１５％と定めた。
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７Ｃ３型やＭ２３ Ｃｓ型
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて
含有させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようにな
るばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属
間化合物が形成されるようになることから、その含有量
を０．１〜１５％と定めた。
（ｆ） Ｈｆ
Ｈｆ成分には、ＭＣ型あるいはＭ７Ｃ３型の共晶炭化物
を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初晶
炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向上
させ、さらに一段と耐溶融ガラス侵食性を向上させる作
用があるが、その含有量が００１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方５％を越えて含有させても
前記作用により一層の向上効果は得られず経済性を考慮
して、その含有量を０．０１〜５％と定めた＝（（＋）
Ａｔ Ａｔ成分には、合金の高温耐酸化性を一段と向上させる
作用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の
高温耐酸化性向上効果が得られず、一方３％を越えて含
有させると、合金の靭性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初晶
炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向上
させ、さらに一段と耐溶融ガラス侵食性を向上させる作
用があるが、その含有量が００１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方５％を越えて含有させても
前記作用により一層の向上効果は得られず経済性を考慮
して、その含有量を０．０１〜５％と定めた＝（（＋）
Ａｔ Ａｔ成分には、合金の高温耐酸化性を一段と向上させる
作用があるが、その含有量が０．０１％未満では所望の
高温耐酸化性向上効果が得られず、一方３％を越えて含
有させると、合金の靭性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
（ｈ） Ｙ
Ｙ成分には、ＡＩｔと同様に合金の高温耐酸化性を向上
させるほか、耐スケール剥離性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方１％を越えて含有さゼると、鋳造
性および加工性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
させるほか、耐スケール剥離性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方１％を越えて含有さゼると、鋳造
性および加工性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
（ｉ） Ｔａ 、Ｎｂおよび−「１
これらの成分には、Ｈｆとの共存において、高融点炭化
物であるＭＣ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐酸
化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐溶融ガ
ラス侵食性も向上させる作用があるので、特にこれらの
特性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の向上効
果が得られず、一方３％を越えて含有させてもより一層
の向上効果が現われないことから、その含有量を０．０
１〜３％と定めた。
物であるＭＣ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐酸
化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐溶融ガ
ラス侵食性も向上させる作用があるので、特にこれらの
特性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の向上効
果が得られず、一方３％を越えて含有させてもより一層
の向上効果が現われないことから、その含有量を０．０
１〜３％と定めた。
（ｊ） ＢおよびＺｒ
これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の高温強度
を一段と向上させる作用があるので、必要に応じて含有
されるが、その含有量が０．００５％未満では所望の高
温強度向上効果が得られず、一方０．１％を越えて含有
させると靭性が低下するようになることから、その含有
量を０．００５〜０１％と定めた。
を一段と向上させる作用があるので、必要に応じて含有
されるが、その含有量が０．００５％未満では所望の高
温強度向上効果が得られず、一方０．１％を越えて含有
させると靭性が低下するようになることから、その含有
量を０．００５〜０１％と定めた。
（ｋ） 希土類元素
希土類元素には、特にＨｆとの共存において高温耐酸化
性をより一段と向上させる作用があるので、特にすぐれ
た耐酸化性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．００５％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方０．１％を越えて含有させると
、鋳造性および加工性に劣化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．００５〜０．１％と定めた
。
性をより一段と向上させる作用があるので、特にすぐれ
た耐酸化性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．００５％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方０．１％を越えて含有させると
、鋳造性および加工性に劣化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．００５〜０．１％と定めた
。
なお、この発明のＣＯ基耐熱合金における不可避不純物
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
つぎに、この発明のＣＯ基耐熱合金を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
通常の溶解法によりそれぞれ第１表に示される成分組成
をもった本発明ＣＯ基耐熱合金１〜４７および従来ＣＯ
基耐熱合金を溶製し、ロストワックス精密鋳造法を用い
て、平行部外径ニア＃φ×平行部長さ：５０ｍＸチャッ
ク部外径：２５Ｎｎφ×全長：９０＃の寸法をもった試
験片素材に鋳造した。ついで、この試験片素材より、高
温強度を評価する目的でクリープラブチャー試験片を削
り出し、この試験片を用い、雰囲気：人気中、加熱温度
＋１１００℃、付加荷重応カニ ３．５Ｋｆｌ／ｒｔ
ｔｄの条件でクリープラブチャー試験を行ない、破断寿
命を測定した。
をもった本発明ＣＯ基耐熱合金１〜４７および従来ＣＯ
基耐熱合金を溶製し、ロストワックス精密鋳造法を用い
て、平行部外径ニア＃φ×平行部長さ：５０ｍＸチャッ
ク部外径：２５Ｎｎφ×全長：９０＃の寸法をもった試
験片素材に鋳造した。ついで、この試験片素材より、高
温強度を評価する目的でクリープラブチャー試験片を削
り出し、この試験片を用い、雰囲気：人気中、加熱温度
＋１１００℃、付加荷重応カニ ３．５Ｋｆｌ／ｒｔ
ｔｄの条件でクリープラブチャー試験を行ない、破断寿
命を測定した。
また、上記クリープラブチャー試験後の試験片のチャッ
ク部から直径：１０ｓφ×高さ：１０ｍの寸法をもった
試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中、温度：
１１００℃に１０時間保持後、脱スケールを１サイクル
とし、１０サイクルを行なった後の酸化減量を測定する
高温耐酸化性試験を行なった。
ク部から直径：１０ｓφ×高さ：１０ｍの寸法をもった
試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中、温度：
１１００℃に１０時間保持後、脱スケールを１サイクル
とし、１０サイクルを行なった後の酸化減量を測定する
高温耐酸化性試験を行なった。
さらに、耐溶融ガラス侵食性を評価する目的で、上記の
試験片素材より浸漬部寸法が直径：６ｓφＸ長さ：１６
＃どなる試験片を切出し、この試験−片を温度：１１２
’Ｏ℃の溶融ガラス中に１２０時間浸漬の溶融ガラス浸
漬試験を行ない、試験後の腐食減量の割合を測定した。
試験片素材より浸漬部寸法が直径：６ｓφＸ長さ：１６
＃どなる試験片を切出し、この試験−片を温度：１１２
’Ｏ℃の溶融ガラス中に１２０時間浸漬の溶融ガラス浸
漬試験を行ない、試験後の腐食減量の割合を測定した。
これらの測定結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明ＣＯ基耐熱合金は、
従来ＣＯ基耐熱合金に比して、一段とすぐれた高温耐酸
化性および高温強度を有し、さらにすぐれた耐溶融ガラ
ス侵食性を具備することが明らかである。
従来ＣＯ基耐熱合金に比して、一段とすぐれた高温耐酸
化性および高温強度を有し、さらにすぐれた耐溶融ガラ
ス侵食性を具備することが明らかである。
上述のように、この発明のＣＯ基耐熱合金は、すぐれた
高温強度および高温耐酸化性を有し、かつ耐溶融ガラス
侵食性にもすぐれているので、特にこれらの特性が要求
されるガラス繊維成形用スピナーの製造に用いた場合に
は、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのであ
る。
高温強度および高温耐酸化性を有し、かつ耐溶融ガラス
侵食性にもすぐれているので、特にこれらの特性が要求
されるガラス繊維成形用スピナーの製造に用いた場合に
は、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （２）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （３）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （４）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （５）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （６）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （７）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。 （８）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜３５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種： ０．１〜１５％、 Ｈｆ：０．０１〜５％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするガラス繊維成形ス
ピナー用Ｃｏ基耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13162184A JPS6112842A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13162184A JPS6112842A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112842A true JPS6112842A (ja) | 1986-01-21 |
| JPS6330385B2 JPS6330385B2 (ja) | 1988-06-17 |
Family
ID=15062332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13162184A Granted JPS6112842A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | ガラス繊維成形スピナ−用Ｃｏ基耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112842A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02213440A (ja) * | 1989-01-09 | 1990-08-24 | Daido Steel Co Ltd | 耐ガラス侵食性に優れた非通電で使用されるガラス接触部材用Ｎｉ基合金 |
| CN108385010A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-08-10 | 北京科技大学 | 一种低密度、高组织稳定性的钴基高温合金及其制备方法 |
| CN111918975A (zh) * | 2019-03-07 | 2020-11-10 | 三菱动力株式会社 | 热交换器 |
-
1984
- 1984-06-26 JP JP13162184A patent/JPS6112842A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02213440A (ja) * | 1989-01-09 | 1990-08-24 | Daido Steel Co Ltd | 耐ガラス侵食性に優れた非通電で使用されるガラス接触部材用Ｎｉ基合金 |
| CN108385010A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-08-10 | 北京科技大学 | 一种低密度、高组织稳定性的钴基高温合金及其制备方法 |
| CN108385010B (zh) * | 2018-04-04 | 2020-10-02 | 北京科技大学 | 一种低密度、高组织稳定性的钴基高温合金及其制备方法 |
| CN111918975A (zh) * | 2019-03-07 | 2020-11-10 | 三菱动力株式会社 | 热交换器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6330385B2 (ja) | 1988-06-17 |
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