JPS61132702A - タ−ビン - Google Patents
タ−ビンInfo
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- JPS61132702A JPS61132702A JP59253265A JP25326584A JPS61132702A JP S61132702 A JPS61132702 A JP S61132702A JP 59253265 A JP59253265 A JP 59253265A JP 25326584 A JP25326584 A JP 25326584A JP S61132702 A JPS61132702 A JP S61132702A
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- JP
- Japan
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- turbine
- nozzle
- stage
- circumferential direction
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/225—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations by shrouding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/001—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between stator blade and rotor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/147—Construction, i.e. structural features, e.g. of weight-saving hollow blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
- F01D5/3007—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of axial insertion type
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
- F01D5/146—Shape, i.e. outer, aerodynamic form of blades with tandem configuration, split blades or slotted blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/20—Three-dimensional
- F05D2250/29—Three-dimensional machined; miscellaneous
- F05D2250/293—Three-dimensional machined; miscellaneous lathed, e.g. rotation symmetrical
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/20—Three-dimensional
- F05D2250/29—Three-dimensional machined; miscellaneous
- F05D2250/294—Three-dimensional machined; miscellaneous grooved
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンおよびガスタービンに係わり、特
にロータディスクに取り付けられるタービン羽根に関す
る。
にロータディスクに取り付けられるタービン羽根に関す
る。
（発明の技術的背景）
第９図はタービンの縦断面図を示寸もので、このタービ
ンにおいては、ロータディスク１にノズル２およびター
ビン羽根３（以下単に羽根と称す）からなる段落４がロ
ータディスク１の軸線方向に多段に設けられている。タ
ービンのノズル２は流体通路を構成するノズル仮５と、
このノズル！ｊｉ５を外方および内方から固定するノズ
ル外輪６およびノズルダイアフラム内輪７どから構成さ
れている。そして、このノズル２は、ノズル外輪６がケ
ーシング８に設けられた満９に嵌合係止されるようにし
て、ケーシング８に支持されている。一方、羽根３は、
第１０図に詳示するように、作動流体が通過する羽根有
効部１０と、この羽根有効部１０の下部に付設されたあ
り形を呈する植込部１１と、羽根有効部゛１０の上部に
付設されたテノン１２とから構成されている。そして、
この羽根３は、ロータディスク１の外周部に穿設された
あり満１３に植込部１１をロータディスク１の円周方向
から嵌合係止することにより、ロータディスク１に取り
付けられている。また、羽根３の外周部には、第９図に
示すように、ロータディスク１の外周部全周に亘って所
定間隔を持って取り付けられた羽根３相互を連結するシ
ュラウド１４が、テノン１２をかしめることによって取
り付けられている。
ンにおいては、ロータディスク１にノズル２およびター
ビン羽根３（以下単に羽根と称す）からなる段落４がロ
ータディスク１の軸線方向に多段に設けられている。タ
ービンのノズル２は流体通路を構成するノズル仮５と、
このノズル！ｊｉ５を外方および内方から固定するノズ
ル外輪６およびノズルダイアフラム内輪７どから構成さ
れている。そして、このノズル２は、ノズル外輪６がケ
ーシング８に設けられた満９に嵌合係止されるようにし
て、ケーシング８に支持されている。一方、羽根３は、
第１０図に詳示するように、作動流体が通過する羽根有
効部１０と、この羽根有効部１０の下部に付設されたあ
り形を呈する植込部１１と、羽根有効部゛１０の上部に
付設されたテノン１２とから構成されている。そして、
この羽根３は、ロータディスク１の外周部に穿設された
あり満１３に植込部１１をロータディスク１の円周方向
から嵌合係止することにより、ロータディスク１に取り
付けられている。また、羽根３の外周部には、第９図に
示すように、ロータディスク１の外周部全周に亘って所
定間隔を持って取り付けられた羽根３相互を連結するシ
ュラウド１４が、テノン１２をかしめることによって取
り付けられている。
なお、第９図において矢印Ａは作動流体の流入方向を示
している。
している。
ところで、このように構成されたタービンにおいては、
タービン運転中、上流側のノズル２のノズル板５の後端
縁から流出する渦を含む速度の遅い流れであるウェーク
が羽根有効部１０に流入する。このウェークを含むノズ
ル板５後流の速度分布が俣式的に第１１図に示され、羽
根有効部１０はこのウェークを含む不均一な流れにより
ノズル板５の１ピッチ通過毎に１度励蛋される。このと
きの励振周波数は（ノズル板枚数）×（ロータ回転数）
で示され、この励振周波数が羽根３の固有振！ｌｌ数と
一致した場合、羽根３に共振現象が生じる。そして、こ
の共振現象が生じた場合、羽根３に高い振動応力が発生
し、局所的な破損を生じる危険性がある。
タービン運転中、上流側のノズル２のノズル板５の後端
縁から流出する渦を含む速度の遅い流れであるウェーク
が羽根有効部１０に流入する。このウェークを含むノズ
ル板５後流の速度分布が俣式的に第１１図に示され、羽
根有効部１０はこのウェークを含む不均一な流れにより
ノズル板５の１ピッチ通過毎に１度励蛋される。このと
きの励振周波数は（ノズル板枚数）×（ロータ回転数）
で示され、この励振周波数が羽根３の固有振！ｌｌ数と
一致した場合、羽根３に共振現象が生じる。そして、こ
の共振現象が生じた場合、羽根３に高い振動応力が発生
し、局所的な破損を生じる危険性がある。
そこで、従来、この共振を回避するｌこめ、羽根３の固
有振動数が励振周波数と一致しないようノズル板５の枚
数を選択１゛ることが行なわれていた。
有振動数が励振周波数と一致しないようノズル板５の枚
数を選択１゛ることが行なわれていた。
しかし、予め羽根３の固有振動数を精度良く予測するこ
とは困難である。また、羽根３の固有ｗｔ動数が励振周
波数と一致しないようノズル板５の枚数を選択した場合
にはノズル板５の枚数が制限されるためノズル板５の円
周方向のピッチが最高効率ピッチより外れてしまい、し
たがってタービン効率が低下してしまうという欠点があ
った。
とは困難である。また、羽根３の固有ｗｔ動数が励振周
波数と一致しないようノズル板５の枚数を選択した場合
にはノズル板５の枚数が制限されるためノズル板５の円
周方向のピッチが最高効率ピッチより外れてしまい、し
たがってタービン効率が低下してしまうという欠点があ
った。
本発明は、かかる点に鑑みなされたものであり、共振に
よる羽根の破損を防止し、しかもタービン効率の向上を
図ることのできるタービン羽根を提供することを目的と
する。
よる羽根の破損を防止し、しかもタービン効率の向上を
図ることのできるタービン羽根を提供することを目的と
する。
本発明はロータディスクの外周部に設けられたありｉす
に植込部を介して嵌合係止される羽根と、ノズル板を有
し前記羽根の上流側に配置されるノズルとからなる段落
を、ロータディスクの軸方向に間隔をもって多段に配設
して構成されるタービンにおいて、１つの植込部により
隣接する複数の段落の羽根を支持するようにしたもので
ある。
に植込部を介して嵌合係止される羽根と、ノズル板を有
し前記羽根の上流側に配置されるノズルとからなる段落
を、ロータディスクの軸方向に間隔をもって多段に配設
して構成されるタービンにおいて、１つの植込部により
隣接する複数の段落の羽根を支持するようにしたもので
ある。
以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて説明する。
なお、従来と同一部分については同一符号を付して、そ
の説明は省略する。
の説明は省略する。
第１図は本発明に係る羽根の第１の実施例を適用したタ
ービンの概略！Ｉｉ面図を示すもので、図中矢印Ａは作
動流体の流入方向を表わしている。
ービンの概略！Ｉｉ面図を示すもので、図中矢印Ａは作
動流体の流入方向を表わしている。
また、この第１図には段落が２つ示されているが、以下
説明の便宜上、右側の段落を上流段落４ａ、左側の段落
を下流段落４ｂとする。
説明の便宜上、右側の段落を上流段落４ａ、左側の段落
を下流段落４ｂとする。
この第１の実施例のタービンにおいては、上流段落４ａ
の羽根３ａとこれと対応する下流段落４ｂの羽根３ｂと
は第２図に示１−ように１つの共通する植込部１１を有
している。この植込部１１はあり形を呈しており、ロー
タディスク１の外周部に設けられたあり溝１３にロータ
ディスク１の円周方向から嵌合できるように形成されて
いる。
の羽根３ａとこれと対応する下流段落４ｂの羽根３ｂと
は第２図に示１−ように１つの共通する植込部１１を有
している。この植込部１１はあり形を呈しており、ロー
タディスク１の外周部に設けられたあり溝１３にロータ
ディスク１の円周方向から嵌合できるように形成されて
いる。
また、植込部１１の上面には、段落中央部に、シールフ
ィン（図示辺ず）を取り付けるための凹凸の段１４が設
けられている。
ィン（図示辺ず）を取り付けるための凹凸の段１４が設
けられている。
この第１の実施例のタービンにおいては、従来と同様、
タービン運転中、上流段落４ａ、下流段落４ｂの羽根有
効部１０ａ、１０ｂは、上流段落４ａ、下流段落４ｂの
ノズル板５ａ、５ｂの後端縁から流出する渦を含む流れ
により、ノズル仮５ａ、５ｂの１ピッチ分通過する毎に
１回の割合で励振力を受ける。この場合、上流段落４ａ
の羽！ｆ１３ａがノズル板５ａの後流により共１辰現象
を起こしているとすれば、羽根３ａの共振振動レベルは
第３図に示す如くなる。この第３図において実線は、上
流段落４ａの羽根３ａと下流段落４ｂの羽根３ｂとが独
立・分離している従来のタービンにおける羽根３ａの共
振状（尽の振動を周波数分析した場合の振動共振レベル
を表わしている。一方、第３図において破線は、上流段
落４ａの羽根３ａと下流段落４ｂの羽根３ｂとが植込部
１１を介して一体的に結合された第１の実施例のタービ
ンにお番プるＪ＆動共共振ベルを表わしている。この第
３図からは、第１の実施例によれば、固有振動レベルＢ
が従来のタービンに比べて著しく低くなっていることが
分かる。この原因は、第１の実施例においては、上流段
落４ａの羽根３ａの共１辰エネルギが下流段落１ｂの羽
根３ｂを！＆動さ往ることに一部滌耗されることに起因
するものと考えられる。
タービン運転中、上流段落４ａ、下流段落４ｂの羽根有
効部１０ａ、１０ｂは、上流段落４ａ、下流段落４ｂの
ノズル板５ａ、５ｂの後端縁から流出する渦を含む流れ
により、ノズル仮５ａ、５ｂの１ピッチ分通過する毎に
１回の割合で励振力を受ける。この場合、上流段落４ａ
の羽！ｆ１３ａがノズル板５ａの後流により共１辰現象
を起こしているとすれば、羽根３ａの共振振動レベルは
第３図に示す如くなる。この第３図において実線は、上
流段落４ａの羽根３ａと下流段落４ｂの羽根３ｂとが独
立・分離している従来のタービンにおける羽根３ａの共
振状（尽の振動を周波数分析した場合の振動共振レベル
を表わしている。一方、第３図において破線は、上流段
落４ａの羽根３ａと下流段落４ｂの羽根３ｂとが植込部
１１を介して一体的に結合された第１の実施例のタービ
ンにお番プるＪ＆動共共振ベルを表わしている。この第
３図からは、第１の実施例によれば、固有振動レベルＢ
が従来のタービンに比べて著しく低くなっていることが
分かる。この原因は、第１の実施例においては、上流段
落４ａの羽根３ａの共１辰エネルギが下流段落１ｂの羽
根３ｂを！＆動さ往ることに一部滌耗されることに起因
するものと考えられる。
なお、第１の実施例においては下流段落４ｂの羽根３ｂ
の固有Ｐｉｔ ＋）ＪレベルＣが含まれることになるが
その値は小さいのぐ前任ｌし１７る。
の固有Ｐｉｔ ＋）ＪレベルＣが含まれることになるが
その値は小さいのぐ前任ｌし１７る。
この第１の実１ｍ例によれば、羽根１０がノズル板５の
後流によって几Ｊｉ しても、その撮動レベルを低減さ
せることが′Ｃ−き、羽根１０の破１０を防止できる。
後流によって几Ｊｉ しても、その撮動レベルを低減さ
せることが′Ｃ−き、羽根１０の破１０を防止できる。
なお、第１図および第２図は上流段落４ａど下流段落４
ｂの羽根有効部１０ａ、１０ｂの枚数が同一のときにつ
いて示しているが、かがるものに限定されるものでなく
、羽根有効部１０ａ。
ｂの羽根有効部１０ａ、１０ｂの枚数が同一のときにつ
いて示しているが、かがるものに限定されるものでなく
、羽根有効部１０ａ。
１０ｔ）の枚数比が簡単な整数比で表わされる場合に適
用し１！？るものである。ただし、この場合に（３１植
込部１１によって一体的に結合される羽根３ａ。
用し１！？るものである。ただし、この場合に（３１植
込部１１によって一体的に結合される羽根３ａ。
３ｂの比を前記整数比とすることが必要である。
また、第４図は本発明に係るタービンの第２の実施例を
示すもので、第１の実施例のタービンにおいて、上流段
落４ａ、下流段落４ｂのノズル仮５ａ、５ｂの枚数が等
しくされ、かつノズル板５ａ、５ｂの円周方向配設位置
が上流段落４ａおよび下流段落４ｂ間でその円周方向に
半ピッチ変位されている。その伯の溝底は第１の実施例
と同様である。
示すもので、第１の実施例のタービンにおいて、上流段
落４ａ、下流段落４ｂのノズル仮５ａ、５ｂの枚数が等
しくされ、かつノズル板５ａ、５ｂの円周方向配設位置
が上流段落４ａおよび下流段落４ｂ間でその円周方向に
半ピッチ変位されている。その伯の溝底は第１の実施例
と同様である。
この第２の実施例によれば史に共振振動レベルを低減さ
けることが可能である。このことに関し次に定性的な説
明を加える。
けることが可能である。このことに関し次に定性的な説
明を加える。
一般に、上流段落４ａの羽根３ａがノズル板５ａの後流
から受ける力「 は次式で表わされる。
から受ける力「 は次式で表わされる。
Ｆｌ ＝ ａ Ｉ ＣＯ３Ｑ） ｔ
ここにａｌは上流段落の励１辰カの大きさく片振幅）、
ωは円振動数である。
ωは円振動数である。
また、同様に、下流段落４ｂの羽根３ｂがノズル仮５ｂ
の後流から受けるカＦ２は次式で表ゎされる。
の後流から受けるカＦ２は次式で表ゎされる。
Ｆ２＝ａ２ ＣＯ３（ωｔ＋ｃｒ）
ここにαは上流段落と下流段落の励振力位相外、ａｌは
下流段落の励振力の大きざである。
下流段落の励振力の大きざである。
したがって、上流段落４ａの羽根３ａが受ける実際の力
Ｆ３は次式で表わされる。
Ｆ３は次式で表わされる。
Ｆ ３ ＝ Ｆｌ ＋ Ｋ−Ｆ２
＝ａＩ ＣＯ３ωｔ＋ａ３ＣＯ３（ωｔ＋α）ｘｃｏｓ
（ωｔ （−β） ここにＫは比例定数、ａ はに−ａ 、βは而して、こ
の第２の実施例のように上流段落４ａ、下流段落４ｂの
ノズル仮５ａ、 ５ｂの円周方向配設位置をその円周方
向に半ピッチ変悦さＵると、位相は約πとなり羽根３ａ
が受けるカド。
（ωｔ （−β） ここにＫは比例定数、ａ はに−ａ 、βは而して、こ
の第２の実施例のように上流段落４ａ、下流段落４ｂの
ノズル仮５ａ、 ５ｂの円周方向配設位置をその円周方
向に半ピッチ変悦さＵると、位相は約πとなり羽根３ａ
が受けるカド。
の振幅は次式で表わされることとなる。
＝ｌａ１−ａ３１
このように、第２の実施例によれば、上流段落４ａＯ）
ノズル板５ａの後流により羽根３ａに作用する力が下流
段落４ｂの羽根３ｂを通じて羽根３ａに作用する力によ
って弱められているので、前述のように共１辰振動レベ
ルの大［１」な低減が可能となる。
ノズル板５ａの後流により羽根３ａに作用する力が下流
段落４ｂの羽根３ｂを通じて羽根３ａに作用する力によ
って弱められているので、前述のように共１辰振動レベ
ルの大［１」な低減が可能となる。
また、第５図は本発明に係るタービンの第３の実施例を
示すもので、第１の実施例または第２の実施例において
、羽根有効部１０ａ、１０ｂの外周部にテノン１２ａ、
１２ｂを介して取り付けられるシュラウド１１ａ、１１
ｂは円周方向所定間隔に分割され、このシュラウド１１
ａ、１１ｂはその切れ目１１’ ８．１１’ ｂが上
流段落４ａ。
示すもので、第１の実施例または第２の実施例において
、羽根有効部１０ａ、１０ｂの外周部にテノン１２ａ、
１２ｂを介して取り付けられるシュラウド１１ａ、１１
ｂは円周方向所定間隔に分割され、このシュラウド１１
ａ、１１ｂはその切れ目１１’ ８．１１’ ｂが上
流段落４ａ。
下流段落４ｂ間で円周方向に変位して羽根有効部１０ａ
、１０ｔ）に取り付けられ、その切れ目１１’ ａ、１
１’ ｂｉ円周方向位置が段落４ａ。
、１０ｔ）に取り付けられ、その切れ目１１’ ａ、１
１’ ｂｉ円周方向位置が段落４ａ。
４ｂ間で一致しないようになされている。そして、結果
的に、上流段落４ａの羽根群と下流段落４ｂの羽根群と
が植込部１１およびシュラウド１１ａ。
的に、上流段落４ａの羽根群と下流段落４ｂの羽根群と
が植込部１１およびシュラウド１１ａ。
１１ｂを介して全周で一体的に結合されるようになって
いる。
いる。
この第３の実施例によれば、羽根３ａ、３ｂの剛性を著
しく増加できるという利点がある。
しく増加できるという利点がある。
また、第６図は本発明に係るタービンの第４の実施例を
示すものであり、上流段落４ａの羽根３ａと下流段落４
ｂの羽根３ｂとを一体的に結合する植込部１１が第７図
に示す如く［１−クディスク１の軸方向から嵌合される
ように形成されている。その他の構造については第１の
実施例と同様である。
示すものであり、上流段落４ａの羽根３ａと下流段落４
ｂの羽根３ｂとを一体的に結合する植込部１１が第７図
に示す如く［１−クディスク１の軸方向から嵌合される
ように形成されている。その他の構造については第１の
実施例と同様である。
この第４の実施例においても第１の実施例と同様の効果
を得ることができる。なお、この第４の実施例において
も、適宜第２および第３の実／ｌｌ！！＠と同様の構成
を１ｑることができるのは勿論である。
を得ることができる。なお、この第４の実施例において
も、適宜第２および第３の実／ｌｌ！！＠と同様の構成
を１ｑることができるのは勿論である。
また、第８図は本発明に係るタービンの第５の実施例を
示すものであり、隣接する３段落の羽根３ａ、３ｂ、３
ｃが植込部１１で一体的に結合されている。
示すものであり、隣接する３段落の羽根３ａ、３ｂ、３
ｃが植込部１１で一体的に結合されている。
この第５の実施例においても第１の実施例と同様の効果
を得ることがぐきる。
を得ることがぐきる。
このように３段落以上の羽根３間を植込部１１を介して
一体的に結合しても良いものである。
一体的に結合しても良いものである。
以上説明したように本発明は、ロータディスクの外周部
に設けられたあり溝に植込部を介して嵌合係止される羽
根と、ノズル板を有し前記羽根の上流側に配置されるノ
ズルとからなる段落を、ロータディスクの軸方向に間隔
をもって多段に配設して構成されるタービンにおいて、
１つの植込部により隣接する複数の段落の羽根を支持す
るようになされているので、−の段落の羽根が共振現象
を起こしても、その振動エネルギが植込部を介して結合
されている他の段落の羽根の振動エネルギとして吸収さ
れ、この結果撮動レベルが著しく低減される。したがっ
て、羽根設計段階での固有振！ＶＩ数の予測′ｖ４度が
悪いために生じた共振ににる羽根の破損事故を効果的に
防止できる。さらに、羽根有効部の制限が従来に比し緩
和されるので、羽根有効部のピッチを最高効率となるよ
うに選択でき、したがってタービン効率の向上が図れる
。
に設けられたあり溝に植込部を介して嵌合係止される羽
根と、ノズル板を有し前記羽根の上流側に配置されるノ
ズルとからなる段落を、ロータディスクの軸方向に間隔
をもって多段に配設して構成されるタービンにおいて、
１つの植込部により隣接する複数の段落の羽根を支持す
るようになされているので、−の段落の羽根が共振現象
を起こしても、その振動エネルギが植込部を介して結合
されている他の段落の羽根の振動エネルギとして吸収さ
れ、この結果撮動レベルが著しく低減される。したがっ
て、羽根設計段階での固有振！ＶＩ数の予測′ｖ４度が
悪いために生じた共振ににる羽根の破損事故を効果的に
防止できる。さらに、羽根有効部の制限が従来に比し緩
和されるので、羽根有効部のピッチを最高効率となるよ
うに選択でき、したがってタービン効率の向上が図れる
。
第１図は本発明に係るタービンの第１の実施例の概略縦
断面図、第２図は第１図のタービンの羽根の斜視図、第
３図は第１図のタービンと従来のタービンとの共振振動
レベルを示寸グラフ、第４図は本発明の第２の実施例の
タービンのノズル板の配置を示を概略図、第５図は本発
明の第３の実施例のタービンのシュラウド取付状態を示
す概略図、第６図は本発明の５ＪＳ４の実施例のタービ
ンの概略縦断面図、第７図は第６図のタービンの羽根の
斜視図、第８図は本発明の第５の実施例のタービンの羽
根の斜視図、第９図は従来のターンの概略縦断面図、第
１０図は第９図のタービンの羽根の斜視図、第１１図は
ノズル板後流の速度分布を表わす図である。 １・・・ロータディスク、２・・・ノズル、３・・・羽
根、４・・・段落、８・・・ケーシング、１１・・・シ
】ラウド、 −１３・・・あり満。 出願人代理人 猪 股 清第１図 第２図 第３図 １１涙数 第４図 第５図 １ｂ 第６図 ４ｂ ４ａ第７図 第８図 第９図
断面図、第２図は第１図のタービンの羽根の斜視図、第
３図は第１図のタービンと従来のタービンとの共振振動
レベルを示寸グラフ、第４図は本発明の第２の実施例の
タービンのノズル板の配置を示を概略図、第５図は本発
明の第３の実施例のタービンのシュラウド取付状態を示
す概略図、第６図は本発明の５ＪＳ４の実施例のタービ
ンの概略縦断面図、第７図は第６図のタービンの羽根の
斜視図、第８図は本発明の第５の実施例のタービンの羽
根の斜視図、第９図は従来のターンの概略縦断面図、第
１０図は第９図のタービンの羽根の斜視図、第１１図は
ノズル板後流の速度分布を表わす図である。 １・・・ロータディスク、２・・・ノズル、３・・・羽
根、４・・・段落、８・・・ケーシング、１１・・・シ
】ラウド、 −１３・・・あり満。 出願人代理人 猪 股 清第１図 第２図 第３図 １１涙数 第４図 第５図 １ｂ 第６図 ４ｂ ４ａ第７図 第８図 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ロータディスクの外周部に設けられたあり溝に植込
部を介して嵌合係止される羽根と、ノズル板を有し前記
羽根の上流側に配置されるノズルとからなる段落を、ロ
ータディスクの軸方向に間隔をもって多段に配設して構
成されるタービンにおいて、１つの植込部により隣接す
る複数の段落の羽根を支持するようになされたことを特
徴とするタービン。 ２、隣接段落のノズル板の枚数を等しくすると共に、こ
のノズル板の円周方向配設位置を前記隣接段落間でその
円周方向に半ピッチ変位させたことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載のタービン。 ３、羽根に取り付けられるシュラウドは円周方向所定間
隔に分割され、このシュラウドはその切れ目が植込部を
共通する隣接段落間でその円周方向に変位していること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のタービン。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59253265A JPS61132702A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | タ−ビン |
| US07/018,733 US4710099A (en) | 1984-11-30 | 1987-02-24 | Multi-stage turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59253265A JPS61132702A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | タ−ビン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61132702A true JPS61132702A (ja) | 1986-06-20 |
Family
ID=17248871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59253265A Pending JPS61132702A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | タ−ビン |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4710099A (ja) |
| JP (1) | JPS61132702A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011145326A1 (ja) * | 2010-05-20 | 2011-11-24 | 川崎重工業株式会社 | ガスタービンエンジンのタービン |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5788456A (en) * | 1997-02-21 | 1998-08-04 | Dresser-Rand Company | Turbine diaphragm assembly and method thereof |
| JP4040922B2 (ja) * | 2001-07-19 | 2008-01-30 | 株式会社東芝 | 組立式ノズルダイアフラムおよびその組立方法 |
| ITTO20090522A1 (it) * | 2009-07-13 | 2011-01-14 | Avio Spa | Turbomacchina con girante a segmenti palettati |
| US10138736B2 (en) * | 2012-01-20 | 2018-11-27 | General Electric Company | Turbomachine blade tip shroud |
| US9109455B2 (en) * | 2012-01-20 | 2015-08-18 | General Electric Company | Turbomachine blade tip shroud |
| US20190010956A1 (en) * | 2017-07-06 | 2019-01-10 | United Technologies Corporation | Tandem blade rotor disk |
| US11826287B2 (en) | 2020-03-20 | 2023-11-28 | Michelle Marie Wilkie | Two identical adjustable graduated pillows for surgery and post-surgery head immobilization and head positioning |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| GB190406745A (en) * | 1904-03-19 | 1904-11-17 | Leon Dufour | Improvements in relating to Fluid Pressure Turbines |
| US1048564A (en) * | 1912-11-09 | 1912-12-31 | Wm Cramp & Sons Ship & Engine Building Company | Elastic-fluid turbine. |
| US1152218A (en) * | 1914-02-14 | 1915-08-31 | Charles Bemis Rearick | Axial-flow steam-turbine. |
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| US4135849A (en) * | 1977-01-21 | 1979-01-23 | Westinghouse Electric Corp. | Pinned root turbine blade providing maximum friction damping |
| US4130379A (en) * | 1977-04-07 | 1978-12-19 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple side entry root for multiple blade group |
| US4426191A (en) * | 1980-05-16 | 1984-01-17 | United Technologies Corporation | Flow directing assembly for a gas turbine engine |
| US4537560A (en) * | 1984-05-29 | 1985-08-27 | General Electric Company | Radial key for steam turbine wheels |
-
1984
- 1984-11-30 JP JP59253265A patent/JPS61132702A/ja active Pending
-
1987
- 1987-02-24 US US07/018,733 patent/US4710099A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011145326A1 (ja) * | 2010-05-20 | 2011-11-24 | 川崎重工業株式会社 | ガスタービンエンジンのタービン |
| JP2011241791A (ja) * | 2010-05-20 | 2011-12-01 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | ガスタービンエンジンのタービン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4710099A (en) | 1987-12-01 |
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