JPS61133362A - 高Ｓｉフエライト球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 - Google Patents
高Ｓｉフエライト球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法Info
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- JPS61133362A JPS61133362A JP25472984A JP25472984A JPS61133362A JP S61133362 A JPS61133362 A JP S61133362A JP 25472984 A JP25472984 A JP 25472984A JP 25472984 A JP25472984 A JP 25472984A JP S61133362 A JPS61133362 A JP S61133362A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
この発明は高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄およびその製
造方法に係り、さらに詳しくいえば高温度でフェライト
組織で高温疲労強度が大きく、かつ青熱脆性耐性の大き
い耐酸化性高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法に係
る。
造方法に係り、さらに詳しくいえば高温度でフェライト
組織で高温疲労強度が大きく、かつ青熱脆性耐性の大き
い耐酸化性高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法に係
る。
（従来技術と解決すべき問題点）
自動車や船舶の過給器タービンケーシング、排気マニホ
ールド或いはパルプディフューザ等の耐熱性、耐熱疲労
性が要求される鋳造部品には一般に高Ｓｉフェライト球
状黒鉛鋳鉄が使用されている。 しかしながらこの材料
は耐酸化性は良好であるが、耐熱疲労性が悪く、青熱脆
性温度域内あるいはこの温度域を上下するような使用に
は問題が多いことが知られている。
ールド或いはパルプディフューザ等の耐熱性、耐熱疲労
性が要求される鋳造部品には一般に高Ｓｉフェライト球
状黒鉛鋳鉄が使用されている。 しかしながらこの材料
は耐酸化性は良好であるが、耐熱疲労性が悪く、青熱脆
性温度域内あるいはこの温度域を上下するような使用に
は問題が多いことが知られている。
近年、高５ｉｌｌ鉄のフェライト結晶粒を微細化するこ
とによって静的破断伸び（特に４００℃における）が改
善され、これによって青熱脆性耐性も改善されることが
判ってきた。
とによって静的破断伸び（特に４００℃における）が改
善され、これによって青熱脆性耐性も改善されることが
判ってきた。
しかしながら鋳鉄品の結晶粒度の微細化は主として鋳造
品の冷却速度の制御によって行われるため、肉厚に不同
のある鋳造品については冷却速度の制御の実施は困難で
ある。従って実用上はＳｉ含有量をおよそ４％以下とす
ることによって静的破断伸びの低下を抑えているのが現
状である。
品の冷却速度の制御によって行われるため、肉厚に不同
のある鋳造品については冷却速度の制御の実施は困難で
ある。従って実用上はＳｉ含有量をおよそ４％以下とす
ることによって静的破断伸びの低下を抑えているのが現
状である。
本発明者の研究によれば３００〜５００℃における高Ｓ
ｉ鋳鉄の青熱脆性の大小はこの温度域における静的破断
伸びによって判断することができる。而してＰ含有量を
制御すれば４００℃破断神びを安定して８％以上とする
ことができることを見出し、これを利用して３００〜５
００℃温度域における青熱脆性を抑制した高靭性耐酸化
性フェライト球状黒鉛鋳鉄を提示した（特願昭５９−１
９６２５９号）、この球状黒鉛鋳鉄の主要な化学組成は
２．６〜３．６％Ｃ，３〜３．８％Ｓｔで、Ｐは０．０
３以上でｐ＋ｒｉ０．０６％以下（化学組成は重量％で
示しである。以下同じ）であった。
ｉ鋳鉄の青熱脆性の大小はこの温度域における静的破断
伸びによって判断することができる。而してＰ含有量を
制御すれば４００℃破断神びを安定して８％以上とする
ことができることを見出し、これを利用して３００〜５
００℃温度域における青熱脆性を抑制した高靭性耐酸化
性フェライト球状黒鉛鋳鉄を提示した（特願昭５９−１
９６２５９号）、この球状黒鉛鋳鉄の主要な化学組成は
２．６〜３．６％Ｃ，３〜３．８％Ｓｔで、Ｐは０．０
３以上でｐ＋ｒｉ０．０６％以下（化学組成は重量％で
示しである。以下同じ）であった。
しかしながらその後の研究によってＰの添加がＳｉ３．
８％以上の高３ｉフエライト鋳鉄の青熱脆性の防止にも
著しい効果があることが判った。
８％以上の高３ｉフエライト鋳鉄の青熱脆性の防止にも
著しい効果があることが判った。
ところで例えば排気ガス温度が９５０℃にも達するガソ
リン自動車の場合、従来の高３ｉフエライト鋳鉄では使
用温度が材料のＡ ｃ １変態点８００〜８５０℃を大
幅に超えてしまってオーステナイト組織となるため高温
疲労強度が低下し、或い 、）は使用温度から
の空冷と加熱との繰返しによる変態のため熱膨張係数の
差によってクランクを発生するおそれがあり、このよう
な用途には使用不適当である。
リン自動車の場合、従来の高３ｉフエライト鋳鉄では使
用温度が材料のＡ ｃ １変態点８００〜８５０℃を大
幅に超えてしまってオーステナイト組織となるため高温
疲労強度が低下し、或い 、）は使用温度から
の空冷と加熱との繰返しによる変態のため熱膨張係数の
差によってクランクを発生するおそれがあり、このよう
な用途には使用不適当である。
（発明が解決しようとする問題点）
このように使用温度が高くなってきているのに対応して
、比較的安価な材料として約８３０〜９５０℃の高温度
でも使用が可能で、青熱脆性に強く、かつ高温疲労強度
の大きな球状黒鉛鋳鉄に対する要望が強くなっている。
、比較的安価な材料として約８３０〜９５０℃の高温度
でも使用が可能で、青熱脆性に強く、かつ高温疲労強度
の大きな球状黒鉛鋳鉄に対する要望が強くなっている。
この発明はこのような要望に応える球状黒鉛鋳鉄および
その製造方法を提供することを目的とする。
その製造方法を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
第１の発明は
Ｃ２，６〜３．６％、 Ｍｎ０．５％以下、Ｍｏ０．６
％以下 、 Ｐ ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａ Ｃ１変態点（’ｌ：）−４９，４×Ｓｉ （％）
＋ ６５７．１ の弐のＡ Ｃ１変態点温度に使用温度を入れて求めたＳ
ｉ％より多いＳｉ％、 黒鉛球状化処理元素 ０．１５％以下、残部は不可避元
素及び実質的にＦｅ よりなることを特徴とする青熱脆性耐性および高温疲労
強度の大きな耐熱性高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄に係
り、第２の発明は 高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造方法において１、
高周波誘導電気炉によって Ｃ２，６〜３．６％、 Ｍｎ ０．５％以下、Ｍｏ０
．６％以下 、 Ｐ ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａ ｃ １変態点（℃）〜４９．４×Ｓｉ （％）＋
６５７．１ の式のＡ ｃ １変態点温度に使用温度を入れて求めた
Ｓｉ％以上のＳｉを含有し、 黒鉛球状化処理元素 ０．１５％以下、残部は不可避元
素及び実質的にＦｅ よりなる化学成分組成に溶製することを特徴とする青熱
脆性耐性の大きな高ＳＬフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造
方法に係る。
％以下 、 Ｐ ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａ Ｃ１変態点（’ｌ：）−４９，４×Ｓｉ （％）
＋ ６５７．１ の弐のＡ Ｃ１変態点温度に使用温度を入れて求めたＳ
ｉ％より多いＳｉ％、 黒鉛球状化処理元素 ０．１５％以下、残部は不可避元
素及び実質的にＦｅ よりなることを特徴とする青熱脆性耐性および高温疲労
強度の大きな耐熱性高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄に係
り、第２の発明は 高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造方法において１、
高周波誘導電気炉によって Ｃ２，６〜３．６％、 Ｍｎ ０．５％以下、Ｍｏ０
．６％以下 、 Ｐ ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａ ｃ １変態点（℃）〜４９．４×Ｓｉ （％）＋
６５７．１ の式のＡ ｃ １変態点温度に使用温度を入れて求めた
Ｓｉ％以上のＳｉを含有し、 黒鉛球状化処理元素 ０．１５％以下、残部は不可避元
素及び実質的にＦｅ よりなる化学成分組成に溶製することを特徴とする青熱
脆性耐性の大きな高ＳＬフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造
方法に係る。
ところで、本発明者がＳｉ含有量とＡｃ１変態点との関
係を調べた結果第２図に示すように直線的関係にあるこ
とが判った。したがって使用温度よりも材料のＡ ｃ
１変態点を高（するためにはＡ ｃ １変態点（℃）婁
４９．４×Ｓｉ （％）＋６５７．１ の式において変態点温度に使用温度を入れて得られるＳ
ｉ％以上の８１含有量とすれば所望の高温使用の用途に
応することができることになる。
係を調べた結果第２図に示すように直線的関係にあるこ
とが判った。したがって使用温度よりも材料のＡ ｃ
１変態点を高（するためにはＡ ｃ １変態点（℃）婁
４９．４×Ｓｉ （％）＋６５７．１ の式において変態点温度に使用温度を入れて得られるＳ
ｉ％以上の８１含有量とすれば所望の高温使用の用途に
応することができることになる。
例えば前記排気温度９５０℃で使用するためにはＳｉ含
有量を該式から求めた５、９％以上とすれば良い、然し
ながうこのようにＳｉ含有量を高くすると４００℃にお
ける脆化は著しくなる。
有量を該式から求めた５、９％以上とすれば良い、然し
ながうこのようにＳｉ含有量を高くすると４００℃にお
ける脆化は著しくなる。
第１図は本発明者の研究結果得られた高３１鋳鉄のＰ含
有量と４００℃静的破断伸びとの関係を示している。Ｓ
ｉ含有量を高くしても脆化を抑えて静的破断伸び８％を
確保するためにはＰ含有量の範囲は先願のＳｉ３．８％
以下の場合に比して多少狭くなるが、０．０３〜０．１
％Ｐとすればよいことがこの図から判る。
有量と４００℃静的破断伸びとの関係を示している。Ｓ
ｉ含有量を高くしても脆化を抑えて静的破断伸び８％を
確保するためにはＰ含有量の範囲は先願のＳｉ３．８％
以下の場合に比して多少狭くなるが、０．０３〜０．１
％Ｐとすればよいことがこの図から判る。
本鋳鉄の溶解は市販の高純度銑鉄またはダクタイル銑の
如き銑鉄に戻し屑と、必要ならば鋼屑を配合し、これに
所要のフェロアロイを加え、高周波誘導電気炉で溶解し
、最後に黒鉛球状化剤を加えて鋳造することは通例と同
じである。
如き銑鉄に戻し屑と、必要ならば鋼屑を配合し、これに
所要のフェロアロイを加え、高周波誘導電気炉で溶解し
、最後に黒鉛球状化剤を加えて鋳造することは通例と同
じである。
本鋳鉄は低周波誘導電気炉でも溶解することができるが
、得られた鋳鉄は高周波誘導電気炉溶解に比して４００
℃静的破断伸びのばらつきが大きく、フェライト粒度の
管理を行わなければ５％以上の伸びを保証することは難
しい。
、得られた鋳鉄は高周波誘導電気炉溶解に比して４００
℃静的破断伸びのばらつきが大きく、フェライト粒度の
管理を行わなければ５％以上の伸びを保証することは難
しい。
第３図は高周波誘導電気炉溶解と低周波誘導電気炉溶解
に分けてＰ含有量と静的破断伸びとの関係の一例を示し
ている０図から高周波誘導電気炉熔解の方がばらつきが
小さく、而もフェライト粒度に関係が無いので一層信頼
性が高いことが理解されよう、したがって本発明では高
周波誘導電気炉による溶解を採用する。炉のライニング
は塩基φ 性でも酸性でも良い。
に分けてＰ含有量と静的破断伸びとの関係の一例を示し
ている０図から高周波誘導電気炉熔解の方がばらつきが
小さく、而もフェライト粒度に関係が無いので一層信頼
性が高いことが理解されよう、したがって本発明では高
周波誘導電気炉による溶解を採用する。炉のライニング
は塩基φ 性でも酸性でも良い。
鋳造品は鋳放しで基地はフェライト組織になっているの
で歪取り焼鈍を施して使用すると良い。
で歪取り焼鈍を施して使用すると良い。
次に本方法で溶製する鋳鉄の化学成分組成について説明
する。
する。
Ｃは２．６％以下では亜共晶組成となり、凝固開始温度
が高くなって鋳造性を低下させるので好ましくない、他
方Ｃ量が多くなると黒鉛が巨大化し昌くなり、靭性を害
し、鋳造後のドロス発生の原因ともなって好ましくない
ので上限は３．６％とする。
が高くなって鋳造性を低下させるので好ましくない、他
方Ｃ量が多くなると黒鉛が巨大化し昌くなり、靭性を害
し、鋳造後のドロス発生の原因ともなって好ましくない
ので上限は３．６％とする。
Ｓｉは耐酸化性に最も効果の有る元素である。
その上Ｓｉ含有量とＡ ｃ １変態点とは直線的関係に
あり、該変態点を使用温度以上とすることは強度を維持
するのに重要である。第２図からＳｉ含有量を３．８〜
６．０％とすればＡ ｃ １変態点を約８４５〜９５０
℃とすることができ、材料の使用可能な温度をそれだけ
高めることができることになる。
あり、該変態点を使用温度以上とすることは強度を維持
するのに重要である。第２図からＳｉ含有量を３．８〜
６．０％とすればＡ ｃ １変態点を約８４５〜９５０
℃とすることができ、材料の使用可能な温度をそれだけ
高めることができることになる。
Ｍ、ｏは青熱脆性の緩和あるいはクリープラブチャ強度
の改善に対して効果があると言われているが、本発明に
おいては青熱脆性はＰ含有量の管理によって解決してい
るのでＭｏは後者の目的で使用される。その量は本発明
の研究によれば０．６％以下で充分である。ＭＯが多（
なると鋳物肉厚部のＭｏ炭化物が多くなり、これを減少
させるため高温、長時間の熱処理が必要になって経済的
に不利になる。
の改善に対して効果があると言われているが、本発明に
おいては青熱脆性はＰ含有量の管理によって解決してい
るのでＭｏは後者の目的で使用される。その量は本発明
の研究によれば０．６％以下で充分である。ＭＯが多（
なると鋳物肉厚部のＭｏ炭化物が多くなり、これを減少
させるため高温、長時間の熱処理が必要になって経済的
に不利になる。
Ｍｎは０．５％以上になるとパーライトが生成し易くな
り、その低減に長時間の熱処理を必要になって不利であ
る。その上、静的破断伸びの低下を招くので０．５％を
上限とする。
り、その低減に長時間の熱処理を必要になって不利であ
る。その上、静的破断伸びの低下を招くので０．５％を
上限とする。
Ｓは粒界に偏析し易く、かつ黒鉛の球状化を阻害する上
、その量が多くなると静的破断伸びの低下を招くので通
例のように０．０３％以下とする。
、その量が多くなると静的破断伸びの低下を招くので通
例のように０．０３％以下とする。
黒鉛球状化処理剤としては通例のＭｇや希土類元素を含
む処理剤を使用し、その含有量は０．１５％以下とする
。
む処理剤を使用し、その含有量は０．１５％以下とする
。
Ｃｒ炭化物は静的破断伸びを低下させるので少ない方が
よく、不純物として含まれる程度とし、好ましくは０．
０２％以下とするのがよい。
よく、不純物として含まれる程度とし、好ましくは０．
０２％以下とするのがよい。
（試験例）
次に試験例について述べる。
球状黒鉛鋳鉄用鋳物銑（ＪＩＳ−Ｇ２２０２・３種１号
Ａ相当品）または戻し屑、鋼屑、フェロアロイを使用し
て高周波誘導電気炉で溶解し、Ｆｅ−３１−Ｍｇ系球状
化処理剤を添加し、フェロホスホルでＰ含有量を０．０
３〜０．１０％に調整した。
Ａ相当品）または戻し屑、鋼屑、フェロアロイを使用し
て高周波誘導電気炉で溶解し、Ｆｅ−３１−Ｍｇ系球状
化処理剤を添加し、フェロホスホルでＰ含有量を０．０
３〜０．１０％に調整した。
溶製した供試材の化学成分組成は第１表に、４００℃に
おける機械的性質は第２表に示す通りである。
おける機械的性質は第２表に示す通りである。
第２表
注、熱処理＝７５０℃Ｘ２ｈｒ、炉冷
＊ 胤２のみ低周波誘導電気炉溶解
第１表、第２表から次のことが判る。
（ａ）Ｎａｌと嵐２はＳｔ量、Ｐ量が大よそ同じである
が、溶解炉の相違によって４００℃静的破断伸びが大き
く相違し、高周波誘導電気炉溶解の方が高い値を示して
いる。
が、溶解炉の相違によって４００℃静的破断伸びが大き
く相違し、高周波誘導電気炉溶解の方が高い値を示して
いる。
山）胤３は高周波電気炉溶解で、−かつＳｔ量も嵐４に
比して低いにもかかわらず、４００’ｅ静的破断伸びが
ぬ４よりも低い値を示しているのはＰ含有 、
量が少ないためと考えられる。
比して低いにもかかわらず、４００’ｅ静的破断伸びが
ぬ４よりも低い値を示しているのはＰ含有 、
量が少ないためと考えられる。
（Ｃ）１１ｈ５は高純度銑を溶解してフェロホスホルを
添加してＰ含有量を調整したものであるが、４００℃静
的破断伸びが良好な値を示している。
添加してＰ含有量を調整したものであるが、４００℃静
的破断伸びが良好な値を示している。
（発明の効果）
本第１の発明は通例の高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄においてＰ含
有量を所要の範囲に調整しであるほか、Ｓｉ含有量を所
定の範囲で使用温度に応じて求めた値としており、Ｓｉ
含有量が高くなっても青熱脆性温度域の静的破断伸びが
８％以上と高く、かつ使用温度でフェライト組織なので
高温疲労強度が大きく、高温用途に好適な高Ｓｉフェラ
イト球状黒鉛鋳鉄である。
有量を所要の範囲に調整しであるほか、Ｓｉ含有量を所
定の範囲で使用温度に応じて求めた値としており、Ｓｉ
含有量が高くなっても青熱脆性温度域の静的破断伸びが
８％以上と高く、かつ使用温度でフェライト組織なので
高温疲労強度が大きく、高温用途に好適な高Ｓｉフェラ
イト球状黒鉛鋳鉄である。
また第２の発明は通例の高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄の製造方法
においてＰ含有量を所要の範囲に調整すると共に、Ｓｉ
含有量を所定の範囲内で使用温度に応じて求めた値以上
とするほか、高周波誘導電気炉で溶製するだけで、Ｓｉ
含有量を高めても青熱脆性温度域の静的破断伸びが８％
以上で、かつばらつきも少なく、そのうえ高温疲労強度
が大きく、耐熱性の良好な高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳
鉄を得ることができて該鋳鉄の用途を拡大することがで
き、その実用上の効果はきわ′めて大きい。
においてＰ含有量を所要の範囲に調整すると共に、Ｓｉ
含有量を所定の範囲内で使用温度に応じて求めた値以上
とするほか、高周波誘導電気炉で溶製するだけで、Ｓｉ
含有量を高めても青熱脆性温度域の静的破断伸びが８％
以上で、かつばらつきも少なく、そのうえ高温疲労強度
が大きく、耐熱性の良好な高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳
鉄を得ることができて該鋳鉄の用途を拡大することがで
き、その実用上の効果はきわ′めて大きい。
第１図は本発明に係る鋳鉄の４００℃静的破断伸びとＰ
含有量との関係を示すダイアグラム、第２図は同じ＜Ｓ
ｉ含有量とＡｃ変態点との関係を示すダイアグラム、第
３図は熔解炉別４００℃静的破断伸びと２合有量との関
係の一例を示すダイアグラムである。
含有量との関係を示すダイアグラム、第２図は同じ＜Ｓ
ｉ含有量とＡｃ変態点との関係を示すダイアグラム、第
３図は熔解炉別４００℃静的破断伸びと２合有量との関
係の一例を示すダイアグラムである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ２．６〜３．６％、Ｍｎ０．５％以下、Ｍｏ０．
６％以下、 Ｐ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａｃ＿１変態点（℃）＝４９．４×Ｓｉ（％）＋６５７
．１ の式のＡｃ＿１変態点温度に使用温度を入れて求めたＳ
ｉ％より多いＳｉ％、 黒鉛球状化処理元素０．１５％以下、 残部は不可避元素及び実質的にＦｅ よりなることを特徴とする青熱脆性耐性および高温疲労
強度の大きな耐熱性高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄 ２、高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造方法において
、高周波誘導電気炉によって Ｃ２．６〜３．６％、Ｍｎ０．５％以下、 Ｍｏ０．６％以下、 Ｐ０．０３〜０．１％、 Ｓｉ３．８〜６．０％でかつ Ａｃ＿１変態点（℃）＝４９．４×Ｓｉ（％）＋６５７
．１ の式のＡｃ＿１変態点温度に使用温度を入れて求めたＳ
ｉ％以上のＳｉを含有し、 黒鉛球状化処理元素０．１５％以下、 残部は不可避元素及び実質的にＦｅ よりなる化学成分組成に溶製することを特徴とする青熱
脆性耐性の大きな高Ｓｉフェライト球状黒鉛鋳鉄の製造
方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25472984A JPS61133362A (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | 高Ｓｉフエライト球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25472984A JPS61133362A (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | 高Ｓｉフエライト球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61133362A true JPS61133362A (ja) | 1986-06-20 |
Family
ID=17269040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25472984A Pending JPS61133362A (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | 高Ｓｉフエライト球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61133362A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008528808A (ja) * | 2005-02-01 | 2008-07-31 | ダニエリ、コラス、ベスローテン、フェンノートシャップ | 熱風炉中で蓄熱格子耐火煉瓦を支持するための支持組立品、該支持組立品を備えた熱風炉、該熱風炉を使用して熱風を生成する方法 |
| CN107686936A (zh) * | 2017-08-23 | 2018-02-13 | 广东中天创展球铁有限公司 | 一种鹅颈料壶铸铁及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50124817A (ja) * | 1974-03-20 | 1975-10-01 | ||
| JPS57116749A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Nodular graphite cast iron for grate |
| JPS58171553A (ja) * | 1982-04-01 | 1983-10-08 | Mazda Motor Corp | 高温耐酸化性、耐熱疲労性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
| JPS5970746A (ja) * | 1982-10-18 | 1984-04-21 | Mitsubishi Motors Corp | シ−ルリング用合金 |
-
1984
- 1984-12-01 JP JP25472984A patent/JPS61133362A/ja active Pending
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