JPS61144254A - スラグ流出検知方法 - Google Patents
スラグ流出検知方法Info
- Publication number
- JPS61144254A JPS61144254A JP59267093A JP26709384A JPS61144254A JP S61144254 A JPS61144254 A JP S61144254A JP 59267093 A JP59267093 A JP 59267093A JP 26709384 A JP26709384 A JP 26709384A JP S61144254 A JPS61144254 A JP S61144254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- outflow
- deviation
- standard deviation
- refractories
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
- B22D2/001—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass for the slag appearance in a molten metal stream
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造操業におけるシール鋳込みにかいて
、取鍋かもタンディツシュへ又はタンディツシュから鋳
温へノズルを介して溶鋼を鋳込む際に、溶鋼湯面上に浮
遊した溶融スラグの流出を検出する方法に関するもので
ある。
、取鍋かもタンディツシュへ又はタンディツシュから鋳
温へノズルを介して溶鋼を鋳込む際に、溶鋼湯面上に浮
遊した溶融スラグの流出を検出する方法に関するもので
ある。
（従来の技術］
近年鋳片内の介在物減少対策として、取鍋からタンディ
ツシュへの溶鋼鋳込流周辺を耐火シール材で覆い、該耐
火シール材内金ムｒガス等の不活性ガスで充満させて前
記溶鋼鋳込流の酸化防止を図ったり、またはスライディ
ングノズルの下端に長寸の浸漬ノズルを取付け、この浸
漬ノズルの下端をタンディツシュ内の溶鋼中に浸漬せし
めて取鍋からの溶鋼鋳込流が大気と接触するのを回避し
て溶鋼鋳込流の空気酸化を抑制するクール鋳込みが採用
ぢｎてきている。しかし、このような鋳込み方法では鋳
片品質の低下を招く取鍋からタンディツシュへの溶鋼流
下末期におけるスラグの流出を目視で行なうことは困難
であった。
ツシュへの溶鋼鋳込流周辺を耐火シール材で覆い、該耐
火シール材内金ムｒガス等の不活性ガスで充満させて前
記溶鋼鋳込流の酸化防止を図ったり、またはスライディ
ングノズルの下端に長寸の浸漬ノズルを取付け、この浸
漬ノズルの下端をタンディツシュ内の溶鋼中に浸漬せし
めて取鍋からの溶鋼鋳込流が大気と接触するのを回避し
て溶鋼鋳込流の空気酸化を抑制するクール鋳込みが採用
ぢｎてきている。しかし、このような鋳込み方法では鋳
片品質の低下を招く取鍋からタンディツシュへの溶鋼流
下末期におけるスラグの流出を目視で行なうことは困難
であった。
このようなことから、スラグ流出の検知方法として、す
でに放射温度計による方法やコイルインヒータ：／ス測
定方法等が提案されているが、これらの方法では近年浸
漬ノズルの材質として多用ぢｎているところの電気伝導
度の高い不透明なアルミナグラファイト質のものでは溶
融スラグの流出を高精度に検出することは不可能である
。なお、このことはノズル外周面を鉄皮で覆っである場
合も同様であシ、また先に述べ九事情は連続鋳造設備の
タンディツシュから鋳型への溶鋼のシール鋳込みについ
ても同様である。
でに放射温度計による方法やコイルインヒータ：／ス測
定方法等が提案されているが、これらの方法では近年浸
漬ノズルの材質として多用ぢｎているところの電気伝導
度の高い不透明なアルミナグラファイト質のものでは溶
融スラグの流出を高精度に検出することは不可能である
。なお、このことはノズル外周面を鉄皮で覆っである場
合も同様であシ、また先に述べ九事情は連続鋳造設備の
タンディツシュから鋳型への溶鋼のシール鋳込みについ
ても同様である。
そこで本出願人はこのような欠点を解決する方法を特開
昭５７−１２１８６４号にて開示した〇すなわち、遮閉
耐火物やノズルの外側から前記遮閉耐大物やノズル内を
通流する溶湯よシ発せられるマイクロ波帯の放射エネル
ギを捉え、溶鋼とスラグとの放射率の違いに起因する前
記放射エネルギの変化からスラグの流出を検出する方法
である。
昭５７−１２１８６４号にて開示した〇すなわち、遮閉
耐火物やノズルの外側から前記遮閉耐大物やノズル内を
通流する溶湯よシ発せられるマイクロ波帯の放射エネル
ギを捉え、溶鋼とスラグとの放射率の違いに起因する前
記放射エネルギの変化からスラグの流出を検出する方法
である。
つまシ、高温物体からは赤外線領域以下の周波・数領域
であるマイクロ波帯においてもわずかな熱放射があシ、
輝度温度ＴＢ（２）の物体から放射される周波数帯域幅
、Δ／（１／秒）あ九〕の熱放射エネルギＰ６Ｆ）は下
記式の如く表わされる。
であるマイクロ波帯においてもわずかな熱放射があシ、
輝度温度ＴＢ（２）の物体から放射される周波数帯域幅
、Δ／（１／秒）あ九〕の熱放射エネルギＰ６Ｆ）は下
記式の如く表わされる。
Ｐ＝ｋ”Ｉ’ｌｌ・Δｆ ・−■ここで
、ｋ：ボルツマン定数（＝１．３８Ｘ１０Ｊ／ＩＣ） 前記熱放射エネルギをマイクロ波ラジオメータにより、
アンテナを介して受信するのであるが、連続鋳造プロセ
スでの逍閉ぢｎた注入流からの熱放射を測定する場合に
は、前記０式中の輝度温度ＴＢは下記式で表わ名ｎる。
、ｋ：ボルツマン定数（＝１．３８Ｘ１０Ｊ／ＩＣ） 前記熱放射エネルギをマイクロ波ラジオメータにより、
アンテナを介して受信するのであるが、連続鋳造プロセ
スでの逍閉ぢｎた注入流からの熱放射を測定する場合に
は、前記０式中の輝度温度ＴＢは下記式で表わ名ｎる。
Ｔ１−ム・α１・εＴ−’ｊ丁十Ｔ ・
・・■ここで、む・Ｔテ：注入流の放射率及び物理温度 αＳ：！！閉耐火物又はノズルによ るマイクロ波の透過率 Ｔ：注入流以外の物体からの輝 度温度（パックグラウンド］ はとんどの耐火物材料は、マイクロ波に対して透明（透
過性が良い〕（αｓ＃１〕であシ、溶鋼とスラグの物理
温度がほぼ等しいことから、両者に放射率差ｌεテがあ
ｎば下記０式で示さｎる輝度温度差Δ’Ｚ）としてスラ
グの流出が検知できるのである。
・・■ここで、む・Ｔテ：注入流の放射率及び物理温度 αＳ：！！閉耐火物又はノズルによ るマイクロ波の透過率 Ｔ：注入流以外の物体からの輝 度温度（パックグラウンド］ はとんどの耐火物材料は、マイクロ波に対して透明（透
過性が良い〕（αｓ＃１〕であシ、溶鋼とスラグの物理
温度がほぼ等しいことから、両者に放射率差ｌεテがあ
ｎば下記０式で示さｎる輝度温度差Δ’Ｚ）としてスラ
グの流出が検知できるのである。
ΔＴＢ−ム！・α８・ｌＡＴ・Ｔ７ −■（発
明が解決しようとする問題点） 本出願人が開示した前記方法は、シール鋳込みのように
注入流が露出していないときでも逍閉耐大物やノズルの
外側からスラグの流出を検知できる有益なる発明である
が、前記遮閉耐大物やノズルの内面に注入流から飛散し
た地金が付着した場合には、前記地金（金属体〕のマイ
クロ波反射率がほとんど１に近いことか収透過率＃Ｏ）
、ｆｉ閉耐火物の内面に地金粒子が付着堆積してゆくに
従いマイクロ波透過率α１は減少してラジオメータによ
り測定をおこなっているスラグ流出時の輝度温度変化が
減少する。また、逍閉耐大物やノズルの内側に、タンデ
ィツシュ内部よシ順次成長してくる柱状の地金塊がでて
きた場合にも、ラジオメータの測定視野を遮閉さｎるこ
とによ）、前記と同゛様にスラグ流出時の輝度変化が減
少する。
明が解決しようとする問題点） 本出願人が開示した前記方法は、シール鋳込みのように
注入流が露出していないときでも逍閉耐大物やノズルの
外側からスラグの流出を検知できる有益なる発明である
が、前記遮閉耐大物やノズルの内面に注入流から飛散し
た地金が付着した場合には、前記地金（金属体〕のマイ
クロ波反射率がほとんど１に近いことか収透過率＃Ｏ）
、ｆｉ閉耐火物の内面に地金粒子が付着堆積してゆくに
従いマイクロ波透過率α１は減少してラジオメータによ
り測定をおこなっているスラグ流出時の輝度温度変化が
減少する。また、逍閉耐大物やノズルの内側に、タンデ
ィツシュ内部よシ順次成長してくる柱状の地金塊がでて
きた場合にも、ラジオメータの測定視野を遮閉さｎるこ
とによ）、前記と同゛様にスラグ流出時の輝度変化が減
少する。
このような理由によル、放射エネルギの便化をとらえる
前記方法では、常に一定の基準でスラグの流出を検知す
ることは極めて困麺であった。
前記方法では、常に一定の基準でスラグの流出を検知す
ることは極めて困麺であった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記問題点を解決すべく成嘔ｎたもので、遮閉
耐火物やノズル内側に地金粒子が付着堆積した場合にお
いても良好な精度でスラグの流出を検出できる方法を提
供せんとするものである。
耐火物やノズル内側に地金粒子が付着堆積した場合にお
いても良好な精度でスラグの流出を検出できる方法を提
供せんとするものである。
すなわち本発明は、−の容器から他の容器へ溶湯を通流
させる際の前記溶湯上に浮遊するスラグの流出を、前記
溶湯流れから放射さｎるマイクロ波帯の熱放射エネルギ
を捉え、溶鋼とスラグの放射率の違いに起因する前記熱
放射エネルギの変化により検知する方法において、受信
した前記熱放射エネルギに対応する測定値を一定時間間
隔毎畝サンプリングし、各サンプリング時点におけるサ
ンプリング値と、それ以前の一定時間内のサンプリング
値の平均との偏差を求め、該偏差と前記一定時間内のサ
ンプリング値のバラツキ（標準偏差〕との比率によりス
ラグの流出を検知することを要旨とするものであ°る。
させる際の前記溶湯上に浮遊するスラグの流出を、前記
溶湯流れから放射さｎるマイクロ波帯の熱放射エネルギ
を捉え、溶鋼とスラグの放射率の違いに起因する前記熱
放射エネルギの変化により検知する方法において、受信
した前記熱放射エネルギに対応する測定値を一定時間間
隔毎畝サンプリングし、各サンプリング時点におけるサ
ンプリング値と、それ以前の一定時間内のサンプリング
値の平均との偏差を求め、該偏差と前記一定時間内のサ
ンプリング値のバラツキ（標準偏差〕との比率によりス
ラグの流出を検知することを要旨とするものであ°る。
（実施例５
以下本発明方法を添付図面に基づいて説明する。
第１図は本発明方法を実施するための構成を示す図面で
あフ、図中（ＩＩは取鍋、（２）はタンディツシュ、（
３）は前記取鍋田の底部に嵌着設置さｎるスライディン
グノズル、（４）は該スライディングノズル（３１の下
端部に逍閉耐人物（５）を介して取付けらｎｌその下端
部が前記タンディツシュ（２）内の溶鋼の湯百下に位置
すべく設置された注入管である。すなわち、取鍋山内の
溶鋼−は、遮閉耐人物（５）および注入管（４）により
完全に外気から遮閉さｎ、無酸化状態でタンディツシュ
（２１に流下するように戊されている。
あフ、図中（ＩＩは取鍋、（２）はタンディツシュ、（
３）は前記取鍋田の底部に嵌着設置さｎるスライディン
グノズル、（４）は該スライディングノズル（３１の下
端部に逍閉耐人物（５）を介して取付けらｎｌその下端
部が前記タンディツシュ（２）内の溶鋼の湯百下に位置
すべく設置された注入管である。すなわち、取鍋山内の
溶鋼−は、遮閉耐人物（５）および注入管（４）により
完全に外気から遮閉さｎ、無酸化状態でタンディツシュ
（２１に流下するように戊されている。
なお、取鍋（υ内の溶鋼湯面上には溶融スラグＣＳ）が
浮遊せしめられておシ、溶鋼湯酊の空気酸化の防止およ
び保温が図らｎている。
浮遊せしめられておシ、溶鋼湯酊の空気酸化の防止およ
び保温が図らｎている。
（６）は前記遮閉耐大物（５）の外側で、その検出方向
中心を遮閉耐大物（５）内を流下する注入流の中心に向
けて水平に設置されたアンテナであシ、このアンテナ（
６１に受信器（以下「ラジオメータ」と云う）（７）を
接続して前記流入流からのマイクロ数帯の熱放射エネル
ギを測定するのである。
中心を遮閉耐大物（５）内を流下する注入流の中心に向
けて水平に設置されたアンテナであシ、このアンテナ（
６１に受信器（以下「ラジオメータ」と云う）（７）を
接続して前記流入流からのマイクロ数帯の熱放射エネル
ギを測定するのである。
（８）は前記ラジオメータ（７）から送らｎてきた測定
値ｔ−ＡＤ変換するＡＤ変換器であシ、該Ａり変換器（
８）で変換ざｎた値（輝度温度）は信号演算処理装置（
９）に送らｎて、一定時間間隔（ｔｏ）毎にサンプリン
グされ、そのサンプリングされた信号を処理してスラグ
の流出を１判定した）、また、スラグの流出検知不可を
事前に判定し九ルするのである。
値ｔ−ＡＤ変換するＡＤ変換器であシ、該Ａり変換器（
８）で変換ざｎた値（輝度温度）は信号演算処理装置（
９）に送らｎて、一定時間間隔（ｔｏ）毎にサンプリン
グされ、そのサンプリングされた信号を処理してスラグ
の流出を１判定した）、また、スラグの流出検知不可を
事前に判定し九ルするのである。
なお、（至）はスラグ流出を警報するブザー、（６）は
検知不可表示ブザーである。
検知不可表示ブザーである。
次に、前記信号演算処理装置（９）における信号処理を
第２図を用いて説明する。
第２図を用いて説明する。
第２図はＡＤ変換器（＆よル送られる輝度温度測定値を
、信号演算処理装置（９）でサンプリングした時の一連
の測定値χ１、χ嵩・・・・・・、χｎを示したもので
ある。前記サンプリングは、一定の時間間隔（ｔｏ）で
おこなわｎ１信号演算処理装置（９）は各サンプリング
時点（χ工＋工をサンプリングした時点を考える］で、
それまでの一定時間（ｔｌ）のサンプリング値Ｍ個を記
憶しておシ（Ｍ＝ｔｖ′ｔａ）、これらの平均値ｙｍ
と標準偏差σ鳳を演算するのである。前記平均値ｙｍと
標準偏差σｍは下記■、＠式で表わされる。
、信号演算処理装置（９）でサンプリングした時の一連
の測定値χ１、χ嵩・・・・・・、χｎを示したもので
ある。前記サンプリングは、一定の時間間隔（ｔｏ）で
おこなわｎ１信号演算処理装置（９）は各サンプリング
時点（χ工＋工をサンプリングした時点を考える］で、
それまでの一定時間（ｔｌ）のサンプリング値Ｍ個を記
憶しておシ（Ｍ＝ｔｖ′ｔａ）、これらの平均値ｙｍ
と標準偏差σ鳳を演算するのである。前記平均値ｙｍと
標準偏差σｍは下記■、＠式で表わされる。
ｙｙｌ−（埜χ工＋１１−１）７ ・−〇工；ｌ
そして、各サンプリング時点におけるテンプリング値Ｚ
ｍ＋１と、その時の平均値ｙａの偏差う＋１（−２ｍ＋
１−７ｍ）を演算し、該偏差’ ｍ ＋ １と、標準偏
差σｍを比較して、その比率’ ｍ＋７σｍが一定値人
を越えた場合にスラグが流出したと判定し、警報ブザ−
ａ１に信号を送るのである。
ｍ＋１と、その時の平均値ｙａの偏差う＋１（−２ｍ＋
１−７ｍ）を演算し、該偏差’ ｍ ＋ １と、標準偏
差σｍを比較して、その比率’ ｍ＋７σｍが一定値人
を越えた場合にスラグが流出したと判定し、警報ブザ−
ａ１に信号を送るのである。
なお、このような処理を順次行う・のであるが、測定値
のサンプリングが進行するのに伴い、平均値７ｍ、標準
偏差σｍは新しいサンプリング値を加えて最も古いサン
プリング値を除いて更新して行なわｎる。
のサンプリングが進行するのに伴い、平均値７ｍ、標準
偏差σｍは新しいサンプリング値を加えて最も古いサン
プリング値を除いて更新して行なわｎる。
この平均値７１１ ％標準偏差σｍの更新方法として本
発明方法では注入流の変動中外乱による誤検出を防止す
るために以下の基準を採用している。
発明方法では注入流の変動中外乱による誤検出を防止す
るために以下の基準を採用している。
■ 偏差と標準偏差の比率−＋７σｍ が、一定値Ｂ
（Ｂ（Ａ ）を越えた場合には、その時のサンプリング
値は標準偏差の演算および平均値の演算に取）込まない
（標準偏差、平均値の値を更新しない］。
（Ｂ（Ａ ）を越えた場合には、その時のサンプリング
値は標準偏差の演算および平均値の演算に取）込まない
（標準偏差、平均値の値を更新しない］。
■ 前記比率り叶７σｍが一定値−Ｂ以下の場合には、
その時のサンプリング値は標準偏差の演算に取シ込まな
い（標準偏差は更新しない）。しかし、平均値の演算に
は取〕込む（平均値は更新する］。
その時のサンプリング値は標準偏差の演算に取シ込まな
い（標準偏差は更新しない）。しかし、平均値の演算に
は取〕込む（平均値は更新する］。
なお、本発明方法によりスラグの流出を検知した場合に
は、手動又は自動でスライディングノズル（３１を閉じ
てタンディツシュ（２）へのスラグの流入を防止する。
は、手動又は自動でスライディングノズル（３１を閉じ
てタンディツシュ（２）へのスラグの流入を防止する。
次に、感度低下が著しくスラグの流出を検知することが
不可能である場合を事前に判定して検知ミスを防止する
方法を説明する。
不可能である場合を事前に判定して検知ミスを防止する
方法を説明する。
感度が低下した一合には、測定値（サンプリング値）の
標準偏差が低下する。また、測定値（輝度温度）も地金
が付着した状態に対応したある一定領域の値を示すこと
に着目し、標準偏差σ工とサンプリング値χ工＋１があ
る一定領域（σｍ≦０かつχ工＋１≧Ｄ〕になった場合
にスラグ流出の検知不可と判定し、そｎを検知不可表示
ブザー（６）を鳴らして作業者に知らせるのである。
標準偏差が低下する。また、測定値（輝度温度）も地金
が付着した状態に対応したある一定領域の値を示すこと
に着目し、標準偏差σ工とサンプリング値χ工＋１があ
る一定領域（σｍ≦０かつχ工＋１≧Ｄ〕になった場合
にスラグ流出の検知不可と判定し、そｎを検知不可表示
ブザー（６）を鳴らして作業者に知らせるのである。
なお、この場合には取鍋ｉｌｌを鋳込み終了以前に上昇
させるか、遅閉耐火物価）を一部取り除いて鋳込作業者
の肉眼による目視判定でスラグの流出を検知し、検知ミ
スによるタンディツシュ（２）内へのスラグＯ流入を防
止する。また、次の取鍋Ｗと交換する間に遅閉耐大物（
５）の取）換えおよびｍ閉耐火物内成長の地金塊の除去
作業をおこない、次Ｏ鋳込じからのスラグ流出検知を可
能とすればよい。
させるか、遅閉耐火物価）を一部取り除いて鋳込作業者
の肉眼による目視判定でスラグの流出を検知し、検知ミ
スによるタンディツシュ（２）内へのスラグＯ流入を防
止する。また、次の取鍋Ｗと交換する間に遅閉耐大物（
５）の取）換えおよびｍ閉耐火物内成長の地金塊の除去
作業をおこない、次Ｏ鋳込じからのスラグ流出検知を可
能とすればよい。
（具体例）
以下の条件および測定装置により本発明方法でスラグの
流出を検知した。
流出を検知した。
■鋳造条件
注入流径 ：φ６０鴫注入流流速： ３．８ｍ７秒逍閉
耐火物：内径φ番１０ｓ１外径φ６００■高さ２５０
ｗｍ、材質＝アルオナ７５チ、シリカ２０チ ＠測定装置 アンテナ ：楕円筒型アンテナ、焦点圧４３ｍラジオメ
ータ：トータルパワー型、測定帯域８〜１２４ ＣｋＨ
ｓｔ、出力時定数０．４９８信号演算処理装置：サンプ
リング間隔（ｔｏ）１０ｏ ｍｆｆ均値１標準偏差演算
時間幅 （ｔｌ）１０８．スラグ流出検知比率 ム＝９．平均値、標準偏差演算更 新基準比率Ｂ＝＝！２ 鋳込末期での輝度温度測定結果を第３図および第４図に
実線で示す。図中、矢印の時点でラジオメータ測定と、
反対側の遮閉耐火物を測定し、影響を与えない程度に一
部開孔して目視でスラグの流出を検出した。第３図は、
検出感度が良く、測定値（輝度、温度）の変動が良好に
検出さｎた場合を示ボしており、第４図は遅閉耐大物内
面への飛散地金や、内側の柱状地金塊の遅閉効果により
感度が低下し、変動が少ない場合を示している。なお、
第３図、第４図中、破線は本発明方法によ）演算した各
測定時点での偏差−＋１と標準偏差σｍの比率の変化を
示したものであシ、いずｎの場合にも目視で検出される
以前に、一定比率（９）を越えてシシ明確にスラグの流
出が検知さｎている。
耐火物：内径φ番１０ｓ１外径φ６００■高さ２５０
ｗｍ、材質＝アルオナ７５チ、シリカ２０チ ＠測定装置 アンテナ ：楕円筒型アンテナ、焦点圧４３ｍラジオメ
ータ：トータルパワー型、測定帯域８〜１２４ ＣｋＨ
ｓｔ、出力時定数０．４９８信号演算処理装置：サンプ
リング間隔（ｔｏ）１０ｏ ｍｆｆ均値１標準偏差演算
時間幅 （ｔｌ）１０８．スラグ流出検知比率 ム＝９．平均値、標準偏差演算更 新基準比率Ｂ＝＝！２ 鋳込末期での輝度温度測定結果を第３図および第４図に
実線で示す。図中、矢印の時点でラジオメータ測定と、
反対側の遮閉耐火物を測定し、影響を与えない程度に一
部開孔して目視でスラグの流出を検出した。第３図は、
検出感度が良く、測定値（輝度、温度）の変動が良好に
検出さｎた場合を示ボしており、第４図は遅閉耐大物内
面への飛散地金や、内側の柱状地金塊の遅閉効果により
感度が低下し、変動が少ない場合を示している。なお、
第３図、第４図中、破線は本発明方法によ）演算した各
測定時点での偏差−＋１と標準偏差σｍの比率の変化を
示したものであシ、いずｎの場合にも目視で検出される
以前に、一定比率（９）を越えてシシ明確にスラグの流
出が検知さｎている。
Ｍ５図は、３０回強の鋳込みてつき、本発明方法により
スラグの流出を検知できた時（・印）と、地金付着や内
側柱状地金塊の影響により感度が低下し検知不可であっ
た時（×印）の、スラグ流出前の測定値（輝度温度）χ
工＋１を縦軸に、標準偏差σｍを横軸にとって示したも
のである。第５図よシ明らかなように、はぼ確実に、標
準偏差σｍと、サンプリング値χ、＋１がある一定領域
（σｍ≦０、かつ、χ工＋１≧１１（ここでＯ＝０．１
８Ｋ。
スラグの流出を検知できた時（・印）と、地金付着や内
側柱状地金塊の影響により感度が低下し検知不可であっ
た時（×印）の、スラグ流出前の測定値（輝度温度）χ
工＋１を縦軸に、標準偏差σｍを横軸にとって示したも
のである。第５図よシ明らかなように、はぼ確実に、標
準偏差σｍと、サンプリング値χ、＋１がある一定領域
（σｍ≦０、かつ、χ工＋１≧１１（ここでＯ＝０．１
８Ｋ。
ｐ＝５７０ｘ）になつ九場合に検知不可と判定し、検出
ミスを事前に防止することができた（図中斜線域〕。
ミスを事前に防止することができた（図中斜線域〕。
（発明の効果）
以上述べた如く本発明方法によれば、遅閉耐大物やノズ
ル内側に地金粒子が付着堆積した場合等にかいても良好
な精度でスラグの流出を検知できる大なる効果を有する
。
ル内側に地金粒子が付着堆積した場合等にかいても良好
な精度でスラグの流出を検知できる大なる効果を有する
。
第１＠は本発明方法を実施するための構成を示す図面、
第２図は信号演算処理装置におけるサンプリング時め一
連の測定値を示した図面、第３図および第４図は鋳込末
期での輝度温度測定結果を示す図面、第５図はスラグ流
出前の測定値〔輝度温度〕と標準偏差との関係図である
。 田は取鍋、（２）はタンディツシュ、■はスライディン
グノズル、＋４１は注入管、６）は逍閉耐大物、（６）
はアンテナ、（７）はラジオメータ、（印はムＤ変換器
、（９１は信号演算処理装置、−は溶鋼、（Ｓ）はスラ
グ。 特許出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
第２図は信号演算処理装置におけるサンプリング時め一
連の測定値を示した図面、第３図および第４図は鋳込末
期での輝度温度測定結果を示す図面、第５図はスラグ流
出前の測定値〔輝度温度〕と標準偏差との関係図である
。 田は取鍋、（２）はタンディツシュ、■はスライディン
グノズル、＋４１は注入管、６）は逍閉耐大物、（６）
はアンテナ、（７）はラジオメータ、（印はムＤ変換器
、（９１は信号演算処理装置、−は溶鋼、（Ｓ）はスラ
グ。 特許出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- （１）、一の容器から他の容器へ溶湯を通流させる際の
前記溶湯上に浮遊するスラグの流出を、前記溶湯流れか
ら放射されるマイクロ波帯の熱放射エネルギを捉え、溶
鋼とスラグの放射率の違いに起因する前記熱放射エネル
ギの変化により検知する方法において、受信した前後熱
放射エネルギに対応する測定値を一定時間間隔毎にサン
プリングし、各サンプリング時点におけるサンプリング
値と、それ以前の一定時間内のサンプリング値の平均と
の偏差を求め、該偏差と前記一定時間内のサンプリング
値の標準偏差との比率によりスラグの流出を検知するこ
とを特徴とするスラグ流出検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59267093A JPS61144254A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | スラグ流出検知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59267093A JPS61144254A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | スラグ流出検知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61144254A true JPS61144254A (ja) | 1986-07-01 |
Family
ID=17439947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59267093A Pending JPS61144254A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | スラグ流出検知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61144254A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5042700A (en) * | 1989-05-12 | 1991-08-27 | Stopinc Aktiengesellschaft | Process and equipment to determine disturbance variables when pouring molten metal from a container |
| US5884685A (en) * | 1995-03-29 | 1999-03-23 | Nippon Steel Corporation | Quality prediction and quality control of continuous-cast steel |
| US6539805B2 (en) | 1994-07-19 | 2003-04-01 | Vesuvius Crucible Company | Liquid metal flow condition detection |
-
1984
- 1984-12-17 JP JP59267093A patent/JPS61144254A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5042700A (en) * | 1989-05-12 | 1991-08-27 | Stopinc Aktiengesellschaft | Process and equipment to determine disturbance variables when pouring molten metal from a container |
| US6539805B2 (en) | 1994-07-19 | 2003-04-01 | Vesuvius Crucible Company | Liquid metal flow condition detection |
| US5884685A (en) * | 1995-03-29 | 1999-03-23 | Nippon Steel Corporation | Quality prediction and quality control of continuous-cast steel |
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