JPS6115144B2 - - Google Patents
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- JPS6115144B2 JPS6115144B2 JP7820777A JP7820777A JPS6115144B2 JP S6115144 B2 JPS6115144 B2 JP S6115144B2 JP 7820777 A JP7820777 A JP 7820777A JP 7820777 A JP7820777 A JP 7820777A JP S6115144 B2 JPS6115144 B2 JP S6115144B2
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- speed steel
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
本発明は粉末冶金法により製造される含窒素高
速度鋼に関し、鋼中のＣおよびＮの含有量を特定
することにより、高速度鋼としての特性、就中熱
処理に伴う熱歪み、靭性等機械的性質の悪化を伴
うことなく、切削性能を著しく改善したものであ
る。 一般に、Cr、Ｗ、Ｖなどの合金元素を含む高
速度鋼に窒素を含有させることにより、高速度鋼
としての諸性能を向上させることは知られてい
る。このことは、窒化処理によつて、MX或いは
M6X型窒化物（Ｍは合金元素、Ｘは炭素或いは窒
素を表わす。）が形成され、これがMC、M6C型
炭化物より安定であり、適正焼入温度幅が広く、
燃処理管理が容易なこと、二次硬化能が大きいこ
と、また、微細なオーステナイト結晶組識が得ら
れ、機械的性質が向上すること、さらに切削性能
が改善されること等の効果によるものである。 このような含窒素高速度鋼は従来は主として溶
解法によつて製造されている。しかし、この溶解
法による場合、窒化処理のために溶鋼を高圧窒素
雰囲気下で溶製するか或いは溶鋼に窒化物を投入
するなどの煩雑な工程を必要とし、また、鋼中に
富化する窒素量は少なく、しかも炭窒化物を鋼中
に微細、均一に形成分布させることが困難のため
所望の性能をそれ程大きく改善することができな
い。このような溶解法に伴なう制約を回避する手
段として、最近に至り粉末冶金或いは粉末鍛造法
を用いた含窒素高速度鋼の開発が試みられてきて
いる。これは粉末の比表面積が大きいこと、粉末
焼結体が多孔質であることを利用し、例えば原料
粉末に予め窒素を添加しておくか、或いは焼結時
に加熱温度、加熱時間、雰囲気中窒素分圧の調節
など比較的操作の容易な手段で任意の窒素量を鋼
中に富化させようとするもので、この方法によれ
ば微細、均一に分散する窒化物の形成が期待でき
るものである。 しかしながら、従来、粉末冶金法により製造さ
れる含窒素高速度鋼については、その切削性能は
必ずしも期待される程改善されず、むしろ劣つて
いる、或いはかかる高速度鋼の価値について疑問
があるという考え方も少なくなく、また、二、三
実用化された粉末冶金法により製造される含窒素
高速度鋼についても被削性と耐摩耗性とを兼ね備
えることの理由が不明であること、就中、優れた
切削性能を付与するための合金元素と窒素富化量
との関係が明らかにされていないこと等が一因と
なつて、これまで開発されている粉末冶金法によ
り製造される含窒素高速度鋼は特定の成分組成を
有する鋼種に限られている。例えば、神戸製鋼所
技報Vol 24、No.3、P10には粉末冶金法により製
造されるMo系高速度鋼（JIS SKH ９、および
JIS SKH 55 改良型）に0.4〜0.5％の窒素を添
加することにより切削性能が著しく向上したと報
告されている。しかしながら、このように既に合
金成分が規格化された高速度鋼に多量の窒素を添
加することは耐摩耗性、耐熱性の改善には効果的
であるが、その反面高速度鋼の化学量論的な合金
成分のバランスをくずすことになり、焼入時の残
留オーステナイト量を増加させ、焼戻し回数を増
加させる必要があること、熱処理歪が大きくなる
こと、さらに靭性が低下し切削工具としての適用
範囲が限定されることなどの問題を生じる。 本発明の目的は、上述の如き熱処理上の問題、
靭性等の機械的性質への悪影響を伴うことなく、
切削性能のすぐれた高速度鋼を提供せんとするも
のである。 ところで、高速度鋼の主要合金元素のうち、Ｃ
はＷ、Ｖ、Mo、Cr等の炭化物形成元素と密接な
関係を有し、高速度鋼の諸性質に大きな影響を与
えることから、その添加量については、これら元
素の配合量との関連下に規定され、たとえば、
「鉄と鋼」（第45巻、第５号、P.511〜516）にはＣ
％＝0.19＋0.017（Ｗ％＋2Mo％）＋0.22V％の関
係式が示されるなど、他の合金元素と比べて厳し
く規制されている。 一方、Ｎに関しては、一般的にＣと類似した性
質を有しており、両者の原子量はそれぞれ12およ
び14と小さく、鋼に対しては侵入型の原子であつ
て、安定な合金化合物を生成し易い性質を有して
いる。そのため、多量のＮを含有する高速度鋼に
ついて切削性能や機械的性質等の改善を企図する
場合、単にＮ含有量を単独で調整するよりも、Ｃ
量との関連下になされるべきであると考えられ
る。 本発明者等は、粉末冶金法が前述の如く、任意
の窒素量を富化し、微細均一な炭窒化物を形成す
るに有利な手段であることを利用し、従来の
SKH57、の溶製材の成分組成に相当する高速度
鋼の諸性能、特に切削性能の改善を図るべく、Ｃ
およびＮについての上記見解に基づき種々研究を
重ねた結果、これら高速度鋼組成につき、Ｃ量お
よびＣ＋Ｎ量を一定の範囲に特定することによ
り、上記目的を達成し得ることを見出し、本発明
を完成するに到つた。 すなわち、本発明の要旨は、Cr3.8〜4.5％、
Mo3.0〜4.0％、W9.0〜11.0％、V3.0〜3.7％、
Co9.0〜11.0％を含有し、かつC1.0％以下、Ｃ＋
N1.2〜1.7％としたことにより、熱処理歪みを少
くし、靭性等の機械的性質を高度に維持しつつ、
高速度鋼の切削性能を大幅に改善したものであ
る。 以下、本発明の含窒素粉末冶金高速度鋼につい
て説明する。 本発明の含窒素粉末冶金高速度鋼の基本成分は
ＣおよびＮを除きSKH57で規格化された組成に
相当するもの、すなわち、Cr3.8〜4.5％、Mo3.0
〜4.0％、W9.0〜11.0％、V3.0〜3.7％、Co9.0〜
11.0％、Si0.4％以下、Mn0.4％以下、P0.03％以
下、S0.03％以下に規定される鋼種に適用され
る。 上記各鋼種相当の成分組成に対し、更にＣを
1.0％以下とし、かつＣ＋Ｎの量を1.2〜1.7％とす
ることにより後記実施例にも示すように切削性能
の大幅な改善効果がもたらされる。 本発明に係る含窒素粉末冶金高速度鋼を製造す
るには、Cr、Mo、Ｗ、Ｖ、Co等の合金元素を、
所望の相当鋼種に応じて含有し、Ｃ量の異なる鋼
粉末（たとえば、ガスアトマイズ鋼粉末）を、Ｃ
量が1.0％以下となるように配合して軟鋼製のカ
プセルに充填し、脱気した後、Ｃ＋Ｎの量が1.2
〜1.7％となるように窒化処理し、ついで熱間ア
イソスタテイツクプレスにより圧縮成形すること
により鋼塊となし、これを成分組成に応じた適当
な熱処理に付すればよい。 次に実施例を挙げて本発明に係る含窒素粉末冶
金高速度鋼の切削性能について具体的に説明す
る。 実施例 JIS SKH57相当の高速度鋼について、Ｃ量の
異なる鋼粉末（28メツシユ以下）をガスアトマイ
ズ法で製造し、各粉末を適宜の割合で配合して軟
鋼製のカプセルに充填し、脱気した後、窒化処理
し、ついで熱間アイソスタテイツクプレスで圧縮
成形して鋼塊とし、これを熱処理に付して製品を
得た。 その製造条件および製品の切削性能を以下に示
す。なお、比較材として、規格どおりの溶製材を
製し、これを熱処理して得られた製品の切削性能
を測定して比較した。 (1) 製造条件 (a) 原料粉末の化学成分：SKH57種相当の原
料鋼粉末の化学成分を第１表に示す。
速度鋼に関し、鋼中のＣおよびＮの含有量を特定
することにより、高速度鋼としての特性、就中熱
処理に伴う熱歪み、靭性等機械的性質の悪化を伴
うことなく、切削性能を著しく改善したものであ
る。 一般に、Cr、Ｗ、Ｖなどの合金元素を含む高
速度鋼に窒素を含有させることにより、高速度鋼
としての諸性能を向上させることは知られてい
る。このことは、窒化処理によつて、MX或いは
M6X型窒化物（Ｍは合金元素、Ｘは炭素或いは窒
素を表わす。）が形成され、これがMC、M6C型
炭化物より安定であり、適正焼入温度幅が広く、
燃処理管理が容易なこと、二次硬化能が大きいこ
と、また、微細なオーステナイト結晶組識が得ら
れ、機械的性質が向上すること、さらに切削性能
が改善されること等の効果によるものである。 このような含窒素高速度鋼は従来は主として溶
解法によつて製造されている。しかし、この溶解
法による場合、窒化処理のために溶鋼を高圧窒素
雰囲気下で溶製するか或いは溶鋼に窒化物を投入
するなどの煩雑な工程を必要とし、また、鋼中に
富化する窒素量は少なく、しかも炭窒化物を鋼中
に微細、均一に形成分布させることが困難のため
所望の性能をそれ程大きく改善することができな
い。このような溶解法に伴なう制約を回避する手
段として、最近に至り粉末冶金或いは粉末鍛造法
を用いた含窒素高速度鋼の開発が試みられてきて
いる。これは粉末の比表面積が大きいこと、粉末
焼結体が多孔質であることを利用し、例えば原料
粉末に予め窒素を添加しておくか、或いは焼結時
に加熱温度、加熱時間、雰囲気中窒素分圧の調節
など比較的操作の容易な手段で任意の窒素量を鋼
中に富化させようとするもので、この方法によれ
ば微細、均一に分散する窒化物の形成が期待でき
るものである。 しかしながら、従来、粉末冶金法により製造さ
れる含窒素高速度鋼については、その切削性能は
必ずしも期待される程改善されず、むしろ劣つて
いる、或いはかかる高速度鋼の価値について疑問
があるという考え方も少なくなく、また、二、三
実用化された粉末冶金法により製造される含窒素
高速度鋼についても被削性と耐摩耗性とを兼ね備
えることの理由が不明であること、就中、優れた
切削性能を付与するための合金元素と窒素富化量
との関係が明らかにされていないこと等が一因と
なつて、これまで開発されている粉末冶金法によ
り製造される含窒素高速度鋼は特定の成分組成を
有する鋼種に限られている。例えば、神戸製鋼所
技報Vol 24、No.3、P10には粉末冶金法により製
造されるMo系高速度鋼（JIS SKH ９、および
JIS SKH 55 改良型）に0.4〜0.5％の窒素を添
加することにより切削性能が著しく向上したと報
告されている。しかしながら、このように既に合
金成分が規格化された高速度鋼に多量の窒素を添
加することは耐摩耗性、耐熱性の改善には効果的
であるが、その反面高速度鋼の化学量論的な合金
成分のバランスをくずすことになり、焼入時の残
留オーステナイト量を増加させ、焼戻し回数を増
加させる必要があること、熱処理歪が大きくなる
こと、さらに靭性が低下し切削工具としての適用
範囲が限定されることなどの問題を生じる。 本発明の目的は、上述の如き熱処理上の問題、
靭性等の機械的性質への悪影響を伴うことなく、
切削性能のすぐれた高速度鋼を提供せんとするも
のである。 ところで、高速度鋼の主要合金元素のうち、Ｃ
はＷ、Ｖ、Mo、Cr等の炭化物形成元素と密接な
関係を有し、高速度鋼の諸性質に大きな影響を与
えることから、その添加量については、これら元
素の配合量との関連下に規定され、たとえば、
「鉄と鋼」（第45巻、第５号、P.511〜516）にはＣ
％＝0.19＋0.017（Ｗ％＋2Mo％）＋0.22V％の関
係式が示されるなど、他の合金元素と比べて厳し
く規制されている。 一方、Ｎに関しては、一般的にＣと類似した性
質を有しており、両者の原子量はそれぞれ12およ
び14と小さく、鋼に対しては侵入型の原子であつ
て、安定な合金化合物を生成し易い性質を有して
いる。そのため、多量のＮを含有する高速度鋼に
ついて切削性能や機械的性質等の改善を企図する
場合、単にＮ含有量を単独で調整するよりも、Ｃ
量との関連下になされるべきであると考えられ
る。 本発明者等は、粉末冶金法が前述の如く、任意
の窒素量を富化し、微細均一な炭窒化物を形成す
るに有利な手段であることを利用し、従来の
SKH57、の溶製材の成分組成に相当する高速度
鋼の諸性能、特に切削性能の改善を図るべく、Ｃ
およびＮについての上記見解に基づき種々研究を
重ねた結果、これら高速度鋼組成につき、Ｃ量お
よびＣ＋Ｎ量を一定の範囲に特定することによ
り、上記目的を達成し得ることを見出し、本発明
を完成するに到つた。 すなわち、本発明の要旨は、Cr3.8〜4.5％、
Mo3.0〜4.0％、W9.0〜11.0％、V3.0〜3.7％、
Co9.0〜11.0％を含有し、かつC1.0％以下、Ｃ＋
N1.2〜1.7％としたことにより、熱処理歪みを少
くし、靭性等の機械的性質を高度に維持しつつ、
高速度鋼の切削性能を大幅に改善したものであ
る。 以下、本発明の含窒素粉末冶金高速度鋼につい
て説明する。 本発明の含窒素粉末冶金高速度鋼の基本成分は
ＣおよびＮを除きSKH57で規格化された組成に
相当するもの、すなわち、Cr3.8〜4.5％、Mo3.0
〜4.0％、W9.0〜11.0％、V3.0〜3.7％、Co9.0〜
11.0％、Si0.4％以下、Mn0.4％以下、P0.03％以
下、S0.03％以下に規定される鋼種に適用され
る。 上記各鋼種相当の成分組成に対し、更にＣを
1.0％以下とし、かつＣ＋Ｎの量を1.2〜1.7％とす
ることにより後記実施例にも示すように切削性能
の大幅な改善効果がもたらされる。 本発明に係る含窒素粉末冶金高速度鋼を製造す
るには、Cr、Mo、Ｗ、Ｖ、Co等の合金元素を、
所望の相当鋼種に応じて含有し、Ｃ量の異なる鋼
粉末（たとえば、ガスアトマイズ鋼粉末）を、Ｃ
量が1.0％以下となるように配合して軟鋼製のカ
プセルに充填し、脱気した後、Ｃ＋Ｎの量が1.2
〜1.7％となるように窒化処理し、ついで熱間ア
イソスタテイツクプレスにより圧縮成形すること
により鋼塊となし、これを成分組成に応じた適当
な熱処理に付すればよい。 次に実施例を挙げて本発明に係る含窒素粉末冶
金高速度鋼の切削性能について具体的に説明す
る。 実施例 JIS SKH57相当の高速度鋼について、Ｃ量の
異なる鋼粉末（28メツシユ以下）をガスアトマイ
ズ法で製造し、各粉末を適宜の割合で配合して軟
鋼製のカプセルに充填し、脱気した後、窒化処理
し、ついで熱間アイソスタテイツクプレスで圧縮
成形して鋼塊とし、これを熱処理に付して製品を
得た。 その製造条件および製品の切削性能を以下に示
す。なお、比較材として、規格どおりの溶製材を
製し、これを熱処理して得られた製品の切削性能
を測定して比較した。 (1) 製造条件 (a) 原料粉末の化学成分：SKH57種相当の原
料鋼粉末の化学成分を第１表に示す。
【表】
(b) 窒化処理
窒素雰囲気中、1000〜1150℃で２時間加熱
して窒化した。但し、製品の窒素含有量の調
節は、雰囲気圧力および温度を適宜制御する
ことにより行つた。 (c) 熱処理 焼入れ：1200〜1300℃×３分間・油冷。 焼もどし：560℃×1.5Hr（２〜４回くり
返し）。 (2) 切削性能 上記の条件下に得られたＣおよびＮ量の異な
る粉末冶金高速度鋼並びに溶製材について次の
条件で断続切削試験を行つた。 切削速度：25ｍ／分、切込み：1.5mm、送
り：0.2mm/rev、切削油：使用せず、工具形
状：０゜、15゜、６゜、６゜、15゜、15゜、
0.4R、被削材：SNCM8（ＨB300〜320）、４ロ
ツト。 上記断続切削試験による切削寿命時間（逃げ面
摩耗幅ＶB＝0.6mmに達するまでの切削時間）を第
１図に示す。図中、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、それぞれ
第１表に示す鋼粉末により得られたもの、Ｍは溶
製材を示す。 同図から明らかなように、C1.0％以下、Ｃ＋
Ｎ約1.2〜1.7％の範囲で、従来の溶製材に比し、
約２〜３倍に達する切削寿命が保証されることが
認められる。 また、別途行つた測定結果により、熱処理歪み
および抗折力についても問題のないことが確認さ
れた。
して窒化した。但し、製品の窒素含有量の調
節は、雰囲気圧力および温度を適宜制御する
ことにより行つた。 (c) 熱処理 焼入れ：1200〜1300℃×３分間・油冷。 焼もどし：560℃×1.5Hr（２〜４回くり
返し）。 (2) 切削性能 上記の条件下に得られたＣおよびＮ量の異な
る粉末冶金高速度鋼並びに溶製材について次の
条件で断続切削試験を行つた。 切削速度：25ｍ／分、切込み：1.5mm、送
り：0.2mm/rev、切削油：使用せず、工具形
状：０゜、15゜、６゜、６゜、15゜、15゜、
0.4R、被削材：SNCM8（ＨB300〜320）、４ロ
ツト。 上記断続切削試験による切削寿命時間（逃げ面
摩耗幅ＶB＝0.6mmに達するまでの切削時間）を第
１図に示す。図中、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、それぞれ
第１表に示す鋼粉末により得られたもの、Ｍは溶
製材を示す。 同図から明らかなように、C1.0％以下、Ｃ＋
Ｎ約1.2〜1.7％の範囲で、従来の溶製材に比し、
約２〜３倍に達する切削寿命が保証されることが
認められる。 また、別途行つた測定結果により、熱処理歪み
および抗折力についても問題のないことが確認さ
れた。
第１図はＣ量をパラメータとし、切削性能とＣ
＋Ｎ量との関係を示すグラフである。
＋Ｎ量との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １ Cr3.8〜4.5％、Mo3.0〜4.0％、W9.0〜11.0
％、V3.0〜3.7％、Co9.0〜11.0％を含有し、かつ
C1.0％以下、Ｃ＋N1.2〜1.7％であることを特徴
とする粉末冶金法により製造される含窒素高速度
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7820777A JPS5411811A (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | High speed steel made of nitrogen-contained powder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7820777A JPS5411811A (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | High speed steel made of nitrogen-contained powder |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5411811A JPS5411811A (en) | 1979-01-29 |
| JPS6115144B2 true JPS6115144B2 (ja) | 1986-04-22 |
Family
ID=13655577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7820777A Granted JPS5411811A (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | High speed steel made of nitrogen-contained powder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5411811A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260676A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-12 | 旭化成ポリフレツクス株式会社 | 減圧密封用の包装材 |
| JPS63178949A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | 東レ株式会社 | 包装袋 |
| JPH0445245U (ja) * | 1990-08-10 | 1992-04-16 | ||
| JPH0535749U (ja) * | 1991-10-11 | 1993-05-14 | 昭和アルミニウム株式会社 | パーソナルケア容器 |
-
1977
- 1977-06-29 JP JP7820777A patent/JPS5411811A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260676A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-12 | 旭化成ポリフレツクス株式会社 | 減圧密封用の包装材 |
| JPS63178949A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | 東レ株式会社 | 包装袋 |
| JPH0445245U (ja) * | 1990-08-10 | 1992-04-16 | ||
| JPH0535749U (ja) * | 1991-10-11 | 1993-05-14 | 昭和アルミニウム株式会社 | パーソナルケア容器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5411811A (en) | 1979-01-29 |
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