JPS61154793A - Ｔｉｇ溶接用溶加材 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接用溶加材Info
- Publication number
- JPS61154793A JPS61154793A JP27628584A JP27628584A JPS61154793A JP S61154793 A JPS61154793 A JP S61154793A JP 27628584 A JP27628584 A JP 27628584A JP 27628584 A JP27628584 A JP 27628584A JP S61154793 A JPS61154793 A JP S61154793A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- flux
- slag
- filler metal
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、あらゆる溶接姿勢においてパックシールドガ
スを使用することなしに健全なビード殊に裏ビードを得
ることができるＴＩＧ溶接用溶加材に関するものである
。
スを使用することなしに健全なビード殊に裏ビードを得
ることができるＴＩＧ溶接用溶加材に関するものである
。
ステンレス鋼やＮｉ合金等を片面から溶接する場合にお
いては片面Ｔ Ｉ Ｇ溶接を採用することが多いが、こ
の様な片面ＴｌＧｇ接を行なうに当たってはパックシー
ルドガスを使用するのが一般的である。しかし溶接設計
の煩雑さや狭隘部分溶接に怠けるシールドガス供給の困
難性等を考慮するとパックシールドガスを使用しなくと
も健全な裏ビードを得ることができる様なＴＩＧ浴接用
溶加材の提供が要望されており、例えば特開昭５５−１
０９５９５号が提案されている。該溶加材は金属外皮で
囲まれる腔部番こフラックスを充填した複合ワイヤであ
って、生成スラグによって裏ビードを被包し、外気から
の遮断を達成するので健全な裏ビードを得ることができ
る。ところで片面ＴＩＧ浴接は比較的小径のパイプの周
浴接に適用されることが多く、その際パイプを固定して
溶接するのが一般的であるから全姿勢溶接を採用できる
ものであることが不可欠とされている。しかるに上記提
案に係る溶加材は下向姿勢において目的を達成できるに
過ぎず、立向姿勢や上向姿勢等基こおける浴接作業性は
必ずしも満足できるものではなかった。
いては片面Ｔ Ｉ Ｇ溶接を採用することが多いが、こ
の様な片面ＴｌＧｇ接を行なうに当たってはパックシー
ルドガスを使用するのが一般的である。しかし溶接設計
の煩雑さや狭隘部分溶接に怠けるシールドガス供給の困
難性等を考慮するとパックシールドガスを使用しなくと
も健全な裏ビードを得ることができる様なＴＩＧ浴接用
溶加材の提供が要望されており、例えば特開昭５５−１
０９５９５号が提案されている。該溶加材は金属外皮で
囲まれる腔部番こフラックスを充填した複合ワイヤであ
って、生成スラグによって裏ビードを被包し、外気から
の遮断を達成するので健全な裏ビードを得ることができ
る。ところで片面ＴＩＧ浴接は比較的小径のパイプの周
浴接に適用されることが多く、その際パイプを固定して
溶接するのが一般的であるから全姿勢溶接を採用できる
ものであることが不可欠とされている。しかるに上記提
案に係る溶加材は下向姿勢において目的を達成できるに
過ぎず、立向姿勢や上向姿勢等基こおける浴接作業性は
必ずしも満足できるものではなかった。
即ち下向姿勢ではスラグによる裏ビードの被包が比較的
容易に実現できるが、立向姿勢や上向姿勢においてはス
ラグの垂れ落ちやスラグ量の不足によって裏ビードの被
包が不十分になる傾向があり、裏ビードを健全なものに
することができなかった。しかも配合によってはスパッ
タの発生あるいはスラグの飛散に伴ないタングステン電
極が著しく消耗するという欠点があった。
容易に実現できるが、立向姿勢や上向姿勢においてはス
ラグの垂れ落ちやスラグ量の不足によって裏ビードの被
包が不十分になる傾向があり、裏ビードを健全なものに
することができなかった。しかも配合によってはスパッ
タの発生あるいはスラグの飛散に伴ないタングステン電
極が著しく消耗するという欠点があった。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、全溶接姿勢においてバックシールドガスを使用しなく
とも健全な裏ビードを得ることができ、しかも溶接作業
性が良好なＴＩＧ溶接用浴加材を提供しようとするもの
である。
、全溶接姿勢においてバックシールドガスを使用しなく
とも健全な裏ビードを得ることができ、しかも溶接作業
性が良好なＴＩＧ溶接用浴加材を提供しようとするもの
である。
上記目的を達成した本発明の溶加材は、金属外皮で囲ま
れる腔部にフラックスを充填したＴＩＧ溶接用溶加材で
あって、フラックス中にワイヤ全重量に対して Ｔｉｅ、： ４．５〜８．５％ 金属弗化物べ０．２０〜１．７５ 東弗素量換算）Ｓｉ
Ｏ，：０．２〜２．５％ を含有すると共に、金属炭酸塩総合有量を１．０％以下
とし、且てスラグ形成剤の合計含有量を溶加材全重量比
で６〜１０チとした点に要旨を有するものである。
れる腔部にフラックスを充填したＴＩＧ溶接用溶加材で
あって、フラックス中にワイヤ全重量に対して Ｔｉｅ、： ４．５〜８．５％ 金属弗化物べ０．２０〜１．７５ 東弗素量換算）Ｓｉ
Ｏ，：０．２〜２．５％ を含有すると共に、金属炭酸塩総合有量を１．０％以下
とし、且てスラグ形成剤の合計含有量を溶加材全重量比
で６〜１０チとした点に要旨を有するものである。
本発明は、立向姿勢や上向姿勢を含む全姿勢によって片
面ＴＩＧ溶接を行なうに当たり、良好な裏ビード被包性
、溶接作業性、溶接後のスラグ剥離性等を得ようとする
ものであり、金属外皮で囲まれる腔部に充填されるフラ
ックスの配合量を次の様に規定したものである。以下各
フラックス成分について順を追って説明する。尚配合量
はいずれも溶加材全重量に対する割合を意味する。
面ＴＩＧ溶接を行なうに当たり、良好な裏ビード被包性
、溶接作業性、溶接後のスラグ剥離性等を得ようとする
ものであり、金属外皮で囲まれる腔部に充填されるフラ
ックスの配合量を次の様に規定したものである。以下各
フラックス成分について順を追って説明する。尚配合量
はいずれも溶加材全重量に対する割合を意味する。
Ｔｉｅ、： ４．５〜８．５％
Ｔ ｉ Ｏ，は上記要求特性を発揮し得る上で最も優れ
たスラグ形成剤であり、フラックス成分として４．５〜
８．５％含有させる必要がある。含有量が４゜５％未満
では裏ビードの被包性が十分でない。一方８．５−を超
えて含有させると＆７フラックス分の溶融性が悪い為に
外皮金属のみが溶融し中央のフラックスが未溶融状態で
長く突き出た形となり溶接作業性が著しく悪化する。Ｔ
ｉｅ、源としてはルチール、チタン白、イルミナイト、
チタン酸カリ等が挙げられる。
たスラグ形成剤であり、フラックス成分として４．５〜
８．５％含有させる必要がある。含有量が４゜５％未満
では裏ビードの被包性が十分でない。一方８．５−を超
えて含有させると＆７フラックス分の溶融性が悪い為に
外皮金属のみが溶融し中央のフラックスが未溶融状態で
長く突き出た形となり溶接作業性が著しく悪化する。Ｔ
ｉｅ、源としてはルチール、チタン白、イルミナイト、
チタン酸カリ等が挙げられる。
金属弗化物：０．２０〜１．７５ｔｓ（弗素量換算］溶
融スラグに適度な流動性を与え裏ビードの被包性を高め
るが、０．２０％未満では十分な効果が得られない。一
方１．７５を超えて含有させるとスラグが流動し易くな
り過ぎて溶接作業性が悪化するだけでなく、熱分解によ
って発生する弗累系ガス量が増加し、溶接作業環境が劣
悪となる。この様な金属弗化物としては、 ＣａＦ、
、 ＭｇＦ、 、 Ｂ＠Ｆ、。
融スラグに適度な流動性を与え裏ビードの被包性を高め
るが、０．２０％未満では十分な効果が得られない。一
方１．７５を超えて含有させるとスラグが流動し易くな
り過ぎて溶接作業性が悪化するだけでなく、熱分解によ
って発生する弗累系ガス量が増加し、溶接作業環境が劣
悪となる。この様な金属弗化物としては、 ＣａＦ、
、 ＭｇＦ、 、 Ｂ＠Ｆ、。
ＡＩＦ、 、 ＬｉＦ 、 ＮａＦ 、 Ｎａ、４１Ｆ
、 等カ挙ｋｆ ラｔｔ６゜ＳｉＯ，：０．２〜２．
５％ 裏ビードを安定して被包する上で優れた効果を発揮する
スラグ形成剤であって、スラグに適度な粘性および表面
張力を付与するので良好な裏ビードを安定して形成し且
つ溶接金属の健全性を確保し、しかも良好なＸ線性能等
を与える。しかし０゜２％未満では効果が認められず、
一方２．５％を超えて含有させるとスラグの剥離性が悪
くなり、溶接後の清掃作業等に多大の労力が必要になる
。この様なＳｉｎ、源としては珪砂、珪灰石、長石等が
挙げられる。
、 等カ挙ｋｆ ラｔｔ６゜ＳｉＯ，：０．２〜２．
５％ 裏ビードを安定して被包する上で優れた効果を発揮する
スラグ形成剤であって、スラグに適度な粘性および表面
張力を付与するので良好な裏ビードを安定して形成し且
つ溶接金属の健全性を確保し、しかも良好なＸ線性能等
を与える。しかし０゜２％未満では効果が認められず、
一方２．５％を超えて含有させるとスラグの剥離性が悪
くなり、溶接後の清掃作業等に多大の労力が必要になる
。この様なＳｉｎ、源としては珪砂、珪灰石、長石等が
挙げられる。
金属炭酸塩：ｉ、ｏｓ以下
金属炭酸塩はアーク安定作用を有するが、溶接時に熱分
解してスパッタの発生並びに溶融スラグの飛散の原因と
なる。またスパッタの発生は溶融スラグ浴の揺動を招き
、タングステン電極にスパッタやスラグが付着すること
によってタングステン電極の消耗を促進する。これらの
結果溶接作業性が著しく妨げられる。この様に金属炭酸
塩はＴＩＧ溶接を行なう上で悪影響が大きく、含有させ
ないことが望ましいが、許容し得る限度は１．０チであ
る。尚炭酸塩としてはＣａωｓ １Ｍｇ■５． ＢａＣ
０，。
解してスパッタの発生並びに溶融スラグの飛散の原因と
なる。またスパッタの発生は溶融スラグ浴の揺動を招き
、タングステン電極にスパッタやスラグが付着すること
によってタングステン電極の消耗を促進する。これらの
結果溶接作業性が著しく妨げられる。この様に金属炭酸
塩はＴＩＧ溶接を行なう上で悪影響が大きく、含有させ
ないことが望ましいが、許容し得る限度は１．０チであ
る。尚炭酸塩としてはＣａωｓ １Ｍｇ■５． ＢａＣ
０，。
ＭｎＣＯ３，Ｌ ｉ、ＧＯ３，Ｓ ｒ（：０３等が挙げ
られる。
られる。
スラグ形成剤の合計含有量＝６〜１０％スラグ形成剤と
しては上記成分及び上記成分以外の金属酸化物、金属弗
化物、金属炭酸塩並びにそれらの複合化合物等が含まれ
る。この禄なスラグ形成剤の合計含有量は、裏ビードを
大気から速断し保護する為必要スラグ量を確保する上で
６〜１０％とすべきである。６％未満では立向姿勢や上
向姿勢において裏ビードを完全に被包することができな
い。一方１０％を超えると溶融スラグ量が過多になり開
先内の前方にまでスラグが流れ出る。特番こ上向姿勢で
はスラグが垂れ下がって溶接作業が極めて困難になる。
しては上記成分及び上記成分以外の金属酸化物、金属弗
化物、金属炭酸塩並びにそれらの複合化合物等が含まれ
る。この禄なスラグ形成剤の合計含有量は、裏ビードを
大気から速断し保護する為必要スラグ量を確保する上で
６〜１０％とすべきである。６％未満では立向姿勢や上
向姿勢において裏ビードを完全に被包することができな
い。一方１０％を超えると溶融スラグ量が過多になり開
先内の前方にまでスラグが流れ出る。特番こ上向姿勢で
はスラグが垂れ下がって溶接作業が極めて困難になる。
尚上記以外のスラグ形成剤としてはＺｒＯ，、ＡＩ、０
．、ＣａＯ、ＢａＯ。
．、ＣａＯ、ＢａＯ。
ＭｇＯ、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｋ、０ 、Ｎａ□０ 、 Ｂ
ｉ、０．等が挙げられる。
ｉ、０．等が挙げられる。
本発明の基本構成は上記の通りであり、これによって溶
融スラグに適度な粘度あるいは流動性が与えられるだけ
でなくスパッタの発生やスラグの飛散が防止され、更に
金属外皮の西部に充填したフラックス部分の溶融性が良
好であることに起因して溶加材としての溶融性も高めら
れる。
融スラグに適度な粘度あるいは流動性が与えられるだけ
でなくスパッタの発生やスラグの飛散が防止され、更に
金属外皮の西部に充填したフラックス部分の溶融性が良
好であることに起因して溶加材としての溶融性も高めら
れる。
尚溶加材の溶融性を更に高める手段としては上記の如く
フラックス組成を調整Ｔるだけでなく、例えば一旦溶融
した後凝固させることによって融点を低下させたフラッ
クス原料を使用することが推奨され、溶融性改善効果が
一層高められ優れた溶接作業性を得ることができる。
フラックス組成を調整Ｔるだけでなく、例えば一旦溶融
した後凝固させることによって融点を低下させたフラッ
クス原料を使用することが推奨され、溶融性改善効果が
一層高められ優れた溶接作業性を得ることができる。
又溶加材中のＳｉは裏ビードの形成性に寄与し、特に裏
ビード側端部におけるスラグの被包性を向上させる。こ
の為には少なくとも０．５％のＳｉを含有させることが
望ましいが、１．５％を超えて含有させると溶接金属の
耐割れ性や高温使用時の脆化感受性等が増大するという
好ましくない事態が発生する。従ってＳｉ含有量は０．
５〜１．５％とすることが望ましい。尚Ｓｉは充填フラ
ックスへの添加のみならず、金属外皮中に添加しても同
様の効果を発揮Ｔるので金属外皮とフラックスの両者に
含まれるＳｉ量が上記範囲であればよい。
ビード側端部におけるスラグの被包性を向上させる。こ
の為には少なくとも０．５％のＳｉを含有させることが
望ましいが、１．５％を超えて含有させると溶接金属の
耐割れ性や高温使用時の脆化感受性等が増大するという
好ましくない事態が発生する。従ってＳｉ含有量は０．
５〜１．５％とすることが望ましい。尚Ｓｉは充填フラ
ックスへの添加のみならず、金属外皮中に添加しても同
様の効果を発揮Ｔるので金属外皮とフラックスの両者に
含まれるＳｉ量が上記範囲であればよい。
その他金属外皮の成分組成については、被溶接金属の種
類に対応させて、共金糸あるいは非共金系の金属を適宜
選択すればよい。
類に対応させて、共金糸あるいは非共金系の金属を適宜
選択すればよい。
〔実施例〕
第１表に示す成分組成の金属外皮中に第２表に示すフラ
ックスを充填した複合ワイヤを使用し、ＪＩＳ−Ｇ−４
３０５に規定されるステンレス鋼板製若しくはインコネ
ル合金板製のパイプ（１００關φＸ６−及び３００ｍ＋
φＸ１２− ）の全姿勢ＴＩＧ溶接を行なった。溶接条
件は下記の通りとした。溶接結果を溶接作業性、スラグ
の被包性。
ックスを充填した複合ワイヤを使用し、ＪＩＳ−Ｇ−４
３０５に規定されるステンレス鋼板製若しくはインコネ
ル合金板製のパイプ（１００關φＸ６−及び３００ｍ＋
φＸ１２− ）の全姿勢ＴＩＧ溶接を行なった。溶接条
件は下記の通りとした。溶接結果を溶接作業性、スラグ
の被包性。
裏ビードの形成状況、スラグ剥離性、Ｘ線透過試験結果
等によって評価したところ第２表に示す結果が得られた
。
等によって評価したところ第２表に示す結果が得られた
。
（溶接条件）
溶接電源：直流垂下特性
極性 ：直流正極性
溶接電圧＝１０〜１５Ｖ
溶接電流二８０〜１３０Ａ
条件 ：１層１パス溶接
電極 ：トリウム入りタングステン３．２朋φシール
ドガス” ” 、 １５ Ｉ！／ｍｉｎ開先形状：第１
図に示す通り （％） 黒１，２はｒｉｏ、含有量が少ない為裏ビードに対する
スラグ被包性が悪くなり、満足できるビードを形成する
ことができなかった。Ａ３はＴｉｅ。
ドガス” ” 、 １５ Ｉ！／ｍｉｎ開先形状：第１
図に示す通り （％） 黒１，２はｒｉｏ、含有量が少ない為裏ビードに対する
スラグ被包性が悪くなり、満足できるビードを形成する
ことができなかった。Ａ３はＴｉｅ。
含有量が過多である比較例で、スラグの被包性は良好で
あり一応裏ビードは形成されるがワイヤ中のフラックス
が溶融し難く突出する為溶接作業性が悪く、又上向姿勢
において溶接金属中に未溶融のワイヤが混入することが
Ｘ線透過試験１こより確認された。ム４は金属弗化物が
不足する為スラグ被包性が悪化した。Ａ５は金属弗化物
が過多である為スラグの流動性が過度に高くなり、下向
姿勢においては開先内前方に溶融スラグが流れて溶接作
業性が悪化した。又立向姿勢や上向姿勢１こおいてはス
ラグが流出する結果裏ビードに対するスラグ被包性が悪
化し、満足できる裏ビードを形成することができなかっ
た。Ａ６はＳｉｎ、が不足する為スラグ被包性が若干悪
く裏ビードの形成性もやや悪かった。／に７はＳｉｎ、
が過多である比較例で、はぼ良好な結果が得られている
がスラブの剥離性は満足できるものではなかった。／に
８．９は金属炭酸塩が１．０％を超えて含有される為溶
接作業性−が悪化した。／に１０はスラグ形成剤が不足
している為スラグ被包性が悪く裏ビードの形成性が悪化
した。ム１１〜１３はスラグ形成剤の合計含有量が過多
である為特に下向姿勢において溶融スラグが開先前方に
充満し、溶接作業性が劣悪になつ丸４１４〜２１はいず
れも本発明要件を満足する実施例であり、良好な結果が
得られた。
あり一応裏ビードは形成されるがワイヤ中のフラックス
が溶融し難く突出する為溶接作業性が悪く、又上向姿勢
において溶接金属中に未溶融のワイヤが混入することが
Ｘ線透過試験１こより確認された。ム４は金属弗化物が
不足する為スラグ被包性が悪化した。Ａ５は金属弗化物
が過多である為スラグの流動性が過度に高くなり、下向
姿勢においては開先内前方に溶融スラグが流れて溶接作
業性が悪化した。又立向姿勢や上向姿勢１こおいてはス
ラグが流出する結果裏ビードに対するスラグ被包性が悪
化し、満足できる裏ビードを形成することができなかっ
た。Ａ６はＳｉｎ、が不足する為スラグ被包性が若干悪
く裏ビードの形成性もやや悪かった。／に７はＳｉｎ、
が過多である比較例で、はぼ良好な結果が得られている
がスラブの剥離性は満足できるものではなかった。／に
８．９は金属炭酸塩が１．０％を超えて含有される為溶
接作業性−が悪化した。／に１０はスラグ形成剤が不足
している為スラグ被包性が悪く裏ビードの形成性が悪化
した。ム１１〜１３はスラグ形成剤の合計含有量が過多
である為特に下向姿勢において溶融スラグが開先前方に
充満し、溶接作業性が劣悪になつ丸４１４〜２１はいず
れも本発明要件を満足する実施例であり、良好な結果が
得られた。
次にフラックスとして一旦溶融後冷却したフラックスを
添加した場合について述べる。
添加した場合について述べる。
第１表のＡで示される金属外皮中に第４表に示すフラッ
クスを充填した複合ワイヤを使用して、ＪＩＳ−Ｇ−４
３０５に規定されるステンレス鋼板製パイプ（１００ｓ
ＥｓｌφＸ６Ｂ’ 及び３００朋φＸ１２關０）の全
姿勢ＴＩＧ溶接を前記と同様の溶接条件で行なったとこ
ろ第４表に示す結果が得られた。尚溶融処理フラックス
の化学成分及び融点は第３表に示す通りであり、又フラ
ックス成分組成は該溶融処理フラックスと単体フラック
スを加えたフラックスの成分組成を示す。
クスを充填した複合ワイヤを使用して、ＪＩＳ−Ｇ−４
３０５に規定されるステンレス鋼板製パイプ（１００ｓ
ＥｓｌφＸ６Ｂ’ 及び３００朋φＸ１２關０）の全
姿勢ＴＩＧ溶接を前記と同様の溶接条件で行なったとこ
ろ第４表に示す結果が得られた。尚溶融処理フラックス
の化学成分及び融点は第３表に示す通りであり、又フラ
ックス成分組成は該溶融処理フラックスと単体フラック
スを加えたフラックスの成分組成を示す。
第 ３ 表
第３表に示す溶融魁理フラックスはいずれも単体の融点
（ＴｉＯ２： １６４０℃、Ｃ＠Ｆ、： １３８６℃）
より低い融点を有しており、単体フラックスより溶は易
い性質を持っている。
（ＴｉＯ２： １６４０℃、Ｃ＠Ｆ、： １３８６℃）
より低い融点を有しており、単体フラックスより溶は易
い性質を持っている。
第４表に示す様に、／に２３〜３３はいずれもフラック
ス成分として溶融処理フラックスを１．０％以上含有す
る為フラックスの溶融性が良好であり。
ス成分として溶融処理フラックスを１．０％以上含有す
る為フラックスの溶融性が良好であり。
溶融処理フラックスを全く使用しない場合に比べて極め
て良好な溶接作業性を得ることができた。
て良好な溶接作業性を得ることができた。
本発明は以上の様に構成されてあり、全溶接姿勢におい
てパックシールドガスを使用することな（ＴＩＧ溶接を
行なうに轟たり、本発明に係る溶加材を使用することに
より健全な裏ビードを得ることができる。
てパックシールドガスを使用することな（ＴＩＧ溶接を
行なうに轟たり、本発明に係る溶加材を使用することに
より健全な裏ビードを得ることができる。
第１図は開先形状を示す断面説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 金属外皮で囲まれる腔部にフラックスを充填したＴＩＧ
溶接用溶加材であつて、フラックス中にワイヤ全重量に
対して ＴｉＯ＿２：４．５〜８．５％（重量％の意味、以下同
じ）金属弗化物：０．２０〜１．７５％（弗素量換算）
ＳｉＯ＿２：０．２〜２．５％ を含有すると共に、金属炭酸塩含有量を１．０％以下と
し、且つスラグ形成剤の合計含有量を溶加材全重量比で
６〜１０％としたことを特徴とするＴＩＧ溶接用溶加材
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27628584A JPS61154793A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | Ｔｉｇ溶接用溶加材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27628584A JPS61154793A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | Ｔｉｇ溶接用溶加材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61154793A true JPS61154793A (ja) | 1986-07-14 |
| JPH0237836B2 JPH0237836B2 (ja) | 1990-08-27 |
Family
ID=17567313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27628584A Granted JPS61154793A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | Ｔｉｇ溶接用溶加材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61154793A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2746046A1 (fr) * | 1996-03-13 | 1997-09-19 | Soudure Autogene Francaise | Procede de soudage tig avec fil fourre et fil fourre correspondant |
| WO2012014932A1 (ja) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | 新興プランテック株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼の溶接施工方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5944159A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 電話機のサ−ジ防護回路 |
| JPS5945476A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-14 | Canon Inc | 定着装置及び断熱部材 |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP27628584A patent/JPS61154793A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5944159A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 電話機のサ−ジ防護回路 |
| JPS5945476A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-14 | Canon Inc | 定着装置及び断熱部材 |
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| FR2746046A1 (fr) * | 1996-03-13 | 1997-09-19 | Soudure Autogene Francaise | Procede de soudage tig avec fil fourre et fil fourre correspondant |
| WO2012014932A1 (ja) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | 新興プランテック株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼の溶接施工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0237836B2 (ja) | 1990-08-27 |
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