JPS61164037A - 内燃機関の燃料供給装置 - Google Patents
内燃機関の燃料供給装置Info
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- JPS61164037A JPS61164037A JP60005013A JP501385A JPS61164037A JP S61164037 A JPS61164037 A JP S61164037A JP 60005013 A JP60005013 A JP 60005013A JP 501385 A JP501385 A JP 501385A JP S61164037 A JPS61164037 A JP S61164037A
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- alcohol
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- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B31/08—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder having multiple air inlets
- F02B31/085—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder having multiple air inlets having two inlet valves
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D19/00—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D19/06—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with pluralities of fuels, e.g. alternatively with light and heavy fuel oil, other than engines indifferent to the fuel consumed
- F02D19/0639—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with pluralities of fuels, e.g. alternatively with light and heavy fuel oil, other than engines indifferent to the fuel consumed characterised by the type of fuels
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- F02D19/0652—Biofuels, e.g. plant oils
- F02D19/0655—Biofuels, e.g. plant oils at least one fuel being an alcohol, e.g. ethanol
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- F02D19/0686—Injectors
- F02D19/0692—Arrangement of multiple injectors per combustion chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は燃料としてガソリンとアルコールを用いた内燃
機関の燃料供給装置に関する。
機関の燃料供給装置に関する。
従来の技術
ガソリンに加えてアルコールを供給するとアルコールの
気化潜熱が大きくかつアルコール蒸気は強いアンチノッ
ク性を持っているために燃焼温度が低くなり、斯くして
ノンキングの発生を抑制することが可能となる。このこ
とを利用して機関低速高負荷運転時にノッキングが発生
するのを抑制するために各気筒が第１の吸気弁を介して
燃焼室内に連結された第１の吸気通路と、第２の吸気弁
を介して燃焼室内に連結された第２の吸気通路とを具備
し、第１吸気通路をガソリン供給用気化器に連結し、第
２吸気通路をアルコール供給用気化器に連結し、機関負
荷に応動して機関低負荷運転時には全閉し機関高負荷運
転時には全開する吸気制御弁を第２吸気通路内に配置し
た内燃機関が公知である（実開昭５７−１１４１３５号
公報参照）。この内燃機関では機関低負荷運転時には第
１吸気通路からガソリンのみを供給し、機関高負荷運転
時には吸気制御弁を開弁することにより第２吸気通路か
らアルコールを追加供給してノッキングの発生を抑制す
るようにしている。
気化潜熱が大きくかつアルコール蒸気は強いアンチノッ
ク性を持っているために燃焼温度が低くなり、斯くして
ノンキングの発生を抑制することが可能となる。このこ
とを利用して機関低速高負荷運転時にノッキングが発生
するのを抑制するために各気筒が第１の吸気弁を介して
燃焼室内に連結された第１の吸気通路と、第２の吸気弁
を介して燃焼室内に連結された第２の吸気通路とを具備
し、第１吸気通路をガソリン供給用気化器に連結し、第
２吸気通路をアルコール供給用気化器に連結し、機関負
荷に応動して機関低負荷運転時には全閉し機関高負荷運
転時には全開する吸気制御弁を第２吸気通路内に配置し
た内燃機関が公知である（実開昭５７−１１４１３５号
公報参照）。この内燃機関では機関低負荷運転時には第
１吸気通路からガソリンのみを供給し、機関高負荷運転
時には吸気制御弁を開弁することにより第２吸気通路か
らアルコールを追加供給してノッキングの発生を抑制す
るようにしている。
一方、加速応答性を向上するために各気筒が第１の吸気
弁を介して燃焼室内に連結された第１の吸気通路と、第
２の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第２の吸気通
路とを具備し、第１吸気通路内および第２吸気通路内に
夫々ガソリン噴射弁を配置した内燃機関が公知である（
実開昭５９−２８６６９号公報参照）。
弁を介して燃焼室内に連結された第１の吸気通路と、第
２の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第２の吸気通
路とを具備し、第１吸気通路内および第２吸気通路内に
夫々ガソリン噴射弁を配置した内燃機関が公知である（
実開昭５９−２８６６９号公報参照）。
発明が解決しようとする問題点
ところでアルコールは燃焼速度が速いために燃料として
アルコールを用いると混合気を稀薄にしても安定した燃
焼を得ることができ、斯くしてアルコールを用いること
によって安定した燃焼を確保しうる稀薄限界、いわゆる
リーンリミットを拡大することが可能となる。しかしな
がら上述の実開昭５７−１１４１３５号公報に記載され
た内燃機関では機関低負荷運転時にはガソリンのみが供
給されるために頻繁に使用される低負荷運転時における
リーンリミットの拡大は困難であり、上述の実開昭５９
−２８６６９号公報に記載された内燃機関では常時ガソ
リンのみが供給されるのでリーンリミットの拡大は困難
であるという問題がある。
アルコールを用いると混合気を稀薄にしても安定した燃
焼を得ることができ、斯くしてアルコールを用いること
によって安定した燃焼を確保しうる稀薄限界、いわゆる
リーンリミットを拡大することが可能となる。しかしな
がら上述の実開昭５７−１１４１３５号公報に記載され
た内燃機関では機関低負荷運転時にはガソリンのみが供
給されるために頻繁に使用される低負荷運転時における
リーンリミットの拡大は困難であり、上述の実開昭５９
−２８６６９号公報に記載された内燃機関では常時ガソ
リンのみが供給されるのでリーンリミットの拡大は困難
であるという問題がある。
問題点を解決するための手段
上記問題点を解決するために本発明によれば各気筒が第
１の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第１の吸気通
路と、第２の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第２
の吸気通路とを具備した内燃機関において、第１吸気通
路をヘルカル型吸気ポートから構成すると共に第２吸気
通路をストレートポートから構成し、機関負荷に応動し
て機関低負荷運転時に全閉し機関高負荷運転時に全開す
る吸気制御弁を第２吸気通路内に配置し、第１吸気通路
内にガソリン噴射弁を配置すると共に吸気制御弁下流の
第２吸気通路内にアルコール噴射弁を配置し、燃焼室頂
部のほぼ中央に点火栓を配置している。
１の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第１の吸気通
路と、第２の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第２
の吸気通路とを具備した内燃機関において、第１吸気通
路をヘルカル型吸気ポートから構成すると共に第２吸気
通路をストレートポートから構成し、機関負荷に応動し
て機関低負荷運転時に全閉し機関高負荷運転時に全開す
る吸気制御弁を第２吸気通路内に配置し、第１吸気通路
内にガソリン噴射弁を配置すると共に吸気制御弁下流の
第２吸気通路内にアルコール噴射弁を配置し、燃焼室頂
部のほぼ中央に点火栓を配置している。
実施例
第１図を参照すると、１はシリンダヘッド、２は燃焼室
、３は第１の吸気弁、４は第２の吸気弁、５は第１の排
気弁、６は第２の排気弁、７は燃焼室２の頂部中央に配
置された点火栓、８はシリンダヘッド１内に形成された
第１の吸気ポート、９はシリンダヘッド１内に形成され
た第２の吸気ポート、ｌＯは第１吸気ポート８および第
２吸気ポート９の双方に連結された吸気マニホルド枝管
１０を夫々示す。第１図に示されるように第１吸気ポー
ト８は ヘリカル状をなすヘリカル型吸気ポートとして
形成され、第２吸気ポート９はほぼまっすぐに延びるス
トレートポートとして形成される。
、３は第１の吸気弁、４は第２の吸気弁、５は第１の排
気弁、６は第２の排気弁、７は燃焼室２の頂部中央に配
置された点火栓、８はシリンダヘッド１内に形成された
第１の吸気ポート、９はシリンダヘッド１内に形成され
た第２の吸気ポート、ｌＯは第１吸気ポート８および第
２吸気ポート９の双方に連結された吸気マニホルド枝管
１０を夫々示す。第１図に示されるように第１吸気ポー
ト８は ヘリカル状をなすヘリカル型吸気ポートとして
形成され、第２吸気ポート９はほぼまっすぐに延びるス
トレートポートとして形成される。
第１吸気ポート８および第２吸気ポート９は隔壁１１に
よって互いに分離される。この隔壁１１の上流端１１′
ａは吸気マニホルド枝管１０内まで延び、吸気マニホル
ド枝管１０の内部はこの隔壁上流端１１ａによって第１
吸気ポート８に連通ずる分岐路１０ａと、第２吸気ポー
ト９に連通ずる分岐路１０ｂとに分割される。分岐路１
０ａとこれに連通ずる第１吸気ポート８は第１の吸気通
路１２を形成し、分岐路１０ｂとこれに連通ずる第２吸
気ポート９は第２の吸気通路１３を形成する。
よって互いに分離される。この隔壁１１の上流端１１′
ａは吸気マニホルド枝管１０内まで延び、吸気マニホル
ド枝管１０の内部はこの隔壁上流端１１ａによって第１
吸気ポート８に連通ずる分岐路１０ａと、第２吸気ポー
ト９に連通ずる分岐路１０ｂとに分割される。分岐路１
０ａとこれに連通ずる第１吸気ポート８は第１の吸気通
路１２を形成し、分岐路１０ｂとこれに連通ずる第２吸
気ポート９は第２の吸気通路１３を形成する。
分岐路１０ｂ内、即ち第２吸気通路１３の入口部には吸
気制御弁１４が配置され、この吸気制御弁１４の弁軸１
５に固着されたアーム１６の先端部は制御ロフト１７を
介して負圧アクチュエータ１８のダイアフラム１９に連
結される。負圧アクチュエータ１８はダイアフラム１９
によって分離された負圧室２０と大気圧室２１とを具備
し、負圧室２０内にはダイアフラム押圧用圧縮ばね２２
が挿入される。負圧室２０は負圧導管２３を介して負圧
タンク２４内に連結され、負圧導管２３内に大気に連通
可能な電磁切換弁２５が配置される。負圧タンク２４は
負圧タンク２４内部から吸気マニホルド枝管１０内へ向
けてのみ流通可能な逆止弁２６を介して吸気マニホルド
枝管１０内に連結され、斯くして負圧タンク２４内は吸
気マニホルド枝管１０内に発生する最大負圧に維持され
る。吸気マニホルド枝管１０内には吸気マニホルド枝管
１０内の負圧を検出するための負圧センサ２７が配置さ
れる。一方、第１吸気通路１２内には第１吸気通路１２
の上壁面上にガソリン噴射弁２８が配置され、吸気制御
弁１４下流の第２吸気通路１３内には第２吸気通路１３
の上壁面上にアルコール噴射弁２９が配置される。これ
らのガソリン噴射弁２８およびアルコール噴射弁２９は
電子制御ユニット３０に接続される。
気制御弁１４が配置され、この吸気制御弁１４の弁軸１
５に固着されたアーム１６の先端部は制御ロフト１７を
介して負圧アクチュエータ１８のダイアフラム１９に連
結される。負圧アクチュエータ１８はダイアフラム１９
によって分離された負圧室２０と大気圧室２１とを具備
し、負圧室２０内にはダイアフラム押圧用圧縮ばね２２
が挿入される。負圧室２０は負圧導管２３を介して負圧
タンク２４内に連結され、負圧導管２３内に大気に連通
可能な電磁切換弁２５が配置される。負圧タンク２４は
負圧タンク２４内部から吸気マニホルド枝管１０内へ向
けてのみ流通可能な逆止弁２６を介して吸気マニホルド
枝管１０内に連結され、斯くして負圧タンク２４内は吸
気マニホルド枝管１０内に発生する最大負圧に維持され
る。吸気マニホルド枝管１０内には吸気マニホルド枝管
１０内の負圧を検出するための負圧センサ２７が配置さ
れる。一方、第１吸気通路１２内には第１吸気通路１２
の上壁面上にガソリン噴射弁２８が配置され、吸気制御
弁１４下流の第２吸気通路１３内には第２吸気通路１３
の上壁面上にアルコール噴射弁２９が配置される。これ
らのガソリン噴射弁２８およびアルコール噴射弁２９は
電子制御ユニット３０に接続される。
電子制御ユニット３０はディジタルコンピュータからな
り、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ
（リードオンリメモ１月３２ 、ＲＡＭ（ランダムア
クセスメモリ）３３ 、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）
３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備する
。入力ポート３５には回転数センサ３７が接続され、更
に入力ポート３５にはＡＤ変換器３８を介して負圧セン
サ２７が接続される。一方、出力ポート３６は対応する
駆動回路３９ 、４０ 、４１、を介して電磁切換弁２
５、ガソリン噴射弁２８およびアルコール噴射弁２９に
接続される。回転数センサ３７は機関クランクシャフト
が一定角度回転する毎にパルスを発生し、このパルスは
入力ポート３５を介してＣＰＵ ３５に入力される。Ｃ
ＰＵ ３５内ではこのパルスから機関回転数Ｎが計算さ
れる。
り、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ
（リードオンリメモ１月３２ 、ＲＡＭ（ランダムア
クセスメモリ）３３ 、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）
３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備する
。入力ポート３５には回転数センサ３７が接続され、更
に入力ポート３５にはＡＤ変換器３８を介して負圧セン
サ２７が接続される。一方、出力ポート３６は対応する
駆動回路３９ 、４０ 、４１、を介して電磁切換弁２
５、ガソリン噴射弁２８およびアルコール噴射弁２９に
接続される。回転数センサ３７は機関クランクシャフト
が一定角度回転する毎にパルスを発生し、このパルスは
入力ポート３５を介してＣＰＵ ３５に入力される。Ｃ
ＰＵ ３５内ではこのパルスから機関回転数Ｎが計算さ
れる。
一方、負圧センサ２７は負圧に比例した出力電圧を発生
し、この出力電圧はＡＤ変換器３８において対応する２
進数に変換された後、入力ポート３５を介してＣＰＵ
３５に人力される。
し、この出力電圧はＡＤ変換器３８において対応する２
進数に変換された後、入力ポート３５を介してＣＰＵ
３５に人力される。
次に第１図を参照しつつ第２図のフローチャートに従っ
て本発明による燃料供給装置の作動について説明する。
て本発明による燃料供給装置の作動について説明する。
第２図を参照するとまず始めにステップ５０において回
転数センサ３７の出力信号を取込み、機関回転数Ｎを計
算する。次いでステップ５１において負圧Ｐを表わす負
圧センサ２７の出力信号を取込み、ステップ５２に進む
。ステップ５２では機関回転数Ｎが一定回転数以上であ
るか否か或いは負圧Ｐが一定負圧よりも大きいか否かか
ら機関が自刃運転を開始したか否かが判別され、自刃運
転が行なわれているときにはステップ５３に進んでガソ
リン噴射弁２８から噴射されるべきガソリン噴射量の計
算が行なわれ、次いでステップ５４に進んでアルコール
噴射弁２９から噴射されるべきアルコール噴射量が計算
される。
転数センサ３７の出力信号を取込み、機関回転数Ｎを計
算する。次いでステップ５１において負圧Ｐを表わす負
圧センサ２７の出力信号を取込み、ステップ５２に進む
。ステップ５２では機関回転数Ｎが一定回転数以上であ
るか否か或いは負圧Ｐが一定負圧よりも大きいか否かか
ら機関が自刃運転を開始したか否かが判別され、自刃運
転が行なわれているときにはステップ５３に進んでガソ
リン噴射弁２８から噴射されるべきガソリン噴射量の計
算が行なわれ、次いでステップ５４に進んでアルコール
噴射弁２９から噴射されるべきアルコール噴射量が計算
される。
ガソリン噴射量およびアルコール噴射量と回転数Ｎおよ
び負圧Ｐの関係は予めＲＯＭ ３２内にマツプの形で記
憶されており、従ってステップ５３ 、５４ではこのマ
ツプから機関回転数Ｎおよび負圧Ｐに基いてガソリン噴
射量およびアルコール噴射量が計算される。なお、ガソ
リン噴射量とアルコール噴射量の比率は機関型式により
異なり、機関型式に応じて最適となるように予め定めら
れている。次いでステップ５５では噴射量を表わすデー
タが出力ポート３６に出力され、それによってガソリン
およびアルコールが夫々ガソリン噴射弁２８およびアル
コール噴射弁２９から噴射される。
び負圧Ｐの関係は予めＲＯＭ ３２内にマツプの形で記
憶されており、従ってステップ５３ 、５４ではこのマ
ツプから機関回転数Ｎおよび負圧Ｐに基いてガソリン噴
射量およびアルコール噴射量が計算される。なお、ガソ
リン噴射量とアルコール噴射量の比率は機関型式により
異なり、機関型式に応じて最適となるように予め定めら
れている。次いでステップ５５では噴射量を表わすデー
タが出力ポート３６に出力され、それによってガソリン
およびアルコールが夫々ガソリン噴射弁２８およびアル
コール噴射弁２９から噴射される。
次いでステップ５６では負圧Ｐが予め定められた負圧Ｐ
ｏよりも大きいか否かが判別される。
ｏよりも大きいか否かが判別される。
Ｐ＞Ｐｏの場合、即ち機関低負荷運転時にはステップ５
７に進み、電磁制御弁２５のソレノイドを消勢すべき信
号が出力ポート３６に出力される。
７に進み、電磁制御弁２５のソレノイドを消勢すべき信
号が出力ポート３６に出力される。
ソレノイドが消勢されると負圧アクチュエータ１８の負
圧室２０は電磁切換弁２５を介して大気に連通せしめら
れ、その結果第１図に示されるように吸気制御弁１４が
第２吸気通路１３の人口部を全閉する。一方、Ｐ≦Ｐｏ
の場合、即ち機関高負荷運転時にはステップ５８に進ん
で電磁制御弁２５のソレノイドを付勢すべき信号が出力
ポート３６に出力される。ソレノイドが付勢されると負
圧アクチュエータ１８の負圧室２０は負圧タンク２４に
連結され、その結果負圧室２０内に負圧が作用するため
に吸気制御弁１４が時計回りに回転して第２吸気通路１
３の入口部を全開する。
圧室２０は電磁切換弁２５を介して大気に連通せしめら
れ、その結果第１図に示されるように吸気制御弁１４が
第２吸気通路１３の人口部を全閉する。一方、Ｐ≦Ｐｏ
の場合、即ち機関高負荷運転時にはステップ５８に進ん
で電磁制御弁２５のソレノイドを付勢すべき信号が出力
ポート３６に出力される。ソレノイドが付勢されると負
圧アクチュエータ１８の負圧室２０は負圧タンク２４に
連結され、その結果負圧室２０内に負圧が作用するため
に吸気制御弁１４が時計回りに回転して第２吸気通路１
３の入口部を全開する。
一方、ステップ５２において機関が自刃運転を開始して
いないと判別されたとき、即ち機関始動時にはステップ
５９に進んでガソリン噴射量が計算される。このガソリ
ン噴射量と機関回転数Ｎおよび負圧Ｐとの関係は予めＲ
ＯＭ ３２内にマツプの形で記憶されている。次いでス
テップ６０に進んでガソリン噴射弁２８からガソリンが
噴射せしめられる。このときアルコール噴射弁２９は作
動を停止しており、従ってこのときアルコール噴射弁２
９からのアルコールの噴射は行なわれない。次いでステ
ップ５７に進んで電磁切換弁２５のソレノイドが消勢さ
れ、斯くして吸気制御弁１４は第１図に示すように全閉
せしめられる。
いないと判別されたとき、即ち機関始動時にはステップ
５９に進んでガソリン噴射量が計算される。このガソリ
ン噴射量と機関回転数Ｎおよび負圧Ｐとの関係は予めＲ
ＯＭ ３２内にマツプの形で記憶されている。次いでス
テップ６０に進んでガソリン噴射弁２８からガソリンが
噴射せしめられる。このときアルコール噴射弁２９は作
動を停止しており、従ってこのときアルコール噴射弁２
９からのアルコールの噴射は行なわれない。次いでステ
ップ５７に進んで電磁切換弁２５のソレノイドが消勢さ
れ、斯くして吸気制御弁１４は第１図に示すように全閉
せしめられる。
上述したように機関が自刃運転を行なっている機関低負
荷運転時には吸気制御弁１４が第２吸気通路１３の入口
部を全閉している。このとき第１吸気通路１２内にはガ
ソリン噴射弁２８からガソリンが供給され、第２吸気通
路１３内にはアルコール噴射弁２９からアルコールが供
給される。第１吸気通路１２の吸気ポート８はヘリカリ
状に形成されているので吸気行程時に第１吸気弁３を介
して燃焼室２内に流入したガソリン混合気は矢印Ａで示
すように燃焼室２の周壁面に沿って旋回せしめられる。
荷運転時には吸気制御弁１４が第２吸気通路１３の入口
部を全閉している。このとき第１吸気通路１２内にはガ
ソリン噴射弁２８からガソリンが供給され、第２吸気通
路１３内にはアルコール噴射弁２９からアルコールが供
給される。第１吸気通路１２の吸気ポート８はヘリカリ
状に形成されているので吸気行程時に第１吸気弁３を介
して燃焼室２内に流入したガソリン混合気は矢印Ａで示
すように燃焼室２の周壁面に沿って旋回せしめられる。
従って燃焼室２の周辺部には旋回ガソリン混合気が存在
することになる。一方、吸気行程時にはピストンの下降
作用によって燃焼室２内は負圧となり、従って第２吸気
弁４が開弁すると第２吸気通路９内のアルコール混合気
が燃焼室２内に吸い込まれる。このアルコール混合気の
一部は旋回ガソリン混合気に引張られて旋回するが残り
のアルコール混合気は燃焼室２の中央部に集まり、斯く
して点火栓７の周りはアルコール混合気で満たされる。
することになる。一方、吸気行程時にはピストンの下降
作用によって燃焼室２内は負圧となり、従って第２吸気
弁４が開弁すると第２吸気通路９内のアルコール混合気
が燃焼室２内に吸い込まれる。このアルコール混合気の
一部は旋回ガソリン混合気に引張られて旋回するが残り
のアルコール混合気は燃焼室２の中央部に集まり、斯く
して点火栓７の周りはアルコール混合気で満たされる。
従って点火栓７が作動せしめられるとまず始めにアルコ
ール混合気が着火され、次いで火炎が広がると旋回ガソ
リン混合気が着火せしめられる。アルコールはガソリン
に比べて燃焼速度が速いが燃焼温度が低いという性質を
もっている。従ってまず始めにアルコール混合気が着火
せしめられると燃焼最高温度が低くなるためにＮＯＸの
発生が抑制されることになる。また、燃焼速度が速いた
めに火炎が急速に広がって旋回ガソリン混合気が着火さ
れるがガソリン混合気は旋回しているためにガソリン混
合気内における火炎の伝播も早くなる。従って全体とし
て燃焼速度を速めることができるので混合気を稀薄にし
ても安定した燃焼を得ることができ、斯くしてリーンリ
ミットを拡大することができる。
ール混合気が着火され、次いで火炎が広がると旋回ガソ
リン混合気が着火せしめられる。アルコールはガソリン
に比べて燃焼速度が速いが燃焼温度が低いという性質を
もっている。従ってまず始めにアルコール混合気が着火
せしめられると燃焼最高温度が低くなるためにＮＯＸの
発生が抑制されることになる。また、燃焼速度が速いた
めに火炎が急速に広がって旋回ガソリン混合気が着火さ
れるがガソリン混合気は旋回しているためにガソリン混
合気内における火炎の伝播も早くなる。従って全体とし
て燃焼速度を速めることができるので混合気を稀薄にし
ても安定した燃焼を得ることができ、斯くしてリーンリ
ミットを拡大することができる。
一方、上述したように機関が自刃運転を行なっている機
関高負荷運転時には吸気制御弁１４が全開せしめられる
。このとき第１吸気通路１２および第２吸気通路１３の
双方から混合気が供給されるために充填効率が高められ
、しかもアルコールの気化潜熱が大きなために吸入空気
の温度が低下して充填効率が更に向上する。また、吸入
空気の温度が低下し、燃焼室２内のアルコールの気化作
用によって燃焼室２内の混合気の温度も低下するので燃
焼温度が低くなり、更にガソリンとアルコールとを混合
することによってオクタン価が高くなるのでノッキング
の発生を阻止することができる。
関高負荷運転時には吸気制御弁１４が全開せしめられる
。このとき第１吸気通路１２および第２吸気通路１３の
双方から混合気が供給されるために充填効率が高められ
、しかもアルコールの気化潜熱が大きなために吸入空気
の温度が低下して充填効率が更に向上する。また、吸入
空気の温度が低下し、燃焼室２内のアルコールの気化作
用によって燃焼室２内の混合気の温度も低下するので燃
焼温度が低くなり、更にガソリンとアルコールとを混合
することによってオクタン価が高くなるのでノッキング
の発生を阻止することができる。
一方、機関始動時にはガソリンのみが燃焼室２内に供給
される。従って混合気を点火栓７によって容易に着火せ
しめることができる。また、このとき吸気制御弁１４は
全閉しているので燃焼室２内には強力な旋回流が発生せ
しめられ、斯くして機関始動時でも火炎が急速に広がる
ので安定した機関の始動を確保することができる。
される。従って混合気を点火栓７によって容易に着火せ
しめることができる。また、このとき吸気制御弁１４は
全閉しているので燃焼室２内には強力な旋回流が発生せ
しめられ、斯くして機関始動時でも火炎が急速に広がる
ので安定した機関の始動を確保することができる。
発明の効果
機関低負荷運転時には燃焼速度を速めることができるの
でリーンリミットを拡大でき、斯くして燃料消費率を向
上せしめることができる。また、燃焼速度を速めても燃
焼最高温度を低（抑えることができるのでＮ ＯＸを低
減することができる。
でリーンリミットを拡大でき、斯くして燃料消費率を向
上せしめることができる。また、燃焼速度を速めても燃
焼最高温度を低（抑えることができるのでＮ ＯＸを低
減することができる。
一方、機関高負荷運転時には高い充填効率が得られるの
で高出力を得ることができ、更にノンキングの発生を阻
止することが可能となる。
で高出力を得ることができ、更にノンキングの発生を阻
止することが可能となる。
第１図は内燃機関の平面断面図、第２図はフローチャー
トである。 １・・・シリンダヘッド、２・・・燃焼室、３・・・第
１吸気弁、 ４・・・第２吸気弁、７・・・点火栓
、 ８・・・第１吸気ポート、９・・・第２吸
気ポート、 １２・・・第１吸気通路、１３・・・第
２吸気通路、 １４・・・吸気制御弁、２８・・・ガ
ソリン噴射弁、２９・・・アルコール噴射弁。
トである。 １・・・シリンダヘッド、２・・・燃焼室、３・・・第
１吸気弁、 ４・・・第２吸気弁、７・・・点火栓
、 ８・・・第１吸気ポート、９・・・第２吸
気ポート、 １２・・・第１吸気通路、１３・・・第
２吸気通路、 １４・・・吸気制御弁、２８・・・ガ
ソリン噴射弁、２９・・・アルコール噴射弁。
Claims (1)
- 各気筒が第１の吸気弁を介して燃焼室内に連結された第
１の吸気通路と、第２の吸気弁を介して燃焼室内に連結
された第２の吸気通路とを具備した内燃機関において、
第１吸気通路をヘリカル型吸気ポートから構成すると共
に第２吸気通路をストレートポートから構成し、機関負
荷に応動して機関低負荷運転時に全閉し機関高負荷運転
時に全開する吸気制御弁を第２吸気通路内に配置し、第
１吸気通路内にガソリン噴射弁を配置すると共に吸気制
御弁下流の第２吸気通路内にアルコール噴射弁を配置し
、燃焼室頂部のほぼ中央に点火栓を配置した内燃機関の
燃料供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60005013A JPS61164037A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 内燃機関の燃料供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60005013A JPS61164037A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 内燃機関の燃料供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61164037A true JPS61164037A (ja) | 1986-07-24 |
Family
ID=11599651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60005013A Pending JPS61164037A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 内燃機関の燃料供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61164037A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007154883A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Ford Global Technologies Llc | エンジンの制御装置 |
| JP2008031948A (ja) * | 2006-07-31 | 2008-02-14 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
| JP2008045530A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-02-28 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
| WO2011070686A1 (ja) * | 2009-12-09 | 2011-06-16 | トヨタ自動車株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
-
1985
- 1985-01-17 JP JP60005013A patent/JPS61164037A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007154883A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Ford Global Technologies Llc | エンジンの制御装置 |
| JP2008031948A (ja) * | 2006-07-31 | 2008-02-14 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
| JP2008045530A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-02-28 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
| WO2011070686A1 (ja) * | 2009-12-09 | 2011-06-16 | トヨタ自動車株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
| JPWO2011070686A1 (ja) * | 2009-12-09 | 2013-04-22 | トヨタ自動車株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
| US9151231B2 (en) | 2009-12-09 | 2015-10-06 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Variable compression ratio type engine with fuel containing alcohol |
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