JPS61186202A - 炭化水素およびスチームおよび／またはｃｏ↓２からの水素含有ガスの製造方法 - Google Patents
炭化水素およびスチームおよび／またはｃｏ↓２からの水素含有ガスの製造方法Info
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- JPS61186202A JPS61186202A JP61026050A JP2605086A JPS61186202A JP S61186202 A JPS61186202 A JP S61186202A JP 61026050 A JP61026050 A JP 61026050A JP 2605086 A JP2605086 A JP 2605086A JP S61186202 A JPS61186202 A JP S61186202A
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- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0238—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a carbon dioxide reforming step
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素およびスチームおよび／またはＣＯ□
からの水素含有ガスの製造方法に関する。
からの水素含有ガスの製造方法に関する。
知られているように、炭化水素およびスチームおよび／
またはＣＯ□ば、合成ガスとして知られる１１□とＣＯ
から実質的に成るガス混合物に転化することができる。
またはＣＯ□ば、合成ガスとして知られる１１□とＣＯ
から実質的に成るガス混合物に転化することができる。
このプロセスは吸熱的である。
合成ガスを有機化合物の製造に使用することが望まれる
なら、得られた合成ガスのＨ，／Ｃｏモル比が意図され
る有機生成物の製造に最適の比に相当しない場合には、
Ｈ，／ ＣＯモル比を変化させる必要がしばしばある。
なら、得られた合成ガスのＨ，／Ｃｏモル比が意図され
る有機生成物の製造に最適の比に相当しない場合には、
Ｈ，／ ＣＯモル比を変化させる必要がしばしばある。
例えばＣＨ４とスチームからの合成ガスの製造において
はｔｔｚとＣＯは通常Ｈ２：ＣＯ〉３のモル比で得られ
、これに対し例えばメタノールまたは中間留出物の製造
には約２のＨ２：ＣＯモル比の合成ガスが好ましい。
はｔｔｚとＣＯは通常Ｈ２：ＣＯ〉３のモル比で得られ
、これに対し例えばメタノールまたは中間留出物の製造
には約２のＨ２：ＣＯモル比の合成ガスが好ましい。
ここに、炭化水素およびスチームおよび／またはＣＯ□
の転化において生ずる生成物の一部を特別のやり方で該
転化に要する熱の発生に使用することにより、所望のＨ
２／Ｃｏモル比の水素含有ガスを有利に得ることができ
ることが見出された。
の転化において生ずる生成物の一部を特別のやり方で該
転化に要する熱の発生に使用することにより、所望のＨ
２／Ｃｏモル比の水素含有ガスを有利に得ることができ
ることが見出された。
従って本発明は、炭化水素およびスチームおよび／また
はＣＯ□を昇温昇圧下に少なくとも１つの反応域で、加
熱された固体粒子の少なくとも１つの流動床と連続的に
接触させることにより１１□とＣＯに連続的に転化させ
、該粒子を次に連続的に加熱域へ導きそこでそれらを得
られたＨ２の一部および／または得られたＣＯの少なく
とも一部の酸素台をガスでの燃焼により流動状態で連続
的に加熱し、そして最後にそれらを反応域へ連続的に戻
して再び反応体と接触させる、炭化水素およびスチーム
および／またはＣＯ□からの水素含有ガスの製造方法に
関する。
はＣＯ□を昇温昇圧下に少なくとも１つの反応域で、加
熱された固体粒子の少なくとも１つの流動床と連続的に
接触させることにより１１□とＣＯに連続的に転化させ
、該粒子を次に連続的に加熱域へ導きそこでそれらを得
られたＨ２の一部および／または得られたＣＯの少なく
とも一部の酸素台をガスでの燃焼により流動状態で連続
的に加熱し、そして最後にそれらを反応域へ連続的に戻
して再び反応体と接触させる、炭化水素およびスチーム
および／またはＣＯ□からの水素含有ガスの製造方法に
関する。
水素含有ガスは実質的に純粋の水素および、反応体と固
体粒子の接触により得られる合成ガスのモル比を除きい
かなるＨ２／Ｃｏモル比の合成ガスをも含むと理解され
る。純粋の水素を製造することが望まれるなら、炭化水
素およびスチームおよび／またはＣＯ□の転化から得ら
れるＣＯの全量を加熱域で燃焼させる。特定の組成の合
成ガスを製造する場合には、好ましくは得られたＣＯま
たはＨ２の一部のみを燃焼させる。
体粒子の接触により得られる合成ガスのモル比を除きい
かなるＨ２／Ｃｏモル比の合成ガスをも含むと理解され
る。純粋の水素を製造することが望まれるなら、炭化水
素およびスチームおよび／またはＣＯ□の転化から得ら
れるＣＯの全量を加熱域で燃焼させる。特定の組成の合
成ガスを製造する場合には、好ましくは得られたＣＯま
たはＨ２の一部のみを燃焼させる。
原則として、スチーム、ＣＯ□またはそれらの混合物は
いかなる所望の比でも使用しうる。好ましくは、スチー
ムが、ことによると本発明による方法で副生物として生
ずるＣＯ□で補足されて、使用される。
いかなる所望の比でも使用しうる。好ましくは、スチー
ムが、ことによると本発明による方法で副生物として生
ずるＣＯ□で補足されて、使用される。
原則として、いかなる既知の炭化水素または炭化水素混
合物も使用しうる。５０重量％まで、そして６０重量％
までもの酸素を含有するバイオマス例えばリグノセルロ
ース（例えば木材または鋸屑）、葉、植物、草、細断わ
らおよび他の（農産）廃材、泥炭および／または褐炭も
適当に使用しうる。好ましくは、液体および／または気
体炭化水素が使用される。本発明による方法は天然ガス
またはメタンの転化に特に適当である。好ましくは、供
給原料はまず硫黄および他の無機物を除去する処理にか
けられる。本発明による方法を以下に、使用炭化水素と
してメタンを用いて論じるが、本発明をこの炭化水素に
限定することを望むものではない。
合物も使用しうる。５０重量％まで、そして６０重量％
までもの酸素を含有するバイオマス例えばリグノセルロ
ース（例えば木材または鋸屑）、葉、植物、草、細断わ
らおよび他の（農産）廃材、泥炭および／または褐炭も
適当に使用しうる。好ましくは、液体および／または気
体炭化水素が使用される。本発明による方法は天然ガス
またはメタンの転化に特に適当である。好ましくは、供
給原料はまず硫黄および他の無機物を除去する処理にか
けられる。本発明による方法を以下に、使用炭化水素と
してメタンを用いて論じるが、本発明をこの炭化水素に
限定することを望むものではない。
本方法は１またはそれ以上の反応域中で実施しうる。２
つの反応域の採用は本発明による方法の特別の態様であ
り、そして後に論じられる。
つの反応域の採用は本発明による方法の特別の態様であ
り、そして後に論じられる。
メタンとスチームの転化用に当該技術で知られているい
かなる反応器も反応域として使用し得、該反応器は固体
粒子を流動化しそしてそれらを流動状態に保つ適当な手
段を備える。そのような反応器の例はタンク反応器およ
び管状反応器である。
かなる反応器も反応域として使用し得、該反応器は固体
粒子を流動化しそしてそれらを流動状態に保つ適当な手
段を備える。そのような反応器の例はタンク反応器およ
び管状反応器である。
好ましくは管状反応器、特に立ち管反応器が使用される
。
。
反応域で生成したＨ２の一部および／またはそこで生成
したＣＯの一部または全部の燃焼は、固体粒子が加熱さ
れる加熱域以外の域で実施しうる。
したＣＯの一部または全部の燃焼は、固体粒子が加熱さ
れる加熱域以外の域で実施しうる。
その場合、燃焼から生ずる加熱されたガスは固体粒子を
加熱するために加熱域に導かれる。燃焼は一部を加熱域
で、そして一部を他の域で実施することもできる。しか
し、好ましくは燃焼は加熱域で実施される。
加熱するために加熱域に導かれる。燃焼は一部を加熱域
で、そして一部を他の域で実施することもできる。しか
し、好ましくは燃焼は加熱域で実施される。
本発明による方法は連続的に行なわれる。固体粒子は反
応域から加熱域へ、および加熱域から反応域へ、連続的
に送られる；反応体は反応域へ連続的に送られ、生ずる
反応生成物は連続的に排出され、そして酸素含有ガスお
よび反応生成物の関連した部分は加熱域へ連続的に供給
され、生ずるガスは連続的に取出される。
応域から加熱域へ、および加熱域から反応域へ、連続的
に送られる；反応体は反応域へ連続的に送られ、生ずる
反応生成物は連続的に排出され、そして酸素含有ガスお
よび反応生成物の関連した部分は加熱域へ連続的に供給
され、生ずるガスは連続的に取出される。
ＣＩＬとスチームの反応および生成したＨ２の一部およ
び／または生成したＣＯの一部または全量（以下単に“
燃料”と呼ぶ）の燃焼は固体粒子の流動床の存在下に行
なわれる。好ましくは固体粒子は反応体または燃焼中に
存在する成分により流動化されそして流動状態に保たれ
る。
び／または生成したＣＯの一部または全量（以下単に“
燃料”と呼ぶ）の燃焼は固体粒子の流動床の存在下に行
なわれる。好ましくは固体粒子は反応体または燃焼中に
存在する成分により流動化されそして流動状態に保たれ
る。
ＣＩ＋、、スチーム、酸素含有ガスおよび燃料の空間速
度は広範囲内で変えろる。空間速度は通常、Ｃ）１４に
ついては５−２ ＯＮｍ３／７！充填固体粒子／ｈ、ス
チームについては５−６ ＯＮｍ’／β充填固体粒子／
ｈ、酸素含有ガスについては２０ ５ ＯＮｍ”／ｎｎ
充填固体粒子／台よび燃料については５５−２ＯＮ’／
１２充填固体粒子／ｈであろう。流動化固体粒子その
ものの容積は約０．０５−０．３ｒｒｒ／ｎ？反応器容
積である。
度は広範囲内で変えろる。空間速度は通常、Ｃ）１４に
ついては５−２ ＯＮｍ３／７！充填固体粒子／ｈ、ス
チームについては５−６ ＯＮｍ’／β充填固体粒子／
ｈ、酸素含有ガスについては２０ ５ ＯＮｍ”／ｎｎ
充填固体粒子／台よび燃料については５５−２ＯＮ’／
１２充填固体粒子／ｈであろう。流動化固体粒子その
ものの容積は約０．０５−０．３ｒｒｒ／ｎ？反応器容
積である。
メタンとスチームの転化を行なう圧力は適当には１−５
０バール、好ましくは５−２５バールである。
０バール、好ましくは５−２５バールである。
固体粒子は触媒および／または不活性粒子でありうる。
触媒としてメタンとスチームの合成ガスへの転化に当該
技術で知られているいかなる触媒も使用し得、ニッケル
含有触媒が好ましい。
技術で知られているいかなる触媒も使用し得、ニッケル
含有触媒が好ましい。
不活性固体粒子としていかなる固体粒子例えば砂、アル
ミナ、ジルコニアおよび接触分解用に使いつくされたク
ランキング触媒を使用し得、使いつくされたクランキン
グ触媒が好ましい。
ミナ、ジルコニアおよび接触分解用に使いつくされたク
ランキング触媒を使用し得、使いつくされたクランキン
グ触媒が好ましい。
好ましくは不活性粒子が使用される。何故ならば、時の
たつうちに活性を失う触媒粒子の再生を避けうるからで
ある。
たつうちに活性を失う触媒粒子の再生を避けうるからで
ある。
粒子のサイズは、粒子が流動化されて流動状態に保たれ
うるなら、広い範囲内で変えうる。粒子のサイズは一般
に２２０−５００ｕである。
うるなら、広い範囲内で変えうる。粒子のサイズは一般
に２２０−５００ｕである。
固体粒子を反応域と加熱域の間で循環させなければなら
ない速度は就中メタンとスチームを反応域へ供給する速
度に依存する。固体粒子の速度は一般に、立ち管反応器
の管中で２ ４０ｍ／ｓ好ましくは４ ２０ｍ／ｓ、そ
して流動床中で０．２−０．８ｍ／ｓであろう。
ない速度は就中メタンとスチームを反応域へ供給する速
度に依存する。固体粒子の速度は一般に、立ち管反応器
の管中で２ ４０ｍ／ｓ好ましくは４ ２０ｍ／ｓ、そ
して流動床中で０．２−０．８ｍ／ｓであろう。
メタンとスチームを転化する温度は広い限度内で変えう
る。一般にこの温度は７００−１５００°Ｃである。触
媒粒子を使用するなら、温度は好ましくは８００−９０
０℃であり、これに対し、不活性粒子を使用するなら、
それは好ましくは１２０（１１４００℃である。触媒粒
子の存在下でのメタンとスチームの合成ガスへの転化に
比べて不活性粒子の存在下での該転化に必要なより高い
温度は、触媒が不要でそれに伴う再生も不要であるとい
うことにより十二分に補償される。更に、不活性粒子を
使用すれば多くの場合副生物として生ずるＣＯ□はより
少ない。
る。一般にこの温度は７００−１５００°Ｃである。触
媒粒子を使用するなら、温度は好ましくは８００−９０
０℃であり、これに対し、不活性粒子を使用するなら、
それは好ましくは１２０（１１４００℃である。触媒粒
子の存在下でのメタンとスチームの合成ガスへの転化に
比べて不活性粒子の存在下での該転化に必要なより高い
温度は、触媒が不要でそれに伴う再生も不要であるとい
うことにより十二分に補償される。更に、不活性粒子を
使用すれば多くの場合副生物として生ずるＣＯ□はより
少ない。
必要なスチームは、水素含有ガスをメタノールまたは中
間留出物の製造に使用すれば、メタノールまたは中間留
出物の製造中に生ずるスチームから得ることができる。
間留出物の製造に使用すれば、メタノールまたは中間留
出物の製造中に生ずるスチームから得ることができる。
ＣＨ，とスチームの反応後、得られた合成ガスは反応域
から取出される。次に、■２とＣＯは分離されまたはＨ
２の一部またはＣＯの一部は合成ガスから分離される。
から取出される。次に、■２とＣＯは分離されまたはＨ
２の一部またはＣＯの一部は合成ガスから分離される。
どれだけのＨ２および／またはＣＯを合成ガスから分離
しなければならないかは得られた合成ガス中のＨ２とＣ
Ｏのモル比に依存し、それは顧って使用した炭化水素に
依存し、および水素含有ガス中に要するＨｚ／Ｃｏモル
比に依存する。メタンを使用しそして水素含有ガスから
例えばメタノールまたは中間留出物を製造することが所
望なら、約１７３のＨ２を合成ガスから分離しなければ
ならないであろう。好ましくは、生成Ｈ２の２０−７０
χＶ特に２５−４０％ｖが分離されそして加熱域へ送ら
れる。
しなければならないかは得られた合成ガス中のＨ２とＣ
Ｏのモル比に依存し、それは顧って使用した炭化水素に
依存し、および水素含有ガス中に要するＨｚ／Ｃｏモル
比に依存する。メタンを使用しそして水素含有ガスから
例えばメタノールまたは中間留出物を製造することが所
望なら、約１７３のＨ２を合成ガスから分離しなければ
ならないであろう。好ましくは、生成Ｈ２の２０−７０
χＶ特に２５−４０％ｖが分離されそして加熱域へ送ら
れる。
反応域から排出された後、合成ガスが未だ未転化メタン
を含有するなら、このメタンを分離しそして燃料として
意図される分離されたフラクションへ送ることができる
。燃料として意図されるフラクションおよび存在するな
ら未転化メタンの分離は慣用の方法で、例えば膜により
または“圧力スウィング吸収器”により行ないうる。同
様に、未転化メタンを反応域で得られた生成物から分離
しそして反応域へ送ることができる。この場合には分離
は適当には分縮または蒸留により行ないうる。
を含有するなら、このメタンを分離しそして燃料として
意図される分離されたフラクションへ送ることができる
。燃料として意図されるフラクションおよび存在するな
ら未転化メタンの分離は慣用の方法で、例えば膜により
または“圧力スウィング吸収器”により行ないうる。同
様に、未転化メタンを反応域で得られた生成物から分離
しそして反応域へ送ることができる。この場合には分離
は適当には分縮または蒸留により行ないうる。
この分離後、得られた水素含有ガスは、所望なら通常の
方法で例えば副生物として生じたＣＯ□の除去−これは
所望なら反応域に戻しうる−により適当に処理した後、
意図された目的に使用しうる。
方法で例えば副生物として生じたＣＯ□の除去−これは
所望なら反応域に戻しうる−により適当に処理した後、
意図された目的に使用しうる。
燃料は加熱域に送られそこで固体粒子の流動床の存在下
に酸素含有ガスで燃焼させる。これら粒子は反応域から
のものであり、メタンおよび酸素含有ガスと接触させら
れた後、加熱域へ連続的に送られる。加熱域中で粒子は
燃料の燃焼により加熱される。
に酸素含有ガスで燃焼させる。これら粒子は反応域から
のものであり、メタンおよび酸素含有ガスと接触させら
れた後、加熱域へ連続的に送られる。加熱域中で粒子は
燃料の燃焼により加熱される。
反応域から加熱域への粒子の輸送は、反応域からの固体
粒子の排出口が加熱域へのそれら粒子の入口より高い点
に配置されていれば重力により、またはキャリヤガスに
より行なうことができ、後者の目的には加熱域へ送られ
る燃料または酸素含有ガスを非常に適当に使用しうる。
粒子の排出口が加熱域へのそれら粒子の入口より高い点
に配置されていれば重力により、またはキャリヤガスに
より行なうことができ、後者の目的には加熱域へ送られ
る燃料または酸素含有ガスを非常に適当に使用しうる。
酸素含有ガスおよび／または燃料は好ましくは、加熱域
で固体粒子を流動化しそして流動状態に保つ手段として
も使用される。そうすると燃焼は流動床で起り、固体粒
子は効率的に加熱される。
で固体粒子を流動化しそして流動状態に保つ手段として
も使用される。そうすると燃焼は流動床で起り、固体粒
子は効率的に加熱される。
酸素含量ガスとして１０％ｖないし１００％■の酸素含
量のガスを使用しうる。好ましくは空気が使用される。
量のガスを使用しうる。好ましくは空気が使用される。
燃料が未転化メタンを含有するなら、好ましくは化学量
論量より低い量の酸素が加熱域に導入され、それにより
メタンは少なくとも一部が炭素に転化され、それは固体
粒子により吸着され、そして固体粒子が反応域に送られ
た後、スチームの助けによりＨ２とｃｏに転化される。
論量より低い量の酸素が加熱域に導入され、それにより
メタンは少なくとも一部が炭素に転化され、それは固体
粒子により吸着され、そして固体粒子が反応域に送られ
た後、スチームの助けによりＨ２とｃｏに転化される。
このようにして、手に入る量の炭素含有材料が最良の効
果で使用される。
果で使用される。
加熱域は、固体粒子を流動化させそしてそれらを流動状
態に維持する適当な手段を備えた、当該技術で知られて
いる加熱ボイラーから成りうる。
態に維持する適当な手段を備えた、当該技術で知られて
いる加熱ボイラーから成りうる。
好ましくは管状反応器が加熱域として使用される。
燃焼中に生した煙道ガスは加熱域の頂部から連続的に除
去される。燃料が１１゜のみから成りそして実質的に純
粋の酸素が燃焼に使用されれば、スチームから成る煙道
ガスは反応域に戻されうる。
去される。燃料が１１゜のみから成りそして実質的に純
粋の酸素が燃焼に使用されれば、スチームから成る煙道
ガスは反応域に戻されうる。
固体粒子が上記方法で加熱された後、それらは反応域に
送られる。この目的に、加熱域からの固体粒子の排出口
が反応域へのこれら粒子の入口より高い点に配置されて
いれば、重力を使用しうる。
送られる。この目的に、加熱域からの固体粒子の排出口
が反応域へのこれら粒子の入口より高い点に配置されて
いれば、重力を使用しうる。
粒子を反応域へガスの助けにより、好ましくは１または
それ以上の反応体の助けにより輸送することもできる。
それ以上の反応体の助けにより輸送することもできる。
本発明の方法によれば、メタンとスチームに基いて約２
のｔｌｚ／Ｃｏ比の合成ガスが製造されるなら、（例え
ば反応域でＣＯ□を生成しうる副反応は別として）次の
主反応が起こる： 反応域 Ｃ）１４．４Ｈ２Ｑ →３Ｈｚ＋ＧＯ加熱
域 Ｈ２＋％０□ →Ｈ２０ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−＋正味ＣＨ４＋十％０２−２８２４
ＣＯ メタンとスチームから１１２／ＣＯモル比が２の合成ガ
スが得られるべきであるとしたこの選ばれた例において
、所望の合成ガスは全体的に発熱的（−２７７，８１ｋ
Ｊ１モル）なプロセスにより製造される。この例におい
ては一酸化炭素の量および斯して実際、反応体中の炭素
および酸素原子の数が制限要因を形成するので、水素の
１７３を、ここで原則的には燃料としても役立たせうる
メタンの一部の代りに燃料として使用するのが有利であ
る。反応域で得られた水素の一部を、反応域で必要な量
のエネルギーの発生に使用することにより、メタンは炭
素源として利用できるままに残る。本発明による方法は
、エネルギーの観点からもまた物質収支に関しても効率
的である。
のｔｌｚ／Ｃｏ比の合成ガスが製造されるなら、（例え
ば反応域でＣＯ□を生成しうる副反応は別として）次の
主反応が起こる： 反応域 Ｃ）１４．４Ｈ２Ｑ →３Ｈｚ＋ＧＯ加熱
域 Ｈ２＋％０□ →Ｈ２０ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−＋正味ＣＨ４＋十％０２−２８２４
ＣＯ メタンとスチームから１１２／ＣＯモル比が２の合成ガ
スが得られるべきであるとしたこの選ばれた例において
、所望の合成ガスは全体的に発熱的（−２７７，８１ｋ
Ｊ１モル）なプロセスにより製造される。この例におい
ては一酸化炭素の量および斯して実際、反応体中の炭素
および酸素原子の数が制限要因を形成するので、水素の
１７３を、ここで原則的には燃料としても役立たせうる
メタンの一部の代りに燃料として使用するのが有利であ
る。反応域で得られた水素の一部を、反応域で必要な量
のエネルギーの発生に使用することにより、メタンは炭
素源として利用できるままに残る。本発明による方法は
、エネルギーの観点からもまた物質収支に関しても効率
的である。
実際にはエネルギー損失が生ずるであろうから、燃料と
して使用される合成ガス部分がメタンとスチームの転化
に必要なエネルギーを提供するに不充分であることが起
りうる。これは特に所望Ｈ２／ＣＯ比が３近辺である場
合にそうである。その場合には他の燃料例えばメタンま
たは他の炭化水素または炭化水素合成の副生物を添加す
べきである。
して使用される合成ガス部分がメタンとスチームの転化
に必要なエネルギーを提供するに不充分であることが起
りうる。これは特に所望Ｈ２／ＣＯ比が３近辺である場
合にそうである。その場合には他の燃料例えばメタンま
たは他の炭化水素または炭化水素合成の副生物を添加す
べきである。
実際、メタンまたは天然ガスから８２／ＣＯモル比が２
の水素含有ガスを製造するのが所望な場合添加する必要
のある他の燃料の量は、所要量の熱の３０％以上を提供
する必要はないであろう。
の水素含有ガスを製造するのが所望な場合添加する必要
のある他の燃料の量は、所要量の熱の３０％以上を提供
する必要はないであろう。
既述のように、いくつかの、好ましくは２個の反応域を
使用しうる。この場合も管状反応器を用いるのが好まし
い。この場合の圧力、温度および空間速度は通常、前に
特定した範囲内であろう。
使用しうる。この場合も管状反応器を用いるのが好まし
い。この場合の圧力、温度および空間速度は通常、前に
特定した範囲内であろう。
２個の反応域を使用する場合、第１反応域においてＣＨ
，が熱的にまたは接触的に、好ましくは熱的に炭素と水
素に転化され、そして第１反応域で得られた炭素が第２
反応域でスチームで合成ガスに転化される。
，が熱的にまたは接触的に、好ましくは熱的に炭素と水
素に転化され、そして第１反応域で得られた炭素が第２
反応域でスチームで合成ガスに転化される。
固体の、好ましくは不活性の粒子の循環は２つの方法で
行ないうる。第１に、加熱された固体粒子の一部は上記
方法で第１反応域へ、一方該粒子の他の部分は同じ方法
で第２反応域へ送ることができる。第１反応域で得られ
た炭素は、固体粒子と一緒に、加熱域を経て第２反応域
へ送られる。
行ないうる。第１に、加熱された固体粒子の一部は上記
方法で第１反応域へ、一方該粒子の他の部分は同じ方法
で第２反応域へ送ることができる。第１反応域で得られ
た炭素は、固体粒子と一緒に、加熱域を経て第２反応域
へ送られる。
第２に、加熱域からの固体粒子はまず第１反応域へ送り
、次に第２反応域へ送り、そして最後に加熱域へ戻すこ
とができる。最後の態様は、固体粒子上に沈着した炭素
が、まず加熱域を通る必要なしに第２反応域でスチーム
と反応し得、その中で炭素が完全にまたは一部燃焼しう
るという利点を有する。燃焼域における固体粒子上の炭
素の燃焼は所望により化学量論的にまたは化学量論より
低い量で加熱域においてＨ２を燃焼させることにより防
止しうる。
、次に第２反応域へ送り、そして最後に加熱域へ戻すこ
とができる。最後の態様は、固体粒子上に沈着した炭素
が、まず加熱域を通る必要なしに第２反応域でスチーム
と反応し得、その中で炭素が完全にまたは一部燃焼しう
るという利点を有する。燃焼域における固体粒子上の炭
素の燃焼は所望により化学量論的にまたは化学量論より
低い量で加熱域においてＨ２を燃焼させることにより防
止しうる。
２つの反応域での態様は、第１反応域で純粋のＨ２が得
られ（添加ＣＨ，１モル当り２モルの８２）、そして第
２反応域でＨ２とｃｏがモル比１で得られるという利点
を有する。■２；Ｃｏのモル比約２の合成ガスの製造が
所望なら、これは第１反応器で得られたＨ２の半分を第
２反応域で得られた合成ガスに添加することにより簡単
に達成しうる。他の半分は燃料として加熱域へ送られる
。同様にして、１より大きい任意の８２．Ｃｏモル比を
得ることができる。
られ（添加ＣＨ，１モル当り２モルの８２）、そして第
２反応域でＨ２とｃｏがモル比１で得られるという利点
を有する。■２；Ｃｏのモル比約２の合成ガスの製造が
所望なら、これは第１反応器で得られたＨ２の半分を第
２反応域で得られた合成ガスに添加することにより簡単
に達成しうる。他の半分は燃料として加熱域へ送られる
。同様にして、１より大きい任意の８２．Ｃｏモル比を
得ることができる。
本発明の方法を３つの略図的に表わした態様を参照して
更に説明するが、それらは決して本発明を限定するもの
ではない。
更に説明するが、それらは決して本発明を限定するもの
ではない。
図示した反応域は、それぞれ固体粒子を流動化そしてそ
れらを流動状態に保持する手段を備えた管状反応器であ
る。そのような反応器は、接触分解のような他の技術分
野で知られている。図示した加熱域も固体粒子を流動化
しそしてそれらを流動状態に保つ手段を備えている。
れらを流動状態に保持する手段を備えた管状反応器であ
る。そのような反応器は、接触分解のような他の技術分
野で知られている。図示した加熱域も固体粒子を流動化
しそしてそれらを流動状態に保つ手段を備えている。
固体粒子および炭素（第２および３図）を輸送する手段
は線図に含まれていない。何故ならばそれは前に既に詳
しく述べたからである。
は線図に含まれていない。何故ならばそれは前に既に詳
しく述べたからである。
第１図においてメタンはライン２を経て、およびスチー
ムはライン３を経て反応器１に送られ、そこでライン１
１を経て供給される固体粒子の流動床と接触する。生成
する合成ガスはライン４を経て反応器から排出され、そ
して固体粒子はライン７を経て加熱槽８に送られる。分
離装置（図示せず）の助けにより、合成ガスを２つの流
５および６に分割する。ライン５中の流は所望の水素含
有ガスである。ライン６中の流は反応器ｌから得られる
合成ガスのモル比と異なるモル比のＨ２および／または
ＣＯおよび存在すれば未転化メタンを含む。この流は燃
料として加熱槽８へ送られそこでライン９からの空気で
、ライン７から導入される固体粒子の流動床中で燃焼さ
せられる。生成する煙道ガスはライン１１を経て反応器
ｌへ排出される。
ムはライン３を経て反応器１に送られ、そこでライン１
１を経て供給される固体粒子の流動床と接触する。生成
する合成ガスはライン４を経て反応器から排出され、そ
して固体粒子はライン７を経て加熱槽８に送られる。分
離装置（図示せず）の助けにより、合成ガスを２つの流
５および６に分割する。ライン５中の流は所望の水素含
有ガスである。ライン６中の流は反応器ｌから得られる
合成ガスのモル比と異なるモル比のＨ２および／または
ＣＯおよび存在すれば未転化メタンを含む。この流は燃
料として加熱槽８へ送られそこでライン９からの空気で
、ライン７から導入される固体粒子の流動床中で燃焼さ
せられる。生成する煙道ガスはライン１１を経て反応器
ｌへ排出される。
第２および３図において、第１図で使用したのと同じ番
号は同じ意味を有する。
号は同じ意味を有する。
第２図においてメタンは反応器１中で実質的に炭素と水
素に転化される。炭素は固体粒子と一緒にライン７を経
て加熱槽８へ輸送され、そして水素はライン４を経て排
出され２つの流５および６に分離される。反応器１３中
で、ライン１５を経て供給される炭素は、やはりライン
１５を経て供給されそして次にライン１４を経て排出さ
れる固体粒子の流動床の存在下にスチームで合成ガスに
転化される。合成ガスはライン１６を経て反応器１３を
去り、そしてライン１７を経てライン５に導かれる。合
成ガスからＣＯを一部または全部分離し、得られる合成
ガスまたは水素をライン１７を経てライン５へ送り、そ
して分離されたＣＯをダッシュ線として引いたライン１
２を経て加熱槽８へ送ることもできる。この場合、ライ
ン６は省かれる。
素に転化される。炭素は固体粒子と一緒にライン７を経
て加熱槽８へ輸送され、そして水素はライン４を経て排
出され２つの流５および６に分離される。反応器１３中
で、ライン１５を経て供給される炭素は、やはりライン
１５を経て供給されそして次にライン１４を経て排出さ
れる固体粒子の流動床の存在下にスチームで合成ガスに
転化される。合成ガスはライン１６を経て反応器１３を
去り、そしてライン１７を経てライン５に導かれる。合
成ガスからＣＯを一部または全部分離し、得られる合成
ガスまたは水素をライン１７を経てライン５へ送り、そ
して分離されたＣＯをダッシュ線として引いたライン１
２を経て加熱槽８へ送ることもできる。この場合、ライ
ン６は省かれる。
第３図において固体粒子および炭素は反応器１からライ
ン１８を経て反応器１３へ送られる。固体粒子は反応器
１３からライン１４を経て加熱槽８へ送られる。加熱槽
８で加熱された後、固体粒子はライン７を経て反応器１
へ送られる。
ン１８を経て反応器１３へ送られる。固体粒子は反応器
１３からライン１４を経て加熱槽８へ送られる。加熱槽
８で加熱された後、固体粒子はライン７を経て反応器１
へ送られる。
第１．２および３図に略示した本発明による方法で、１
ｏｏｏｎ （ＳＴＰ）のＣＩ（４から、生ずる水素の
１７３を燃料として用いることにより、モル比２の合成
ガス２６３０’Ａ （ＳＴＰ）を得ることができ、これ
に対しＣＨ，のみを燃料として使用すると、同じ量のＣ
Ｈ４から同じ組成の合成ガスを２２００７！ （ＳＴＰ
）Ｌか得ることができない。
ｏｏｏｎ （ＳＴＰ）のＣＩ（４から、生ずる水素の
１７３を燃料として用いることにより、モル比２の合成
ガス２６３０’Ａ （ＳＴＰ）を得ることができ、これ
に対しＣＨ，のみを燃料として使用すると、同じ量のＣ
Ｈ４から同じ組成の合成ガスを２２００７！ （ＳＴＰ
）Ｌか得ることができない。
反応域で必要な熱を、本発明の方法による加熱された固
体粒子による代りに、反応器の直接加熱によりまたは反
応域における間接加熱により供給すると、同じ量のＣＨ
，をＨｚ／Ｃｏモル比２の同じ量の合成ガスに転化する
に必要なエネルギーは約１００％多くなる。
体粒子による代りに、反応器の直接加熱によりまたは反
応域における間接加熱により供給すると、同じ量のＣＨ
，をＨｚ／Ｃｏモル比２の同じ量の合成ガスに転化する
に必要なエネルギーは約１００％多くなる。
本発明による方法では約８５％の効率を達成することが
できる。
できる。
第１図は１つの反応域を使用する本発明の態様を示す概
略線図、 第２および３図は反応域に基く本発明の態様を示す概略
線図である。 １．１３＝反応器、８−加熱槽。
略線図、 第２および３図は反応域に基く本発明の態様を示す概略
線図である。 １．１３＝反応器、８−加熱槽。
Claims (11)
- （１）炭化水素およびスチームおよび／またはＣＯ＿２
を昇温昇圧下に少なくとも１つの反応域で、加熱された
固体粒子の少なくとも１つの流動床と連続的に接触させ
ることにより該反応体をＨ＿２とＣＯに連続的に転化さ
せ、該粒子を次に連続的に加熱域へ導きそこでそれらを
得られたＨ＿２の一部および／または得られたＣＯの少
なくとも一部の酸素含有ガスでの燃焼により流動状態で
連続的に加熱し、そして最後にそれらを反応域へ連続的
に戻して再び反応体と接触させる、炭化水素およびスチ
ームおよび／またはＣＯ＿２からの水素含有ガスの製造
方法。 - （２）Ｈ＿２とＣＯへの転化を１−５０バールの圧力お
よび７００−１５００℃の温度で実施する特許請求の範
囲第１項記載の方法。 - （３）得られたＣＯまたはＨ＿２の一部を、燃焼させる
べき加熱域へ送る特許請求の範囲第１または２項記載の
方法。 - （４）得られたＨ＿２の２０−７０％ｖを、燃焼させる
べき加熱域へ送る特許請求の範囲第１ないし３項のいず
れか記載の方法。 - （５）得られたＣＯの全量を加熱域へ送る特許請求の範
囲第１項記載の方法。 - （６）反応域中の固体粒子を反応体の１つまたはそれ以
上により流動化させそして流動状態に保持する特許請求
の範囲第１ないし５項のいずれか記載の方法。 - （７）未転化炭化水素を加熱域に送り、そこで炭化水素
が少なくとも部分的に炭素とスチームに転化されるよう
に燃焼させ、炭素は固体粒子により吸着される特許請求
の範囲第１ないし６項のいずれか記載の方法。 - （８）触媒粒子を固体粒子として用いる特許請求の範囲
第１ないし７項のいずれか記載の方法。 - （９）２つの反応域を用いる特許請求の範囲第１ないし
８項のいずれか記載の方法。 - （１０）第１反応域において炭化水素を少なくとも部分
的に炭素およびＨ＿２に転化しそしてそのようにして生
成した炭素を第２反応域においてスチームおよび／また
はＣＯ＿２の助けによりＨ＿２とＣＯに転化する特許請
求の範囲第９項記載の方法。 - （１１）固体粒子の一部を第１反応域から加熱域へ送り
そして戻し、そして固体粒子の一部を第２反応域から加
熱域へ送りそして戻す特許請求の範囲第９または１０項
記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8500401 | 1985-02-13 | ||
| NL8500401 | 1985-02-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61186202A true JPS61186202A (ja) | 1986-08-19 |
| JP2681347B2 JP2681347B2 (ja) | 1997-11-26 |
Family
ID=19845511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61026050A Expired - Lifetime JP2681347B2 (ja) | 1985-02-13 | 1986-02-10 | 炭化水素およびスチームおよび／またはｃｏ▲下２▼からの水素含有ガスの製造方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0191522B2 (ja) |
| JP (1) | JP2681347B2 (ja) |
| AT (1) | ATE65065T1 (ja) |
| AU (1) | AU576284B2 (ja) |
| CA (1) | CA1296507C (ja) |
| DE (1) | DE3680122D1 (ja) |
| DZ (1) | DZ891A1 (ja) |
| ES (1) | ES8702296A1 (ja) |
| NO (1) | NO169645C (ja) |
| SG (1) | SG43993G (ja) |
| ZA (1) | ZA86982B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009063625A1 (ja) * | 2007-11-14 | 2009-05-22 | Ihi Corporation | 循環流動層改質装置 |
| JP2014520739A (ja) * | 2011-07-05 | 2014-08-25 | リンデ アクチエンゲゼルシャフト | 合成ガス製造方法 |
| JP2016511208A (ja) * | 2012-12-18 | 2016-04-14 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアＢａｓｆ Ｓｅ | 副生成ガス、付随ガス、及び／又は生物ガスを利用する方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3802555A1 (de) * | 1988-01-28 | 1989-08-03 | Linde Ag | Verfahren zum betreiben einer synthesegasanlage und anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| HU9201539D0 (en) * | 1990-09-11 | 1992-08-28 | Kortec Ag | Method and device for gasifying gasifiable materials and/or transforming gas as well as heat exchanger of high temperature for executing said method |
| JPH07505570A (ja) * | 1992-03-06 | 1995-06-22 | コモンウェルス サイエンティフィック アンド インダストリアル リサーチ オーガニゼイション | ガス製品の製造方法 |
| US6113874A (en) * | 1998-04-29 | 2000-09-05 | Praxair Technology, Inc. | Thermochemical regenerative heat recovery process |
| US10184659B2 (en) * | 2015-04-15 | 2019-01-22 | Praxair Technology, Inc. | Low-NOx combustion method |
| KR102093002B1 (ko) * | 2015-04-16 | 2020-03-24 | 프랙스에어 테크놀로지, 인코포레이티드 | 노에서 연소를 수행하는 방법 |
| DE102015015531A1 (de) * | 2015-12-01 | 2017-06-01 | Basf Se | Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS572049A (en) * | 1980-06-04 | 1982-01-07 | Toshiba Corp | Copying machine |
| JPS59116114A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-07-04 | Ishii Tekkosho:Kk | Ｃｏガス製造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL269478A (ja) * | 1960-09-21 | 1900-01-01 | ||
| US4244811A (en) * | 1978-07-25 | 1981-01-13 | Exxon Research & Engineering Co. | Catalytic cracking process with simultaneous production of a low BTU fuel gas and catalyst regeneration |
| GB2163449B (en) * | 1984-07-18 | 1988-06-02 | Shell Int Research | Production of gas mixtures containing hydrogen and carbon monoxide |
| GB2165551B (en) * | 1984-10-10 | 1988-08-17 | Shell Int Research | Process for the production of synthesis gas |
-
1986
- 1986-01-31 DE DE8686200136T patent/DE3680122D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-01-31 AT AT86200136T patent/ATE65065T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-01-31 EP EP86200136A patent/EP0191522B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-02-10 JP JP61026050A patent/JP2681347B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-02-11 ES ES551839A patent/ES8702296A1/es not_active Expired
- 1986-02-11 NO NO860480A patent/NO169645C/no not_active IP Right Cessation
- 1986-02-11 ZA ZA86982A patent/ZA86982B/xx unknown
- 1986-02-11 CA CA000501543A patent/CA1296507C/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-02-11 DZ DZ860025A patent/DZ891A1/fr active
- 1986-02-12 AU AU53421/86A patent/AU576284B2/en not_active Ceased
-
1993
- 1993-04-14 SG SG43993A patent/SG43993G/en unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS572049A (en) * | 1980-06-04 | 1982-01-07 | Toshiba Corp | Copying machine |
| JPS59116114A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-07-04 | Ishii Tekkosho:Kk | Ｃｏガス製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009063625A1 (ja) * | 2007-11-14 | 2009-05-22 | Ihi Corporation | 循環流動層改質装置 |
| JP2009120432A (ja) * | 2007-11-14 | 2009-06-04 | Ihi Corp | 循環流動層改質装置 |
| AU2008322126B2 (en) * | 2007-11-14 | 2011-09-01 | Ihi Corporation | Circulating fluidized-bed reformer |
| US8828106B2 (en) | 2007-11-14 | 2014-09-09 | Ihi Corporation | Circulating fluidized-bed reformer |
| JP2014520739A (ja) * | 2011-07-05 | 2014-08-25 | リンデ アクチエンゲゼルシャフト | 合成ガス製造方法 |
| JP2016511208A (ja) * | 2012-12-18 | 2016-04-14 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアＢａｓｆ Ｓｅ | 副生成ガス、付随ガス、及び／又は生物ガスを利用する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| AU5342186A (en) | 1986-08-21 |
| JP2681347B2 (ja) | 1997-11-26 |
| ES551839A0 (es) | 1987-01-01 |
| DZ891A1 (fr) | 2004-09-13 |
| EP0191522B1 (en) | 1991-07-10 |
| NO860480L (no) | 1986-08-14 |
| AU576284B2 (en) | 1988-08-18 |
| DE3680122D1 (de) | 1991-08-14 |
| EP0191522A2 (en) | 1986-08-20 |
| CA1296507C (en) | 1992-03-03 |
| ZA86982B (en) | 1986-09-24 |
| SG43993G (en) | 1993-06-25 |
| NO169645B (no) | 1992-04-13 |
| ATE65065T1 (de) | 1991-07-15 |
| ES8702296A1 (es) | 1987-01-01 |
| EP0191522A3 (en) | 1988-07-20 |
| EP0191522B2 (en) | 1996-12-18 |
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