JPS61190022A - 加工性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、加工性のすぐれたフェライト系ステ／レス薄
鋼板の製造法、特に製造１糧を簡略化しうる加工性のす
ぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法に関する
ものである・ 〈従来の技術〉 従来、フェライト系ステンレス鋼の製造法は、素材を熱
間圧延して熱延鋼帯とし、次にパッチ焼鈍炉で８００〜
８５０Ｃまで昇温、保持及び冷却等数日間にわたる熱延
板焼鈍処理を施した後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍を
はさんだ２回以上の冷間圧延を行った後、最終焼鈍を施
して製品とされている。

以上の様な従来の製造法においては、冷間圧延前に行う
焼鈍処理に長時間を要するために生産性が悪く、従って
製造コストが高くなるという大扉があった。

上記の欠点を除くために、従来例えば特公昭４９−１７
９３２号公報では一熱間圧延後、直ちに？＋却して６０
０℃以下で捲取り、熱延板焼鈍することなく冷間圧延し
、最終焼鈍を施して、リジング特性の良いフェライト系
ステンレス鋼ヲ製造できることを示している。しかじ熱
延捲取温度を６００℃以下とすると、リジング特性は向
上するが、深絞り特性は悪くかつ降伏応力も高くなる等
の問題を生ずる。また特公昭５８−３２２１７号公報で
は、熱延捲取温度を８５０〜９５０℃の高温にすること
によシ、降伏応力や全伸び及び深絞シ性が、従来のパッ
チ焼鈍工程材と同程度となることを示している。

しかしこの方法ではりジｙグ特性が劣化する欠点を有し
ている。

〈発明が解決すべき問題点〉 本発明は従来技術の低い生産性を改善するとともに、機
械的性質、深絞シ性及びリジング特性のすぐれたフェラ
イト系ステンレス鋼の製造方法を提供することを目的と
するものである。

く問題点を解決するための手段〉 本発明は上記問題点を解決するため熱間圧延工程の圧延
条件を特定したもので、その骨子はフェライト系ステン
レス鋼を熱間圧延後、酸洗し、冷間圧延し最終焼鈍して
所望の成品板厚の鋼板な製造するに際し、上記熱間圧延
工程の粗熱延終了板厚ｔＢと仕上熱延終了板厚ｔ８とよ
り熱延圧下対数歪’Ｈ（＝Ｉｏｇ　ｔＢ／ｌｌ）を求め
かつ前記仕上熱延終了板厚ｔｌｉと上記冷間圧延工程の
冷延終了板厚ｔｃとより冷延圧下対数歪ｇｃ　（≠ＩＯ
ｇｔｃ／ｌ！Ｉ）を求めて、両圧下対数歪の比に：へ／
１ｃを１以上３以下の範囲に定め、該圧下対数歪比にの
範囲内で熱間圧延を終了せしめることである。

特にフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延後引き続き酸
洗し、冷間圧延し、最終焼鈍するか、あるいは熱間圧延
後、８００−１０００１：の温度範囲で１０分間以内の
連続焼鈍して酸洗し冷間圧延して最終焼鈍する製造法に
おいて、本発明の効果は明確となる。

尚、この発明の方法では、通常１０〜３０％のＣｒ、０
．１９６までのＣ，１％までの８１．１％までのＭｎを
含むフェライト系ステンレス鋼を対象とするが、必要に
厄じてｋｌ　、　Ｔｉ　、　Ｚｒ　、　Ｂ　、　Ｎｂ等
の合金元素を含有してもよい。特Ｋ、対象材ＫＡｔを添
加する場合は、一層好ましい結果が得られる。

Ａｔは、フェライト系ステンレス鋼の深絞シ性を向上さ
せ、また降伏応力を低下せしめる等機械的性質も向上さ
せる有用な元素であシ、その効果は０．０６慢以上で充
分であシ、その上限は上記の材質向上効果の減少、リジ
ング特性の劣化、経済的理由等により、Ｏ，ＳＳ以下と
する。ｔた、Ａｔの材質向上効果を、一部他の窒化物形
成元素、例えばＴＩ　、Ｂ、Ｎｂ、Ｖ、ＺｒＯ元累に置
換することができ、それだけＵ添加量を少なくすること
ができる。即ち下記の合金元素の内１種又は２種以上の
合金元素を添加することで、ｋＡ添加量の下限を０．０
４チＫまで低減できる。

記 Ｂ：０．０００２〜０．００５重量俤 Ｔｉ　　：　　０．００５〜０．４ Ｎｂ　　：　　０．００５　Ｓ−０，４Ｖ　　　：　　
０．００５〜０．４ Ｚｒ　　：　　０．００５〜０．４ 本発明に従ってフェライト系ステンレス鋼板を製造すれ
ば、冷延前の熱延板焼鈍工程を省略あるいは焼鈍時間を
短縮しても、従来法と同等若しくはそれ以上の加工性を
有する製品が得られかつ生産能率の向上により製造コス
トも低くできる。

以下に本発明の特徴を更に説明する。

一般にα系ステンレス鋼は普通鋼の様に完全変態を起こ
さず、また動的再結晶も起こしにくい。

従って、熱間圧延工程において１通常の粗圧延条件では
部分的に静的再結晶を起こし細粒化されるが１１通常の
仕上熱間圧延条件では再結晶は起こらずそのため結晶粒
は展張されるのみである。即ち、フェライト系ステンレ
ス鋼板における仕上熱間圧延は、普通鋼の仕上熱間圧延
に比較して、単に結晶粒を展張するという点において、
より冷間圧延的要素が大きいと言える。特に熱延板焼鈍
工程を省略した場合においては、その傾向が強い。そこ
で本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼の仕上熱間
圧延と冷間圧延の関係について詳細に調べ、仕上熱間圧
延と冷間圧延との間に最適圧下配分があることを見い出
し、更にこの最適圧下配分を表わす・々ラメータとして
前述のに値がよいことも見い出した。今、粗熱間圧延終
了板厚なｔＢとじ、仕上熱延終了板厚を稲として仕上熱
間圧延による圧下歪ε８を対数歪表示すると、ｔＨ＝　
ｌｏｇ　ｔｆＩ／ｌ、と示される。同様に冷延終了板厚
なｔｃとして冷間圧延による圧下歪ｅｃを対数歪で示す
と１．２　＝ｌｏｇ　ｔｃ／　ｔＨとなる。このεヨと
ｔｃの比をｋと置いた。ｋは下式で表示される。

即ち本発明者らはＬｌ　＊　ｔｇ　＋　ｔ（を種々に変
えた時の成品板の加工特性を調べ、ｔＢを固定した時、
ｋ値が１以上３以下となる様にｔｌ　１　ｔＨを選ぶと
、成品板の加工特性が向上することを見い出した。

その結果の一例を第１図に示す。第１図はＡｔを０．１
４重量係含有する５ｕｓ４３０鋼を、熱間圧延後引き続
きワークロール径１５０−φの冷間圧延機で冷間圧延し
て０．６−厚の冷延板とし、最終焼鈍した時の材質特性
をに値に対して示した図である。

また参考のため、通常のＳＵＳ　４３０鋼を従来の製造
法、即ち熱間圧延（ＬＨ＝　３．８−）後、８４０℃４
時間の箱焼鈍を行ない、冷間圧延（ｔｃ＝０．６ｍ）し
て涜終焼鈍する製造法に従って製造した時の材質レベル
を図の欄外に矢印で示した・ 図より明らかな様に全伸び値と７値はに値が１以上３以
下の領域で極大を示し、通常のＳＵＳ　４３０鋼と従来
の製造法に従って製造した時の値より高くなっている。

また降伏応力とりゾング高さはに僅増加と共に減少し、
従来法の材質レベルよシ良好である。

以上の様に熱延板焼鈍工程を省略して製造する場合に値
により加工特性が変化する理由は、以下の様に考えられ
る。

■　ある製品板厚ｔｃのフェライト系ステンレス鋼板を
製造する際にに値を変化させるということは、仕上熱間
圧延と冷間圧延の圧下配分を変えるため最終焼鈍前の歪
蓄積量（転位密度）が変化することＫなる。即ちに僅が
高い程、最終焼鈍前の歪蓄積量が少なくなシ、それだけ
最終焼鈍時の再結晶核生成サイトが減じ、最終焼鈍後の
再結晶粒径が大きくなる。これかに値が高い程、降伏応
力が低くなる理由と考えられる。また、再結晶粒が大き
いことは、全伸び値、Ｔ値の向上にも有利である。

■　更にに値が変化すると、最終焼鈍時の再結晶核生成
サイトも変化する。一般に再結晶核生成サイトは主とし
て結晶粒界と粒内の変形帯が挙げられ、結晶粒界からは
（１１１）粒変形帯よシは（１１０１粒が主に再結晶す
ると考えられている。

前述した様にフェライト系ステンレス鋼の場合。

仕上熱間圧延時には再結晶が殆んど生ぜず、結晶粒が単
に展伸されるばかりであるために、粗熱間圧延終了時の
粒界密度が一同程度ならばに値を変化させてもｔｃが同
一の場合には、冷延板の粒界密度はほぼ同一と考えられ
る。これに対し粒内の変形帯は、ｋ値が大きい程歪蓄積
量は少ないために変形帯の密度は小さくなる。即ちに値
が大きい程粒界よシ再結晶する（’１１１１粒の発生頻
度が高くなシ、かつその粒径も大きくなる。従ってに値
が大きい程、Ｔ値が高くなると考えられる。しかし、ｋ
値が極端に大きい場合（例えばに僅が無限台数（即ち冷
延率θ％）の様な場合）には、再結晶に必要な歪量が不
足するか、あるいは、粒界より（１１１）粒が生ずるた
めに必要な粒界近傍の多重上りが発生しＫ＜くなる等の
理由で、Ｔ値が低下すると考えられる。

■　熱間圧延と冷間圧延では、摩擦係数や温度等の相違
によυ形成される集合組織が異なる。特に熱間圧延では
ロールによる剪断変形が大きく（１１０１粒が多くなる
。一般にフェライト系ステンレス鋼は、完全変態が生じ
ないために、熱間圧延・冷間圧延によシ凝固組織が破廐
されずに展伸されて、板厚中心部に展伸された（１００
）粒が多量に形成され、これＫよりリジングが生ずると
考えられている。ところが、本発明の様Ｋｋ値を大きく
して仕上熱延率な大きくすると、それだけ剪断変形の浸
透度が増え、（１００１粒形成を少なくしこれに変って
（１１０）粒が増えリジング特性が向上する。またに値
を大きくして冷延率を小さくすることもリジング特性向
上に大きくを与する。

７゛値に対しても（１００１粒形成を少なく　Ｌ　（１
１０）粒の形成を多くした方がいくらか有利である。し
かし７僅に対し特に有利な（１１１）粒の発達には。

熱間圧延よ）冷間圧延の方が有利と考えられ、ｋ値を更
に大きくした場合冷延率が低下して（１１１１粒があま
り発達せず７値は低下すると考えられる。・■　更に集
合組織に関して言えば、ｋ値を大きくして仕上熱延終了
板厚（−）を小さくすることも、冷延集合組織形成の点
で７値、リジングに有利であると考えられる。従来よシ
冷間圧延ロール径を大きくすると７儂、リジングが向上
することが知られているか、本発明の場合冷間圧延ロー
ル径が同一でも、ｋ値を大きくしてｔＴｉを小さくする
ことで、相対的Ｋｔ２−ル径を大きくしたのと同様の効
果があると考えられる。即ち輸の大小に拘らず同じノｆ
ス数で冷間圧延する場合（例えば遅続冷関圧延機に工ろ
冷間圧延など）には、１Ｍが小さい方が１パスあたシの
圧下率が少なくそれだけ冷間圧延ロールによる剪断変形
量が少なくなるといへ冷間圧延ロール径の大径化とよく
似た効果を持つと思われる。

以上の理由によりに値を１以上３以下にした時に材質特
性が良好な成品板が得られ・ると考えられる。また■、
■、■の項で述べた様に冷延率はある程度以上必要で、
Ｃｃは０．７以上であることが望ましい。更に％開開５
９−１３０２６号公報に記載されている様に、粗熱間圧
延工程でノース間時間を１５秒以上とする方法と本発明
法を組み合わせれば、リジング特性及び７値が更に向上
することは言うまでもない。

さて以上に述べたｋｌｉの効果は、すべて熱延板焼鈍工
程を省略した興造工程について述べたが熱延板を８００
〜１０００℃の温度範囲で１０分間以内の連続焼鈍する
場合も基本的に前記■、■、■の効果は同じであシ、更
にに値を大きくしてεヨを大きくした方が熱延板での歪
蓄積量が大きくなシ、連続焼鈍時の再結晶がそれだけ促
進し成品板の加工性が向上する。

上記の連続焼鈍の場合と同様の理由によシ、従来の箱焼
鈍の熱延板焼鈍を実施しても、ｋ値の効果は存在する。

しかしながら、従来の熱延板焼鈍（ＩＮ焼鈍）では、７
値や機械的性質のに値に対する依存性は小さくなる。第
２図にその結果を示す。

第２図は冠を０．１４重ｔｓ含有する５ＵＳ４３０鋼を
、熱間圧延後、８４０℃で４時間焼鈍し、ワークロール
径１５０ｍｍの冷間圧延機で冷間圧延して０．６−厚の
冷延板とし、最終焼鈍した時の材質特性を、ｋ値に対し
て示した図である。第１図と比較してに値に対するＴ値
や機械的性質の依存性は小さくなっているが、リジング
に対しては明確な依存性が認められる。この理由は以下
の様に考えられる。

一般にフェライト系ステンレス鋼は、普通鋼に比べ変態
速度が遅く熱間圧延時に生成したｒ相は完全にα相と炭
化物に分解できずに熱延板中に残留するかあるいはヤル
テンサイトとなる。これらの旧ｒ相部は母相のα相に比
較して固溶Ｃ，Ｎ量が高く、かつ硬い九めそのまま冷間
圧延すると冷延集合組織の発達を阻害して、成品板のり
ジング特性を向上させるが、７値や機械的性質を劣化さ
せる。ところが、従来法の様に長時間の熱延板焼鈍を実
施するとこの旧ｒ相部は完全にα相と炭化物及び窒化物
等に分解し、また十分く再結晶するため、Ｔ値や機械的
性質は十分に向上し、ｋ値への依存性は小さくなると考
えられる。しかし、リジングの場合、旧ｒ相部による冷
延集合組織の発達を阻害する効果がなくなるため、全般
に悪化するかに値依存性は明確になると考えられる。

また！４１図及び第２図では）Ｌを添加した５Ｕ８４３
０鋼の結果を示したが、Ａｔ無添加の場合にも基本的に
同様である４　Ａｔの添加効果は、中凝固粒の粗大化、
（ｒｒ＞　ｈｔｘの析出、１）ｉＤｙ相の分解速度の上
昇、囃ψｒ相ルーグの縮少等忙よる７値、機械的性質の
向上及びリジング性の劣化が挙げられ、以上は基本的に
に値の効果とは別のものであシ、紅の添加無添加により
各特性値の絶対値がほぼ平行移動すると考えられる。

（実施例） 以下に本発明の実施例を述べる。

実施例！ 第１表に示した成分のフェライト系ステンレス鋼を通常
の溶製法に従ってＩｌｌ製し、厚さ２５０ｍｍのスラブ
とし、これらのスラブを厚さ２００鴎、幅２１０ｍ、長
す２５０　ｗａＫ切出し１２００１１：に加熱後７ノ々
スの粗熱間圧延と６−＃スの仕上熱間圧延を施して、熱
延板の温度が降下しない内（仕上熱間圧延後４０秒以内
）に、７００Ｃに保定した電気炉に熱延板を装入し、４
０分間保持した後取り出して空冷した。

これらの熱延板を酸洗後引き続きワークロール径１５０
−の冷間圧延機で冷間圧延して０６４■厚の冷延板とし
、８７５℃で３０秒間焼鈍して成品板とした６以上の製
造工程における粗熱延終了板厚（１，）　、仕上熱延終
了板厚（１Ｍ）　、仕上熱延圧下率（ｇＨ）、冷延率（
＃。）及びに値（−’Ｍ／’Ｃ）等の製造実績を第２表
に、成品板の７値、リジング、降伏応力、全伸び値を第
１図Ｋｋ値忙対して示す、尚、ｔａｚ表中の仕上熱延圧
下率、冷延率は対数歪表示（下式）の絶対値で示した。

ｔ　ｍ　＝１０ｇｔ　Ｈ／　ｔ　Ｂ　　　ｅ　　’　ｃ
　＝１帽ｔ　Ｊｔｔｉまた、比較のため、従来の方法、
即ちＡｔを含有しないＳＵＳ　４３０鋼を２０ｗＪｌか
ら３．８■厚まで仕上熱間圧延後、８４０ｃで４時間焼
鈍して酸洗後。

０．６ｍ厚まで冷間圧延して８５０℃で３０秒間焼鈍す
る製造法（ｋ＝０．９０）で得られる材質レベルを第１
図の欄外に矢印で示した。

また、上記の熱延板ｔ８４０’ｃで４時間焼鈍して酸洗
後、ワークロール径１５０ｍ５の冷間圧延機で冷間圧延
して０．６ｗ厚の冷延板とし８５０℃で３０秒間焼鈍し
て成品板とした時のに値に対する材質特性を第２図に示
す。

第１図より明らかな様Ｖｃｋ値を１以上３以下とした時
、深絞り性、リジング特性１機械的性質は良好で、従来
法で得られる材質レベルよシも良好である。

また第２図より明らかな様に、従来の熱延板焼鈍（箱焼
鈍）を実施した場合、Ｖ値、降伏応力、全伸び値はに値
に対し依存性は認められるがその効果の程度は小さい。

しかしリジング特性に対しては明確にその効果が認めら
れる。

実施例２ 第３表に示した成分のフェライト系ステンレス鋼を通常
の溶製法に従って溶製し、厚さ２５０ｍのスラブとし、
これらのスラブを１１８０℃に加熱後、７パスの粗熱間
圧延で２１■厚（ｔＳ）の粗・ぐ−とし、連続熱間圧延
機で６−４スの仕上熱間圧延を施し、第２表に示す板厚
（ｋｇ）の熱延コイルとした。第４表に熱間圧延実績を
示す。尚表中の仕上圧下″＊（ｇｉ）は対数歪表示の絶
対値（ｔＯｇｔ＋＋／ｌｕ）で示した。

熱嬌以降は、大別して（１）熱間圧延後引き続き酸洗し
て冷間圧延し、最終焼鈍する製造法と（ｉｉ）熱間圧延
後連続焼鈍炉で熱延板焼鈍した後、酸洗し。

冷間圧延して最終決鈍する製造法で成品板とした。

（１）の製造法で製造した実績を第５表に、（Ｉｔ）の
製造法で製造した実績を第６表に示す。

鋼種■の熱延コイル■、■は２分割して１片方の熱延コ
イルは熱延後引き続き酸洗し、ロール径５０■のゼンジ
ミア−冷間圧延機（以下ｚミルという）で０．４−厚ま
で冷間圧延し８７５℃で３０秒間焼鈍して成品板とした
。残りの熱延コイルは。

連続焼鈍炉で９８０　′ｃ１で加熱後２分間で８００℃
まで冷却し８００℃よシ水冷した後（以下連続焼鈍と略
す）Ｍ洗しｚミルで０．４−厚まで冷間圧延して８５０
ｃで３０秒間焼鈍し成品板とした。

鋼種■の熱延コイル■、■、■、■、■もすべて２分割
した。■、■、■の片方の熱延コイルは引き続き酸洗後
２ミルで１．０−厚まで冷間圧延し８７５℃で３０秒間
焼鈍して成品板とした。また■、０の残りの熱延コイル
は引き続き酸洗後Ｚミルで０，４鱈厚まで冷間圧延し、
８７５℃で３０秒間焼鈍した。また、■、［Ｆ］の片方
の熱延コイルは引き続き酸洗後ロール径４００■の４重
連続冷間圧延機（以下Ｔミルという）で１．０霞厚まで
冷間圧延し、引き続き２ミルで０．４■浮まで冷間圧延
し８７５℃で３０秒間焼鈍して成品板とした。■。

■、■の残りの熱延コイルは連続焼鈍を施した後酸洗し
、ｚミルで０．４■厚まで冷間圧延し８５０℃で３０秒
間焼鈍して成品板とした。

−檀■の熱延コイル［有］、■は、引き続き酸洗後Ｔミ
ルで１．０−厚まで冷間圧延し引き続いて２ミルで０．
４−厚まで冷間圧延して８７５℃で３０秒間焼鈍して成
品板とした。

鋼種■の熱延コイル■、■は熱間圧延後引き続き酸洗し
、ｚミルで０．４−厚まで冷間圧延し。

８７５℃で３０秒間焼鈍して成品板とした。

尚、第５表、第６表中の冷延圧下＊（’ｃ）は対数歪表
示の絶対値で示した。またに値が１以上３以下のものが
本発明法であｐ、他は比較法である。

以上の様に製造した成品板の７値、リジング。

降伏応力、全伸び値を調査し、熱延板焼鈍工程を省略し
て製造した結果を第７表Ｋ、連続焼鈍炉で熱延板焼鈍し
て製造した結果を第８表に示す。

鋼種Ｉで、熱延板焼鈍工程を省略した場合（第７表■−
■、■−■）及び連続焼鈍で熱延板焼鈍を実施した場合
（第８表■−■、■−［相］）共に比較法に比べ本発明
法により製造した方が成品板の加工特性は良好で、ｒ値
は０．８以上を示し１通常の平板用途を満足し、リジン
グも１０μｍ程度と極めて良好である。しかし降伏応力
は熱延板焼鈍省略材（■−■）ではやや高い。従りて鋼
種Ｉでは。

連続焼鈍による熱延板焼鈍を実施する工程で本発明法を
用いれば平板用途材を製造できることが十分期待される
。尚、上記の例では本発明法による方が、すべての加工
特性が良好であるが、これは比較法のに値が１以下であ
るからである。ｖ＃４種ｎで成品厚１．　Ｏ−の第７表
■−■、■−〇、■−■では１本発明法の■−■は、に
値が１以下の■−■に比較してｒ値、リジ／グ、降伏応
力、全伸び値はすべて良好であるが、に値が３以上の■
−■と比較するとｒ値、全伸び値が良好でリジング。

降伏応力は幾分高くなっている。

紅の添加効果は、熱延板焼鈍省略工程では第７表の■−
■、■−■と■−■、■−■、また連続焼鈍による熱延
板焼鈍を実施した場合には第８表の■−０．■−［相］
との−０，０−０を比較すれば明らかであり、Ａｔ添加
によシフ値、降伏応力が大きく向上している。またＡｔ
添加材での本発明の効果は、■−■と■−■及び■−［
相］、■−〇と■−■を比較すれば明確である。特Ｖｃ
Ａｔ添加と本発明の効果を併せた■−■及び■−［株］
ではＴ値が１．２程度と高くかクリジングも１５μｍ程
度で深絞り用途を十分満足している。

また、冷延ロール径の差による効果も■−■。

■−■と■−■、■−■を比較すれば明確であり。

ロール径の大きい連続冷間圧延機で冷間圧延したの一■
、■−■の方が７値、リジングが向上している。また大
径ロール冷延材でも本発明の効果は認められ、■−■材
は深絞り用途を十分く満足する。また、連続冷間圧延機
を使用することにより従来の単スタンドのゼンジミア−
冷延機より生産性が向上することは言うまでもない。

鋼ａｉｍ（■−■、■−■）　ハｈｔ　＋！：　Ｔｉ　
ｔｖ複合添加材であシ、Ｖ値はＡｔ添加材（■−■、■
−〇）よシ更に高くなる。この鋼種でも本発明の効果は
認められ、特に■−■材ではＦ値が１，４程度と高く超
深絞シ用途材として期待できる。

また鋼種■の様な低Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼材
でも本発明の効果が認められる（■−■。

■−〇）・ （発明の効果） 以上説明し丸裸Ｋ、本発明の効果は所定の成品板厚のフ
ェライト系ステンレス鋼板を製造するに際し０本発明で
定義したに値を１以上３以下にすることで、深絞り性。

リジング、及び機械的性質を向上させるととくある。こ
の効果により従来数日間かけて熱延コイルを昇温、保持
、冷却させていた工程を省略あるいは時間短縮すること
が可能であり、大幅な製造コストの低下が実施できる。

更に、Ａ／、を添加したフェライト系ステンレス鋼やＡ
ｔと７ｉ　、　９　、　ｚｙ　、　Ｖ　、　Ｎｂ　ＣＤ
内一種またハ二種以上添加したフェライト系ステンレス
鋼において本発明の製造法に従って製造すれば、深絞り
用銅の製造も可能である。

【図面の簡単な説明】

＠１図はＡｔを０．１４重量％含有するＳＵＢ　４３０
鋼を粗熱延終了板厚（ｔｍ）及び仕上熱延終了板厚（ｔ
ｇ）を変化させた熱間圧延後引き続き酸洗してワークロ
ール径１５０−の冷間圧延機で冷間圧延して０、６　ｍ
厚の冷延板とし、８７５℃で３０秒間焼鈍して成品板と
し走時の成品板の材質特性を示す。 また第１図欄外の矢印は１Ａｔを特に添加しない通常の
ＳＵＳ　４３０鋼を熱間圧延（ｔＢ＝　２０ｔａ＊　ｔ
Ｈ＝３．８−膨４０℃で４時間の箱焼鈍を施して酸洗後
、ゼンジミア−冷間圧延機で冷間圧延して０．６閤厚と
し。 ８５０℃で３０秒間焼鈍する従来の製造法で裂遺し走時
の材質レベルを示す。 第２図はＡｔを０．１４重量％含有するＳＵＳ　４３０
鋼を粗熱延終了板厚（ｔＢ）及び仕上熱延終了板厚（ｔ
Ｈ）を変化させた熱間圧延を行なった後、８４０℃で４
時間焼鈍後酸洗し１次いでワークロール径１５０■の冷
間圧延機で冷間圧延して０．４−厚の冷延板とし８５０
℃で３０秒間焼鈍した時の、成品板の材質特性を示す。 第１図 θ　　　　　ｆ２３ 第２図 Ｏｆ　　　　２．？ 手続補正書　（自発） 昭和６０年４月５日　　　　１ 特許庁長官　志　賀　　　学　殿　　　　　　　　　　
　　　　　　噌１、事件の表示 昭和６０年特許願第０２８９５５号 ２、発明の名称 加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼板　　　（の
製造方法 ３、補正をする者　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　１事件との関係　特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表台　武　　１）　　　豊 ・■代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６　補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面７、補正の内容 １）明細書４頁８〜９行を下記の通り補正する。 ′を示している。しかしこの方法ではりジング特ｔが劣
化する欠」 ２）同１０頁７行ｒ　（１１１）粒変形帯よりは」を−
（１１１）粒が、ｔた変形帯よシは」に補正する。 ３）同１０頁１３行「冷延板の」を「冷延終了後）」に
補正する。 ４）同１５頁４〜５行「全般に悪化するが」を”全般に
悪化して」に補正する。 ５）同１９頁１〜２行「即ちＡｔを含有しないヨＵＩ４
３０鋼を」を「即ち不純物程度のＡｔ（０，０４ｗｔ％
）２か含有していない５ＵＳ４３０鋼を」に補正する。 ６）同１０頁７行ｒ＠２表Ｊをｒ第４表」に補正する。 ７）同２３頁２行「最終焼鈍する」を「８７５℃で３０
秒間の最終焼鈍をする」に補正する。 ８）同２３頁４行「最終焼鈍する」を「８５０℃で３０
秒間の最終焼鈍をする」に補正する。 ９）第２図を別紙の通シ補正する。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延後、酸洗し
   、冷間圧延し、最終焼鈍して所望の成品板厚の鋼板を製
   造するに際し、上記熱間圧延工程の粗熱延終了板厚ｔ＿
   Ｂと仕上熱延終了板厚ｔ＿Ｈとより仕上熱延圧下対数ε
   ＿Ｈ（＝ｌｏｇｔ＿Ｈ／ｔ＿Ｂ）を求め、かつ前記仕上
   熱延終了板厚ｔ＿Ｈと上記冷間圧延工程の冷延終了板厚
   ｔ＿Ｃとより冷延圧下対数歪ε＿Ｃ（＝ｌｏｇｔ＿Ｃ／
   ｔ＿Ｈ）を求めて、両圧下対数歪の比ｋ：ε＿Ｈ／ε＿
   Ｃを１以上、３以下の範囲に定め、該圧下対数歪比の範
   囲内で熱間圧延を終了することを特徴とする加工性の優
   れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
2. （２）フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延後、熱延板
   焼鈍することなく引き続き酸洗する特許請求の範囲第１
   項記載の製造方法。
3. （３）フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延後、８００
   〜１０００℃の温度範囲で１０分間以内の連続焼鈍を施
   して酸洗する特許請求の範囲第１項記載の製造方法。
4. （４）Ａｌを０．０６〜０．５重量％含有するフェライ
   ト系ステンレス鋼を用いることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載の製造方法。
5. （５）Ａｌを０．０４〜０．５重量％含有しかつ下記合
   金元素の内、１種又は２種以上含むフェライト系ステン
   レス鋼を用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の製造方法。 記 Ｂ：０．０００２〜０．００５重量％ Ｔｉ：０．００５〜０．４　　　〃 Ｎｂ：０．００５〜０．４　　　〃 Ｖ　：０．００５〜０．４　　　〃 Ｚｒ：０．００５〜０．４　　　〃