JPS61192738A - 摺動材料 - Google Patents
摺動材料Info
- Publication number
- JPS61192738A JPS61192738A JP3408885A JP3408885A JPS61192738A JP S61192738 A JPS61192738 A JP S61192738A JP 3408885 A JP3408885 A JP 3408885A JP 3408885 A JP3408885 A JP 3408885A JP S61192738 A JPS61192738 A JP S61192738A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- sliding material
- sliding
- thermosetting resin
- coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は摺動材料に関し、より詳しくは黒鉛を熱硬化性
樹脂に添加して硬化させた摺動材料に関する。
樹脂に添加して硬化させた摺動材料に関する。
「従来の技術」
従来、摺動材料の一種として、黒鉛を熱硬化性樹脂に添
加して硬化させた摺動材料は周知である。
加して硬化させた摺動材料は周知である。
「発明が解決しようとする問題点」
この種の摺動材料は、一般に上記黒鉛により小さな摩擦
係数を得ることができるが、なお一層の性能向上が期待
されている。
係数を得ることができるが、なお一層の性能向上が期待
されている。
ｒ問題点を解決するための手段」
本発明はそのような事情に鑑み、黒鉛を熱硬化性樹脂に
添加して硬化させた摺動材料において。
添加して硬化させた摺動材料において。
１−記黒鉛の面間隔（ｄ−）を３．４１Å以下とすると
ともに、黒鉛形状を黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ１
法の比が０．７以下の片状又は鱗片状として、摩擦係数
を一層小さくすることができるようにしたものである。
ともに、黒鉛形状を黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ１
法の比が０．７以下の片状又は鱗片状として、摩擦係数
を一層小さくすることができるようにしたものである。
「作用」
片状又は鱗片状の黒鉛は、これを熱硬化性樹脂に添加し
て射出成形成いは圧縮成形等により摺動材料に成形する
と、その片状又は鱗片状の表面（面積の大きい面）が摺
動面に沿って配列されるようになるので１球状又は粒状
の黒鉛よりもその摺動面における黒鉛の表面積が大とな
る。
て射出成形成いは圧縮成形等により摺動材料に成形する
と、その片状又は鱗片状の表面（面積の大きい面）が摺
動面に沿って配列されるようになるので１球状又は粒状
の黒鉛よりもその摺動面における黒鉛の表面積が大とな
る。
加えて、上記黒鉛として面間隔（ｄ−）が３．４１Å以
下のへき開し易い黒鉛を使用しているので。
下のへき開し易い黒鉛を使用しているので。
その黒鉛形状を片状又は鱗片状としたことと相まって、
黒鉛が相手材に移着し易くなり、これによってＳ＊係数
が小さくなる。
黒鉛が相手材に移着し易くなり、これによってＳ＊係数
が小さくなる。
これをより詳細に説明すると、上述したように、片状又
は鱗片状の黒鉛を熱硬化性樹脂に添加して射出成形成い
は圧縮成形等により摺動材料に成形すると、その片状又
は鱗片状の表面が摺動面に沿って配列されるようになる
。
は鱗片状の黒鉛を熱硬化性樹脂に添加して射出成形成い
は圧縮成形等により摺動材料に成形すると、その片状又
は鱗片状の表面が摺動面に沿って配列されるようになる
。
片状又は鱗片状の表面が摺動面に沿って配列される理由
は必ずしも明らかではないが、型内へ注入される際に片
状又は鱗片状の黒鉛は流れの方向に沿って一定方向に揃
えられるようになり、かつ圧力を受けてその型内におけ
る表面つまり上記摺動面に沿って配列されるようになる
ものと考えられる。実際に射出成形及び圧縮成形によっ
て製造した摺動材料を測定した結果、６０〜７０％の片
状又は鱗片状の黒鉛がその表面を摺動面に向けているこ
とが確認されている。
は必ずしも明らかではないが、型内へ注入される際に片
状又は鱗片状の黒鉛は流れの方向に沿って一定方向に揃
えられるようになり、かつ圧力を受けてその型内におけ
る表面つまり上記摺動面に沿って配列されるようになる
ものと考えられる。実際に射出成形及び圧縮成形によっ
て製造した摺動材料を測定した結果、６０〜７０％の片
状又は鱗片状の黒鉛がその表面を摺動面に向けているこ
とが確認されている。
そしてこのように１片状又は鱗片状の黒鉛の表面が摺動
面に向いて揃っていれば、同一量の球状又は粒状の黒鉛
よりもその摺動面における黒鉛の表面積が大となること
は明らかであり、摩擦係数の低減に有利となる。また、
片状又は鱗片状の黒鉛の表面が摺動面に向いて揃ってい
るということは、各黒鉛は熱硬化性樹脂に浅く保持され
ていることになるので、その熱硬化性樹脂から剥離して
相手材に移着し易くなり、この点においても摩擦係数の
低減に寄与する。
面に向いて揃っていれば、同一量の球状又は粒状の黒鉛
よりもその摺動面における黒鉛の表面積が大となること
は明らかであり、摩擦係数の低減に有利となる。また、
片状又は鱗片状の黒鉛の表面が摺動面に向いて揃ってい
るということは、各黒鉛は熱硬化性樹脂に浅く保持され
ていることになるので、その熱硬化性樹脂から剥離して
相手材に移着し易くなり、この点においても摩擦係数の
低減に寄与する。
さらに面間隔（ｄｗ）が３．４１五以下の黒鉛は。
それ以上の面間隔を有する黒鉛に対してへき関し易く、
黒鉛が容易にへき関すれば黒鉛が相手材に容易に移着す
るようになるので、やはり摩擦係数の低減に有利となる
。
黒鉛が容易にへき関すれば黒鉛が相手材に容易に移着す
るようになるので、やはり摩擦係数の低減に有利となる
。
次に、本発明の摺動材料は、 ２０〜５０ｗｔ％より好
ましくは２５〜３０ｗｔ％の熱硬化性樹脂と、４０〜７
０ｗｔ％より好ましくは５０−８０ｗｔ％の黒鉛とから
なり。
ましくは２５〜３０ｗｔ％の熱硬化性樹脂と、４０〜７
０ｗｔ％より好ましくは５０−８０ｗｔ％の黒鉛とから
なり。
必要に応じて、３〜２５ｗｔ％より好ましくは１５〜２
０ｗｔ％の硬質物及び／又は０．１〜１０ｗｔ％の潤滑
剤を添加することができる。
０ｗｔ％の硬質物及び／又は０．１〜１０ｗｔ％の潤滑
剤を添加することができる。
上記熱硬化性樹脂としてはフェノール樹脂、エポキシ樹
脂、フラン！ＩＩｍ等の１種以上を、また硬質物として
はシリカ、アルミナ、焼成カオリン鉱物、タルク等の１
Ｍ以上を、さらに潤滑剤としてはオイル、ＰＴＦＥ、Ｍ
ｏＳ２ 、Ｐｂ等の１種以上を用いることができる。
脂、フラン！ＩＩｍ等の１種以上を、また硬質物として
はシリカ、アルミナ、焼成カオリン鉱物、タルク等の１
Ｍ以上を、さらに潤滑剤としてはオイル、ＰＴＦＥ、Ｍ
ｏＳ２ 、Ｐｂ等の１種以上を用いることができる。
そして、熱硬化性樹脂の添加量が２０ｗｔ％未満だと黒
鉛の保持能力が小さくて摩耗しやすく、５０ｗｔ％を越
えると摩擦係数が大きくなり、黒鉛の添加量が４０ｗｔ
％未満だと摩擦係数が大きくなり、７Ｑｗｔ％を越える
と摩耗しやすくなる。また硬質物の添加量が３ｗｔ％未
満だと耐摩耗性が悪く、２５ｗｔ％を越えると相手材を
摩耗させたり損傷させたりするようになる。さらに潤滑
剤の添加量が０．１ｗｔ９６未満だと添加効果がなく、
１ｏｕｔ％を越えると耐摩耗性が低下する。なお、潤滑
剤としてのオイルは１通常最大で５ｗｔ％程度の添加が
望ましい。
鉛の保持能力が小さくて摩耗しやすく、５０ｗｔ％を越
えると摩擦係数が大きくなり、黒鉛の添加量が４０ｗｔ
％未満だと摩擦係数が大きくなり、７Ｑｗｔ％を越える
と摩耗しやすくなる。また硬質物の添加量が３ｗｔ％未
満だと耐摩耗性が悪く、２５ｗｔ％を越えると相手材を
摩耗させたり損傷させたりするようになる。さらに潤滑
剤の添加量が０．１ｗｔ９６未満だと添加効果がなく、
１ｏｕｔ％を越えると耐摩耗性が低下する。なお、潤滑
剤としてのオイルは１通常最大で５ｗｔ％程度の添加が
望ましい。
［実施例］
次に１本発明の摺動材料をウォーターポンプに用いられ
るメカニカルシールに適用した実施例について説明する
。第１図において１本発明に係る □摺動材料か
らなる従動リングｌを摺動自在に設けたケース２は、そ
の軸部の筒状部３とこの筒状部３に連続して半径方向外
方に延びる！！！部４と、この壁部４の外周から上記筒
状部３の方向に延びる外方筒状部５と、この外方筒状部
５に連続して半径方向外方に延びるフランジ部６とから
成っている。そしてＥ記外方筒状部５の外周にシール部
材７としてのゴムをコーティングしてあり、その外方筒
状部５をハウジング８に嵌合してその部分の液密をシー
ル部材７によって保持している。
るメカニカルシールに適用した実施例について説明する
。第１図において１本発明に係る □摺動材料か
らなる従動リングｌを摺動自在に設けたケース２は、そ
の軸部の筒状部３とこの筒状部３に連続して半径方向外
方に延びる！！！部４と、この壁部４の外周から上記筒
状部３の方向に延びる外方筒状部５と、この外方筒状部
５に連続して半径方向外方に延びるフランジ部６とから
成っている。そしてＥ記外方筒状部５の外周にシール部
材７としてのゴムをコーティングしてあり、その外方筒
状部５をハウジング８に嵌合してその部分の液密をシー
ル部材７によって保持している。
ト記従動リング！はケース２の筒状部３の外周に軸方向
に摺動自在に嵌装してあり、その筒状部３の先端部等間
隔位置に半径方向外方に突出する突起１０を形成すると
ともに、従動リングｌの内周面にその突起１０に係合す
る係合溝１１を形成して両者を相互に係合させることに
より、ケース２に対する従動リングｌの摺動は許容する
が両者が相対的に回転するのは阻止するようにしている
。そして上記従動リングｌの右端面とケース２の壁部４
の左端面との間にシール部材１２を配設してこれを各端
面に接着することにより、従動リングｌとケース２との
間の液密を保持している。
に摺動自在に嵌装してあり、その筒状部３の先端部等間
隔位置に半径方向外方に突出する突起１０を形成すると
ともに、従動リングｌの内周面にその突起１０に係合す
る係合溝１１を形成して両者を相互に係合させることに
より、ケース２に対する従動リングｌの摺動は許容する
が両者が相対的に回転するのは阻止するようにしている
。そして上記従動リングｌの右端面とケース２の壁部４
の左端面との間にシール部材１２を配設してこれを各端
面に接着することにより、従動リングｌとケース２との
間の液密を保持している。
上記筒状部３の軸部には回転軸！５を貫通させてその先
端部にウォータポンプを構成するインペラー１８を取付
けてあり、このインペラーＩＢにシートパツキン１７を
介してセラミック製のシートリング１８を取付けている
。そして、このシートリング１８に上記従動リングｌを
ばね１８によって弾接させ、そのシートリング１８と従
動リングｌとの摺接によって水がその摺接面の外周から
内周へ漏れるのを防止するようにしている。
端部にウォータポンプを構成するインペラー１８を取付
けてあり、このインペラーＩＢにシートパツキン１７を
介してセラミック製のシートリング１８を取付けている
。そして、このシートリング１８に上記従動リングｌを
ばね１８によって弾接させ、そのシートリング１８と従
動リングｌとの摺接によって水がその摺接面の外周から
内周へ漏れるのを防止するようにしている。
第２図は第１図と異なる構成を有するウォーターポンプ
用メカニカルシールの断面図で、第１図に示すウォータ
ポンプ用メカニカルシールでは従動リングｌの右端面と
ケース２の壁部４の左端面との間にシール部材！２を配
設しているのに対し１本実施例では従動リングｌと筒状
部３との間にＯリング等の環状シール部材２５を嵌装し
、このシール部材２５によってばね１８側の水が上記シ
ートリング１８と従動リングｌとの摺接面の内周側へ漏
れるのを防止している。
用メカニカルシールの断面図で、第１図に示すウォータ
ポンプ用メカニカルシールでは従動リングｌの右端面と
ケース２の壁部４の左端面との間にシール部材！２を配
設しているのに対し１本実施例では従動リングｌと筒状
部３との間にＯリング等の環状シール部材２５を嵌装し
、このシール部材２５によってばね１８側の水が上記シ
ートリング１８と従動リングｌとの摺接面の内周側へ漏
れるのを防止している。
そして上記ばねｌＢの弾撥力を従動リングｌに伝達する
リテーナ２６の右端壁部２７を上記従動リングｌの右端
面の内周縁より内方に突出させてあり。
リテーナ２６の右端壁部２７を上記従動リングｌの右端
面の内周縁より内方に突出させてあり。
その右端壁部２７で環状シール部材２５が上記従動リン
グ１と筒状部３との間から脱落するのを防止している。
グ１と筒状部３との間から脱落するのを防止している。
なお、その他の構成は第１図のものと同様に構成してあ
り、同−若しくは相当部分には第１図と同一の符号を付
して示している。
り、同−若しくは相当部分には第１図と同一の符号を付
して示している。
次に１本発明の効果を試験結果に基づいて説明する。
第３図に示す試験結果は１本発明に係る試料１〜５７と
比較材としての試料５８〜８５とについて。
比較材としての試料５８〜８５とについて。
摩擦係数を測定した結果を示すものである。そして本発
明に係る試料１〜５７においては、黒鉛粒子の大径寸法
に対する厚さ寸法の比を約０．４、面間隔（ｄ、）を３
．３６人としている。これに対し、比較材５８〜６１で
は黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を本願発明
と同様に約０．４としているが面間隔（ｄ、）をより大
きい３．４２人とし、残りの比較材６２〜６５では面間
隔（ｄｗ）を本願発明と同様に３．３８人としているが
黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を約１として
いる。
明に係る試料１〜５７においては、黒鉛粒子の大径寸法
に対する厚さ寸法の比を約０．４、面間隔（ｄ、）を３
．３６人としている。これに対し、比較材５８〜６１で
は黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を本願発明
と同様に約０．４としているが面間隔（ｄ、）をより大
きい３．４２人とし、残りの比較材６２〜６５では面間
隔（ｄｗ）を本願発明と同様に３．３８人としているが
黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を約１として
いる。
なお、試験条件は、後述する試験を含めて特別な説明が
ない限り、機械試験新型摩擦試験機を用い、水を潤滑剤
とするとともに摺動材料とセラミック製の相手材との相
対速度を０．２■ノＳにし、３Ｋｇの荷重で摩擦係数を
測定したものである。
ない限り、機械試験新型摩擦試験機を用い、水を潤滑剤
とするとともに摺動材料とセラミック製の相手材との相
対速度を０．２■ノＳにし、３Ｋｇの荷重で摩擦係数を
測定したものである。
第３図の結果から１本発明品１〜５７は比較材５８〜８
５に比して摩擦係数が小さくなることが理解される。
５に比して摩擦係数が小さくなることが理解される。
また第４図に示す試験結果は１本発明に係る試料３．１
８．３０．４８と比較材５８〜Ｂ１とについて、また第
５図に示す試験結果は１本発明に係る試料３、ＩＬ ３
０．４８と比較材６２〜Ｂ５とについて、それぞれ摺動
材料と相手材との相対速度を０．２〜２■／ｓ ｃ７）
範囲で変化させた際の摩擦係数の変化の状態を測定した
結果を示すものである。
８．３０．４８と比較材５８〜Ｂ１とについて、また第
５図に示す試験結果は１本発明に係る試料３、ＩＬ ３
０．４８と比較材６２〜Ｂ５とについて、それぞれ摺動
材料と相手材との相対速度を０．２〜２■／ｓ ｃ７）
範囲で変化させた際の摩擦係数の変化の状態を測定した
結果を示すものである。
上記第４図、第５図から明らかなように１本発明におけ
る摩擦力の低減効果は相手材との相対速度の低速領域で
著しい、すなわち、相手材との相対速度が小さい状態で
は、潤滑剤としての水が摺動材料と相手材との間に充分
供給されずに両者が固体接触を起すことから、その摩擦
係数は摺動材料自体の摩擦係数に近くなり、このことか
ら本発明品は比較材に比べて小さな摩擦係数を有するこ
とが理解される。
る摩擦力の低減効果は相手材との相対速度の低速領域で
著しい、すなわち、相手材との相対速度が小さい状態で
は、潤滑剤としての水が摺動材料と相手材との間に充分
供給されずに両者が固体接触を起すことから、その摩擦
係数は摺動材料自体の摩擦係数に近くなり、このことか
ら本発明品は比較材に比べて小さな摩擦係数を有するこ
とが理解される。
そして相対速度が大きくなるに従って潤滑剤が充分に供
給されるようになると、流体潤滑状態に近い状態となる
ので摺動材料の材質に拘りなく摩擦係数は一定値となる
。しかしながら、何等かの原因により潤滑剤の供給が不
安定となると、比較材では、その状態に応じて自己の大
きな摩擦係数と流体潤滑下の小さな摩擦係数との間の値
を取るようになるので、摩擦振動が発生し易くなって異
ぎを発生するようになる。これに対し本発明品では、自
己の摩擦係数と流体潤滑下での摩擦係数との差が相対的
に小さいので、潤滑材の供給状態が不安定となっても比
較材に比して振動が発生しにくく、異音の発生が抑制さ
れるようになる。
給されるようになると、流体潤滑状態に近い状態となる
ので摺動材料の材質に拘りなく摩擦係数は一定値となる
。しかしながら、何等かの原因により潤滑剤の供給が不
安定となると、比較材では、その状態に応じて自己の大
きな摩擦係数と流体潤滑下の小さな摩擦係数との間の値
を取るようになるので、摩擦振動が発生し易くなって異
ぎを発生するようになる。これに対し本発明品では、自
己の摩擦係数と流体潤滑下での摩擦係数との差が相対的
に小さいので、潤滑材の供給状態が不安定となっても比
較材に比して振動が発生しにくく、異音の発生が抑制さ
れるようになる。
ざらに第６図は、本発明に係る試料１Ｂについて、その
黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を約０．４と
したまま面間隔（ｄ−）を変化させた際の摩擦係数の変
化を測定したもの、第７図は上記試料！８について面間
隔（ｃｔ−）を３．３８人としたまま黒鉛粒子の大径寸
法に対する厚さ寸法の比を変化させた際の摩擦係数の変
化を測定したものである。
黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を約０．４と
したまま面間隔（ｄ−）を変化させた際の摩擦係数の変
化を測定したもの、第７図は上記試料！８について面間
隔（ｃｔ−）を３．３８人としたまま黒鉛粒子の大径寸
法に対する厚さ寸法の比を変化させた際の摩擦係数の変
化を測定したものである。
これらの試験結果から理解されるように、摩擦係数を小
さく維持するためには、面間隔（ｄ−）を３．４１Å以
下、黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を０．７
以ｆとする必要がある。
さく維持するためには、面間隔（ｄ−）を３．４１Å以
下、黒鉛粒子の大径寸法に対する厚さ寸法の比を０．７
以ｆとする必要がある。
［発明の効果Ｊ
以上のように、本発明によれば、従来の黒鉛を熱硬化性
樹脂に添加して硬化させた摺動材料に比して摩擦係数を
、したがって摩擦力を小さくすることができるという効
果が得られる。
樹脂に添加して硬化させた摺動材料に比して摩擦係数を
、したがって摩擦力を小さくすることができるという効
果が得られる。
第１図、第２図はそれぞれ異なる構成を有するウォータ
ポンプ用メカニカルシールを示す断面図、第３図ないし
第７＠はそれぞれ摩擦係数を測定した試験結果を示す因
である。 ｌ・・・交動リング ２・・・ケース１５・・・回転
軸 １８・・・シートリング２０・・・摺接面 第３ ３１ 良 （ｍ／ｓ） 透電（ｍ／ｓ） 第６図 面間隔 ｄｏｏｚ （入） 第７図
ポンプ用メカニカルシールを示す断面図、第３図ないし
第７＠はそれぞれ摩擦係数を測定した試験結果を示す因
である。 ｌ・・・交動リング ２・・・ケース１５・・・回転
軸 １８・・・シートリング２０・・・摺接面 第３ ３１ 良 （ｍ／ｓ） 透電（ｍ／ｓ） 第６図 面間隔 ｄｏｏｚ （入） 第７図
Claims (6)
- （１）黒鉛を熱硬化性樹脂に添加して硬化させた摺動材
料であって、上記黒鉛の面間隔（ｄｍ）を３．４１Å以
下とするとともに、黒鉛形状を黒鉛粒子の大径寸法に対
する厚さ寸法の比が０．７以下の片状又は鱗片状とした
ことを特徴とする摺動材料。 - （２）上記熱硬化性樹脂に硬質物が添加されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の摺動材料。 - （３）上記硬質物がシリカ、アルミナ、焼成カオリン鉱
物、タルクの１種以上であることを特徴とする特許請求
の範囲第２項に記載の摺動材料。 - （４）上記熱硬化性樹脂に潤滑剤が添加されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第３項のいず
れかに記載の摺動材料。 - （５）上記潤滑剤がオイル、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ＿２、Ｐ
ｂの１種以上であることを特徴とする特許請求の範囲第
４項に記載の摺動材料。 - （６）上記熱硬化性樹脂がフェノール樹脂、エポキシ樹
脂、フラン樹脂の１種以上であることを特徴とする特許
請求の範囲第１項ないし第５項のいずれかに記載の摺動
材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3408885A JPS61192738A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3408885A JPS61192738A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 摺動材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61192738A true JPS61192738A (ja) | 1986-08-27 |
| JPH0410903B2 JPH0410903B2 (ja) | 1992-02-26 |
Family
ID=12404512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3408885A Granted JPS61192738A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 摺動材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61192738A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217814A (en) * | 1991-02-09 | 1993-06-08 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sintered sliding material |
| US5427698A (en) * | 1988-12-09 | 1995-06-27 | Takata Corporation | Coating composition for lubrication |
| JP2017145277A (ja) * | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819397A (ja) * | 1981-07-28 | 1983-02-04 | Sumitomo Chem Co Ltd | 摺動材組成物 |
-
1985
- 1985-02-22 JP JP3408885A patent/JPS61192738A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819397A (ja) * | 1981-07-28 | 1983-02-04 | Sumitomo Chem Co Ltd | 摺動材組成物 |
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| US5217814A (en) * | 1991-02-09 | 1993-06-08 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sintered sliding material |
| JP2017145277A (ja) * | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0410903B2 (ja) | 1992-02-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |