JPS61197444A - 強化ガラスの製造方法 - Google Patents
強化ガラスの製造方法Info
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- JPS61197444A JPS61197444A JP3149585A JP3149585A JPS61197444A JP S61197444 A JPS61197444 A JP S61197444A JP 3149585 A JP3149585 A JP 3149585A JP 3149585 A JP3149585 A JP 3149585A JP S61197444 A JPS61197444 A JP S61197444A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
- C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
- C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
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- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は強化ガラスの製造方法に関する。
歪点以下の１度に加熱したガラスの表面を風冷等によっ
て急冷する強化ガラスの製造方法においては、例えば、
次の組成のガラスが使用されている。
て急冷する強化ガラスの製造方法においては、例えば、
次の組成のガラスが使用されている。
重量％表示で、ＢＬＯｓ ７２．６． Ａｌ雪０１１．
８１０＆０８、 Ｏ，ＭｇＯ４，０，ＮａｘＯ１２，５
，ＫｚＯ０，８その他０．３又は８１０雪７１，１．ム
１！０婁１，６． ＯａＯ９，０，ＭｇＯ３，８゜Ｎａ
ｎｏ １３．３． Ｋ意００．８その他０．４である。
８１０＆０８、 Ｏ，ＭｇＯ４，０，ＮａｘＯ１２，５
，ＫｚＯ０，８その他０．３又は８１０雪７１，１．ム
１！０婁１，６． ＯａＯ９，０，ＭｇＯ３，８゜Ｎａ
ｎｏ １３．３． Ｋ意００．８その他０．４である。
か−るガラスは、液相＠度が前者１０４０℃、後者１０
５０℃であり、フロート法によって素板を製造できるの
で、品質の優れた素板が比較的低コストで得られるとい
う利点がある。
５０℃であり、フロート法によって素板を製造できるの
で、品質の優れた素板が比較的低コストで得られるとい
う利点がある。
しかしながら、か〜るガラスは風冷により熱的に強化す
る場合強化され難いという難点があり、板厚の薄い（例
えば３．５箇以下）ガラスを該方法によって強化し自動
車用に適するような製造を得ることは実質的に困難であ
った。
る場合強化され難いという難点があり、板厚の薄い（例
えば３．５箇以下）ガラスを該方法によって強化し自動
車用に適するような製造を得ることは実質的に困難であ
った。
本発明は上記線点を解決することを目的になされたもの
で、歪点以下の員度にあるガラスを急冷して、表層部と
中央部に温度差を形成し熱的に表層部に強い圧縮応力を
形成する強化ガラスの製造方法において、前記ガラスは
’ｉｔ％表示で実質的に Ｓｉｎｇ ６３〜７５Ａｌｔｏｓ
１．５〜７ＴｉＯｚ
Ｏ〜６ ＴｉＯｉ＋Ａ１＊０３ ３〜フＣ！ａ
Ｏ５〜１５ Ｍｇ０ Ｏ〜１０ ０ａＯ＋ＭＦＺＯ６〜２ Ｏ Ｎ＆ｓ０ ８〜１Ｂ
Ｋ鵞ＯＱ〜５ Ｎａ意０＋ＫｓＯ１０〜２０ かもなり、該ガラスの液相製産が１１５０℃以下である
強化ガラスの製造方法を提供する。
で、歪点以下の員度にあるガラスを急冷して、表層部と
中央部に温度差を形成し熱的に表層部に強い圧縮応力を
形成する強化ガラスの製造方法において、前記ガラスは
’ｉｔ％表示で実質的に Ｓｉｎｇ ６３〜７５Ａｌｔｏｓ
１．５〜７ＴｉＯｚ
Ｏ〜６ ＴｉＯｉ＋Ａ１＊０３ ３〜フＣ！ａ
Ｏ５〜１５ Ｍｇ０ Ｏ〜１０ ０ａＯ＋ＭＦＺＯ６〜２ Ｏ Ｎ＆ｓ０ ８〜１Ｂ
Ｋ鵞ＯＱ〜５ Ｎａ意０＋ＫｓＯ１０〜２０ かもなり、該ガラスの液相製産が１１５０℃以下である
強化ガラスの製造方法を提供する。
本発明においては特定のガラスが使用されるが、その限
定理由は次の通りである。
定理由は次の通りである。
８１（ｈは、ガラスのネットワーク７オーマーであり、
Ｂ１０ｚ ＜ ６３−では耐候性が悪く、ＳｉＯ雪〉７
５チではガラスを溶融成形する際に失透を生成し易くな
るのでいずれも好ましくない。
Ｂ１０ｚ ＜ ６３−では耐候性が悪く、ＳｉＯ雪〉７
５チではガラスを溶融成形する際に失透を生成し易くな
るのでいずれも好ましくない。
Ａｌｔｏｓは、ガラスの熱膨張係数を大きくし強化し易
くなること、耐候性な向上すること及び粘性を調節する
ことのために１．５％以上添加される。しかしながら、
Ａｌｔｏｓ ＞ ７％ではガラスの溶解性が低下するの
で好ましくない、 Ｔｉ１ｔは必須成分ではないが、
添加することによりＡｌｔｏｓと同様ガラスを強化し易
（する。しかし、ＴｉＯｘ ） ６ ％ではガラスが黄
色に着色しクリヤーな強化ガラスが得られ雛＜、また、
ヤング率が高くなり強化の際破損を生じ易くなるので好
ましくない。ＴｉＯｘは望ましくは４チ以下である。
くなること、耐候性な向上すること及び粘性を調節する
ことのために１．５％以上添加される。しかしながら、
Ａｌｔｏｓ ＞ ７％ではガラスの溶解性が低下するの
で好ましくない、 Ｔｉ１ｔは必須成分ではないが、
添加することによりＡｌｔｏｓと同様ガラスを強化し易
（する。しかし、ＴｉＯｘ ） ６ ％ではガラスが黄
色に着色しクリヤーな強化ガラスが得られ雛＜、また、
ヤング率が高くなり強化の際破損を生じ易くなるので好
ましくない。ＴｉＯｘは望ましくは４チ以下である。
更にＡｌｔｏｓ ＋ ＴｉＯ冨＜１．５チでは、風冷強
化しやすい特性が得られず耐候性も低下するため好まし
くない。Ａｕｔｏｓ ＋ ＴｉＯ鵞〉１１％ではヤング
率が高すぎ強化時に冷却割れを生じるため好ましくない
。ム１！Ｏｓ＋τ１０冨は上記範囲中３〜７チの範囲が
特に望ましい。
化しやすい特性が得られず耐候性も低下するため好まし
くない。Ａｕｔｏｓ ＋ ＴｉＯ鵞〉１１％ではヤング
率が高すぎ強化時に冷却割れを生じるため好ましくない
。ム１！Ｏｓ＋τ１０冨は上記範囲中３〜７チの範囲が
特に望ましい。
Ｏａｋ、 ＭｇＯはフラックスとして、及び耐候性向上
のため添加され、さらにＯａＯはヤング率及び熱膨張率
を高めるため添加される。
のため添加され、さらにＯａＯはヤング率及び熱膨張率
を高めるため添加される。
（ａｏ＜ ５ ％ 、 ＯａＯ＋ＭｇＯ＜ ６ ％では
耐候性が悪く、ＯａＯ＞１５１ 、 ＭｇＯ＞１０Ｓ
、 ＣａＯ＋ＭｇＯ＞２０−では失透しやすい、さらに
Ｏａｋ＞１５−では熱膨張率、ヤング率が高すぎ風冷強
化時冷却割れを生じるため好ましくない。
耐候性が悪く、ＯａＯ＞１５１ 、 ＭｇＯ＞１０Ｓ
、 ＣａＯ＋ＭｇＯ＞２０−では失透しやすい、さらに
Ｏａｋ＞１５−では熱膨張率、ヤング率が高すぎ風冷強
化時冷却割れを生じるため好ましくない。
ＣａＯは上記範囲中５〜９．５ｓの範囲がより望ましく
、また、Ｃ＆Ｏ＋ＭｇＯは上記範囲中１０−１５−の範
囲がより望ましい。
、また、Ｃ＆Ｏ＋ＭｇＯは上記範囲中１０−１５−の範
囲がより望ましい。
Ｎａ５Ｏ，ＫｔＯはフラックスであり、Ｎａｎｏ＞１８
１及びＮａ＊Ｏ＋に＊Ｏ＞ ２０ ％では耐候性が悪く
、ＮａｚＯ〈８％、 Ｎａ＊Ｏ＋ＫｓＯ＜１０−では熔
解性が！い。
１及びＮａ＊Ｏ＋に＊Ｏ＞ ２０ ％では耐候性が悪く
、ＮａｚＯ〈８％、 Ｎａ＊Ｏ＋ＫｓＯ＜１０−では熔
解性が！い。
ＫｚＯ＞ ５ ％ではガラスの熔解温度が上昇するのに
加え、Ｋ２ＯはＮａｎｏに比して高価であるので不適当
である。
加え、Ｋ２ＯはＮａｎｏに比して高価であるので不適当
である。
Ｎａｎｏは上記範囲中１０〜１５の範囲がより望ましく
、また、ＮａｇＯ＋ＫｘＯは上記範囲中１２．５〜２０
％の範囲がより望ましい。
、また、ＮａｇＯ＋ＫｘＯは上記範囲中１２．５〜２０
％の範囲がより望ましい。
本発明によるガラスは以上の成分が龍犠で９８−以上で
あればよく、残部２チについては他の明細書の浄書（内
容に＊更なし） 成分、例えば、Ｆｅ２Ｏ３，Ｓｅ、 Ｃｒ２Ｏ３、Ｇａ
Ｏを含有することができる。
あればよく、残部２チについては他の明細書の浄書（内
容に＊更なし） 成分、例えば、Ｆｅ２Ｏ３，Ｓｅ、 Ｃｒ２Ｏ３、Ｇａ
Ｏを含有することができる。
一方、か〜る組成範囲にあるものでも液相温度が１１５
０℃以上のガラスは、フロート成形が難かしく、品質に
優れた素板ガラスが得られ難いので好ましくない、液相
温度は１１００℃以下が特に望ましい。 （以下余白
） ラスの内、熱膨張係数が９０Ｘ１０−’″Ｑ−１Ｑ−１
以上率が７２００Ｋｇ／ｍｍ２以上のものは強化が入り
易いので特に望ましい。
０℃以上のガラスは、フロート成形が難かしく、品質に
優れた素板ガラスが得られ難いので好ましくない、液相
温度は１１００℃以下が特に望ましい。 （以下余白
） ラスの内、熱膨張係数が９０Ｘ１０−’″Ｑ−１Ｑ−１
以上率が７２００Ｋｇ／ｍｍ２以上のものは強化が入り
易いので特に望ましい。
上記ガラスを強化するに当っては、従来の熱的な強化方
法が使用される。即ち、歪点以上（通常は軟化点近傍）
の温度のガラスを表面より急冷し、表層部と中央部とに
大きな温度差を形成した状態で徐冷温度域（即ち、徐冷
点〜歪点の温度範囲）を通過することにより表層部に強
い圧縮応力を生成する。か＼るガラスの急冷に当っては
特に限定されるものではないが、ガラス表面に近接して
ノズルを配設し、該ノズルより風圧５００〜１５００１
ｍＡｑの常温で空気を吹付けることによって達成される
。冷却能を向上させるためにミストを含有させること及
び冷却空気を使用することもできる。また、肉厚の薄し
）例えば３．５１以下のガラスは強化の際変形し易いの
で平板状の製品を得る場合は、−周縁をフックによって
吊り下げ、ガラスを垂直に支持するのが好ましい。
法が使用される。即ち、歪点以上（通常は軟化点近傍）
の温度のガラスを表面より急冷し、表層部と中央部とに
大きな温度差を形成した状態で徐冷温度域（即ち、徐冷
点〜歪点の温度範囲）を通過することにより表層部に強
い圧縮応力を生成する。か＼るガラスの急冷に当っては
特に限定されるものではないが、ガラス表面に近接して
ノズルを配設し、該ノズルより風圧５００〜１５００１
ｍＡｑの常温で空気を吹付けることによって達成される
。冷却能を向上させるためにミストを含有させること及
び冷却空気を使用することもできる。また、肉厚の薄し
）例えば３．５１以下のガラスは強化の際変形し易いの
で平板状の製品を得る場合は、−周縁をフックによって
吊り下げ、ガラスを垂直に支持するのが好ましい。
尚、本発明に使用するガラスは、従来のフロートガラス
の製造設備を用いて製造することができ、製造技術面で
も特別なものは必要としな〜。
の製造設備を用いて製造することができ、製造技術面で
も特別なものは必要としな〜。
常法に従い、８１０ｍ源とし珪砂、Ａ１ｍｏｓ源としア
ルミナ粉又は長石、ＣａＯ及びＭｇＯ源とし石灰石、苦
灰石及び水酸化マグネシウム、ＮａｘＯ及びに鵞０源と
しソーダ灰、芒硝及び長石、さらにＴｉＯｘ源とし二酸
化チタン粉を使用し、これら？目的とするガラス組成に
従って調合した。次いで、このバラ千５Ｋｆを白金ルツ
ボに入れ１４５０℃で５時間熔融し、板状に成形し冷却
後研磨することにより３ｍ厚及び４冒厚の板ガラスを得
た。
ルミナ粉又は長石、ＣａＯ及びＭｇＯ源とし石灰石、苦
灰石及び水酸化マグネシウム、ＮａｘＯ及びに鵞０源と
しソーダ灰、芒硝及び長石、さらにＴｉＯｘ源とし二酸
化チタン粉を使用し、これら？目的とするガラス組成に
従って調合した。次いで、このバラ千５Ｋｆを白金ルツ
ボに入れ１４５０℃で５時間熔融し、板状に成形し冷却
後研磨することにより３ｍ厚及び４冒厚の板ガラスを得
た。
これらのガラス組成については表１に記載すると共に、
それらのガラスの液相温度、熱膨張係数、ヤング率を同
表に併記した。なお、熱膨張率は２０〜４００℃の平均
値であり、ヤング率は計算値である。
それらのガラスの液相温度、熱膨張係数、ヤング率を同
表に併記した。なお、熱膨張率は２０〜４００℃の平均
値であり、ヤング率は計算値である。
次いで、これらのガラスを表２に記載した寸法に切断し
た後、その−周縁をフックにて吊り下げ、所定温度に加
熱した。次いで、ガラス表面に対向して配設したノズル
から室温の空気をガラス表面に吹付は強化した。かへる
強化処理に使用したガラスの寸法、並びに加熱温度、ノ
ズル口径、ノズルピッチ、空気の吹出圧力等については
表２に併記した。
た後、その−周縁をフックにて吊り下げ、所定温度に加
熱した。次いで、ガラス表面に対向して配設したノズル
から室温の空気をガラス表面に吹付は強化した。かへる
強化処理に使用したガラスの寸法、並びに加熱温度、ノ
ズル口径、ノズルピッチ、空気の吹出圧力等については
表２に併記した。
なお、同表の強化処理条件口は、周縁を支持した、いわ
ゆる自重曲げ強化法で行なったものである。かくして強
化したガラスをヨーロッパ規格（］’Ｃｃｏｎｏｍｉａ
Ｃｏｍｍ１ｓｓｉｏｎ ｆｏｒ ＥｕｒｏｐｅＲｓｇ
ｕｌａｔｉｏｎ Ｎｏ、 ４３のＡｎｎｅｘ ５ ）に
従って信砕試験を行ない、最も破片数の少ない部位につ
いて５ｔＭｘ５ｃｒ＋＋に存在する破片数を測定した。
ゆる自重曲げ強化法で行なったものである。かくして強
化したガラスをヨーロッパ規格（］’Ｃｃｏｎｏｍｉａ
Ｃｏｍｍ１ｓｓｉｏｎ ｆｏｒ ＥｕｒｏｐｅＲｓｇ
ｕｌａｔｉｏｎ Ｎｏ、 ４３のＡｎｎｅｘ ５ ）に
従って信砕試験を行ない、最も破片数の少ない部位につ
いて５ｔＭｘ５ｃｒ＋＋に存在する破片数を測定した。
その結果については表１に併記した。なお、強化処理条
件口で行なったものについては￥ｔｆｉ蘭残留応力も測
定したので、その結果も同表へ併記した。
件口で行なったものについては￥ｔｆｉ蘭残留応力も測
定したので、その結果も同表へ併記した。
一方、比較例とし【本発明以外のガラスな使用し同様の
強化処理を行ない、同様の破砕試験を行なった。その結
果についても表１に併記した。同表より明らかなように
本発明によれば強化が容易に行なえ、板厚のより薄いガ
ラスまで強化することができる。
強化処理を行ない、同様の破砕試験を行なった。その結
果についても表１に併記した。同表より明らかなように
本発明によれば強化が容易に行なえ、板厚のより薄いガ
ラスまで強化することができる。
本発明によれば、化学強化法又は液冷強化法を使用しな
い限りｍｓとされていた板厚の薄い（３ｍ以下）ガラス
について風冷強化することができ、また、従来風冷強化
で実施していた板厚の〜いガラスについては冷却能を低
下することができるので設り費及び動力費を低下するこ
とができる。
い限りｍｓとされていた板厚の薄い（３ｍ以下）ガラス
について風冷強化することができ、また、従来風冷強化
で実施していた板厚の〜いガラスについては冷却能を低
下することができるので設り費及び動力費を低下するこ
とができる。
表 １
表 ２
手続補正書（方式）
昭和６０年６月より日
Claims (2)
- （１）歪点以下の温度にあるガラスを急冷して、表層部
と中央部に温度差を形成し熱的に表層部に強い圧縮応力
を形成する強化ガラスの製造方法において、前記ガラス
は重量％表示で実質的に ＳｉＯ＿２ ６３〜７５ Ａｌ＿２Ｏ＿３ １．５〜７ ＴｉＯ＿２ ０〜６ ＴｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３ ３〜７ ＣａＯ ５〜１５ ＭｇＯ ０〜１０ ＣａＯ＋ＭｇＯ ６〜２０ Ｎａ＿２Ｏ ８〜１８ Ｋ＿２Ｏ ０〜５ Ｎａ＿２Ｏ＋Ｋ＿２Ｏ １０〜２０ からなり、該ガラスの液相温度が１１５０℃以下である
強化ガラスの製造方法。 - （２）前記ガラスは、重量％表示で実質的にＳｉＯ＿２
６３〜７５ Ａｌ＿２Ｏ＿３ １．５〜７ ＴｉＯ＿２ ０〜４ ＴｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３ ３〜７ ＣａＯ ５〜９．５ ＭｇＯ ０〜８ ＣａＯ＋ＭｇＯ １０〜１５ Ｎａ＿２Ｏ １０〜１５ Ｋ＿２Ｏ ０〜５ Ｎａ＿２Ｏ＋Ｋ＿２Ｏ １２．５〜２０ からなり、該ガラスの液相温度は１１００℃以下である
特許請求の範囲第１項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60031495A JPH0653592B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 強化ガラスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60031495A JPH0653592B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 強化ガラスの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61197444A true JPS61197444A (ja) | 1986-09-01 |
| JPH0653592B2 JPH0653592B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=12332825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60031495A Expired - Fee Related JPH0653592B2 (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | 強化ガラスの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653592B2 (ja) |
Cited By (12)
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|---|---|---|---|---|
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| JPH08133778A (ja) * | 1994-09-14 | 1996-05-28 | Asahi Glass Co Ltd | ガラス組成物及びプラズマディスプレー用基板 |
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| CN107531548A (zh) * | 2015-03-26 | 2018-01-02 | 皮尔金顿集团有限公司 | 新玻璃 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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-
1985
- 1985-02-21 JP JP60031495A patent/JPH0653592B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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