JPS6119883B2 - - Google Patents

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JPS6119883B2
JPS6119883B2 JP56078758A JP7875881A JPS6119883B2 JP S6119883 B2 JPS6119883 B2 JP S6119883B2 JP 56078758 A JP56078758 A JP 56078758A JP 7875881 A JP7875881 A JP 7875881A JP S6119883 B2 JPS6119883 B2 JP S6119883B2
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waste
gas
zone
condensate
scrubbing
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JP56078758A
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Emanueru Baagusuten Bikutaa
Hooru Aadorii Edowaado
Furinjerin Fuitsushaa Seodoo
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Union Carbide Corp
Original Assignee
Union Carbide Corp
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Publication date
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Publication of JPS6119883B2 publication Critical patent/JPS6119883B2/ja
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Description

【発明の詳細な説明】
本発明は、固形ごみ処理に関し、特に、酸素に
富むガスを使用して竪炉内で固形ごみを処理し、
溶融金属およびスラグ残留物と、燃料価値を有す
る頂部ガス（竪炉の頂部から流出する排出ガス）
とに変換するためのプロセスに関する。 アンダーソンの米国特許第3729298号に、生成
物として有用な燃料または合成ガスと不活性の固
形残留物を産出するようにした固形ごみ処理方法
が開示されている。このアンダーソン法は、ごみ
を耐火竪炉の頂部へ導入し、それと同時に酸素豊
富ガスを炉の底部に導入することから成る。ごみ
は、竪炉内で多孔状の詰込みごみ床を形成する。
竪炉は、頂部の乾燥操作帯域と、中間部の熱分解
帯域と、底部の燃焼または溶融帯域（炉床）の３
つの帯域に機能上分類することができる。アンダ
ーソン法を実施するのに適した装置は、米国特許
第3801082号および3985518号に記載されている。 ごみは、炉の頂部から重力により下降する際、
まず最初に、炉の中間部（熱分解帯域）および炉
床（燃焼または溶融帯域）を発生した上昇高温ガ
スによつて乾燥せしめられる。一方、このガスは
ごみに対して熱を放出することによつて冷却され
る。（炉内で発生して上昇し、炉の頂部から流出
するこのガスを「頂部ガス」と称する。）少くと
も部分的に（半ば）乾燥せしめられたごみは、更
に炉内へ下降し、更に高い温度に露呈されて、有
機分を熱分解される。即ち、この熱分解段階にお
いて可燃有機物が高温の酸素欠乏（還元性）雰囲
気下で固定チヤー残留物と、主として一酸化炭
素、水素および各種炭化水素を含むガス状混合物
とに分解される。このガス状混合物は熱分解帯域
から上昇し、一方、チヤーおよび非揮発性の残留
無機物は燃焼／溶融帯域即ち炉床内へ下降する。
炉床内で、主として固定炭素を灰から成るチヤー
が酸素豊富ガスと発熱反応する（燃焼する）。 アンダーソン式焼却法は、固形ごみの変換によ
り有用な生成ガスと生物学的に不活性のスラグ残
留物を産出するので、固形ごみ処理に随伴する従
来の問題点の多くを解消する。従つて、このアン
ダーソン法は従来の固形ごみ処理法に比べて大き
な改善であるが、大規模使用に適用する場合若干
の問題が残つている。即ち、従来のアンダーソン
法では、商業的に許容される十分に高い処理速度
を達成するためには、プロセス液体（凝縮液）の
大部分をごみ変換炉へ再循環させる必要があると
考えられており、実際に、凝縮液の大部分をごみ
変換炉へ再循環させるので、仮りにアンダーソン
法の炉を高圧で作動させたとすれば、運転コスト
が著しく増大してしまう。従つて、アンダーソン
法では、高圧で作動させることは技術的に不可能
ではないが、経済的にみて実際上禁止的なコスト
高となつてしまう。このためにアンダーソン法の
炉は、実際上、従来慣用の低圧で作動させざるを
得ない。しかしながら、このアンダーソン法の炉
を従来慣用の低圧で作動させるとすれば、大量の
ごみを高速度で処理するためには、ごみ変換竪炉
の直径を著しく大きくしなければならないが、そ
のような大径の炉は工場で製造して設置場所へ輸
送することができないので、現場で建設しなけれ
ばならない。しかしながら、そのような現場建設
では、工場での製造で利用しうるような制御され
た製造方法を利用することができないので、製造
コストが高くなる。しかも、低圧でのごみ変換操
作による場合比較的多量の頂部ガスが発生するの
で、炉の下流におけるガス冷却および洗浄操作に
要する装置コストも高くなる。低圧変換操作のも
う１つの欠点は、生成燃料ガスを何らかの用途に
供するにはそれを更に圧縮してガス圧を高めなけ
ればならないことである。そのためには更に追加
の装置およびエネルギーを必要とし、従つて、ご
み焼却システム全体の構成を複雑化し、操業コス
トも高くなる。 これに対して、本発明の方法は、後述するよう
に、廃液を処理するためのエネルギーが、(イ)有機
汚染物と、(ロ)生成ガスの少部分との２つの供給源
から得られるので、後述するスクラバー／セパレ
ータからの底部凝縮液の第３部分の大半を焼却炉
に送ることができ、従つて、凝縮液即ち廃液のご
み変換炉への再循環量を最少限にすることができ
る。このように、本発明の方法は、廃液の再循環
量を最少限にするので、炉を高圧で作動させて
も、運転コストが禁止的なコスト高とはならな
い。従つて、本発明の方法を使用すれば、従来の
アンダーソン法におけるようにプロセス液の全量
が再循環されることに随伴する運転コスト高を招
くことなく、高圧の生成燃料ガスが得られるなど
の、高圧作動に伴う技術的利点が得られる。 ごみ変換炉への廃液の再循環量を最少限にすれ
ば、そのごみ処理方法によつて得られる有用生成
ガスの量も減少すると予想するのが普通である。
しかしながら、意外にも、ごみ変換炉から生成さ
れる有用ガスの量が少くなるとしても、廃液を焼
却炉へ通して焼却するための燃料として消費され
る有用生成ガスの量が少くてすむので、決局、ご
み変換炉から得られた有用生成ガスの総量から廃
液を焼却するために消費される有用生成ガスの量
を差引いた正味有用生成ガスの量が増加すること
が判明した。なぜなら、本発明によれば、粒状物
を含まない廃液のうち濾過部の逆洗操作に使用さ
れない多部分が、貯留タンクから廃液焼却炉へ油
出されるが、この多部分廃液は、アルコール類、
アルデヒド、およびごみ変換工程において創生さ
れるその他の残留有機化合物などのいろいろな有
機汚染物を含有しており、それらの有機物自体が
廃液焼却の際に燃焼して燃料の役割を果すので、
その分だけ廃液焼却のための燃料として供給すべ
き有用生成ガスの量を少くすることができるから
である。これに対して、従来技術の方法では、焼
却炉へ送られる少部分の廃液は、それ自体燃料と
なるような有機物の含有割合が少いので、比較的
少量の廃液を焼却するのに比較的多量の生成ガス
を消費しなければならない。従つて従来の方式は
変換炉頂部ガスの生成量を増加させるが、生成燃
料ガスのうち廃液を焼却させるのに消費しなけれ
ばならない量も多くなるので、差引正味生成燃料
ガスの量が少くなる。これに対して、本発明の原
理に従つて最少限の再循環廃液を使用する方式
は、意外なことに上述の理由により、従来の方式
に従つて再循環廃液量を最大限にする場合より相
当に高い正味生成燃料ガスを産出することが見出
された。 アンダーソン方式の更に別の欠点は、そのごみ
変換操作により有用な生成燃料ガス流と不活性ス
ラグ残留物とが産出されるが、同時に汚染廃液流
も産出されることである。例えば、上記米国特許
第3729298号に開示されたアンダーソン方式にお
いては、洗浄器から排出された廃液を沈降タンク
へ導き、該タンクによつて不溶性の有機物質をオ
ーバーフローとして分離して系内で再循環させ、
残りの廃液を更にフイルタにかけて灰分等の固形
粒子を分離して系内へ再循環させ、フイルタによ
つて浄化された水を系外へ排出する。しかしなが
ら、この浄化水は、可溶性の有機物質を、高い濃
度ではないが含有しているので、そのままでは河
川等へ排出することができず、別個の廃液処理シ
ステムの設置を必要とする。そのような追加の廃
液処理システムは、通常は例えばユニオン・カー
バイド社によつて開発された富酸素暴気−活性化
スラツジ「ユノツクス」システムのような生理学
的処理方式の装置であつた。 本発明の目的は、所定の処理容量に対して従来
必要とされていたものより小型の竪炉によつて実
施することができる改良された竪炉式固形ごみ処
理方法を提供することである。 本発明の他の目的は、生成ガスを別途に圧縮す
る必要なしに所望の使用圧で供給することができ
る改良された固形ごみ処理方法を提供することで
ある。 本発明の更に他の目的は、全体の動力消費量が
少くてすむ固形ごみ処理方法を提供することであ
る。 本発明の更に他の目的は、固形ごみの熱分解過
程で生じた廃液の改良された最終処理を可能とす
る固形ごみ処理方法を提供することである。 本発明の叙上およびその他の目的、特徴ならび
に利点は、添付図を参照して記述した以下の説明
から一層明瞭になろう。 略述すれば、本発明は、固形ごみを有用なガス
生成物と不活性の固形残留物とに変換することに
よつて処理する方法に関する。この方法は、供給
固形ごみを受入れ、乾燥操作帯域を構成する上方
端部分と、該ごみの熱分解帯域を構成する下方端
部分とを備えた竪炉、および該竪炉の下方にあつ
て燃焼／溶融帯域を構成する炉床を用いて実施す
る。 空気を分離して少くとも40体積％の酸素を創生
し、その酸素を前記燃焼／溶融帯域へ供給し、該
燃焼／溶融帯域から溶融残留を排出させ、前記竪
炉の上端から微細粒状物を含有した頂部ガスを排
出させ、該頂部ガスをスクラビング／セパレーシ
ヨン帯域からの再循環凝縮液によつて冷却および
洗浄することにより浄化し、生成ガスと底部凝縮
液を産出する。本発明の特徴は、 (a) 前記竪炉および炉床を30〜250psia（2.1〜
17.6Kg/cm2絶対圧）の圧力に維持し、 (b) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
の前記底部凝縮液を第１、第２および第３の３
つの部分に分割し、 (c) 前記底部凝縮液の第１部分を前記再循環凝縮
液の一部分として前記スクラビング／セパレー
シヨン帯域より上流側に配置されたスクラビン
グ帯域において前記竪炉の上方端部分からの前
記頂部ガスと混合させて該頂部ガスを冷却させ
るとともに半ば洗浄し、それによつて該頂部ガ
ス内の大部分の粒状物を液体内へ収集してガ
ス／液体混合流れを生成し、該混合流れを該ス
クラビング帯域からスクラビング／セパレーシ
ヨン帯域内へ導き、該スクラビング／セパレー
シヨン帯域において該混合流れを生成ガスと底
部凝縮液とに分離し、 (d) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
の底部凝縮液の第２部分を外部から供給される
冷媒によつて冷却し、該冷却された第２凝縮液
部分を該スクラビング／セパレーシヨン帯域内
へ再循環させて該第２凝縮液部分をスクラビン
グ／セパレーシヨン帯域において前記混合流れ
から分離されて上昇する前記生成ガスに接触さ
せ、それによつて該生成ガスを更に冷却すると
ともに、生成ガスから残留粒状物を除去し、 (e) 前記底部凝縮液の第３部分を第１濾過部と第
２濾過部において交互に濾過して該第３凝縮液
部分から粒状物を除去し、それによつて有機分
を含有した廃液を創生し、 (f) 該廃液の少部分を、工程(e)の濾過操作により
第３凝縮液部分からの粒状物を負わされている
第１濾過部および第２濾過部に交互に通して該
第１および第２濾過部から交互に粒状物を除去
して再循環用スラリーを創生し、 (g) 該再循環用スラリーを新規に供給されてくる
固形ごみと混合させて前記供給ごみを創生し、 (h) 前記廃液の残りの多部分を焼却帯域へ送給
し、 (i) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
の生成ガスの少部分を分流して前記工程(h)の焼
却帯域へ送給し、該生成ガスの残部を系外へ排
出し、 (j) 空気を前記焼却帯域へ供給し、 (k) 前記廃液の残りの多部分の有機分を前記工程
(h)の焼却帯域内で完全に酸化させて該焼却帯域
内に高温排ガスを創生し、 (l) 該高温排ガスをスチームボイラーへ通流さ
せ、該スチームボイラー内で該ボイラーへの供
給水と熱交換させて該供給水からスチームを発
生させるとともに、該排ガスを半ば冷却させ、 (m) 前記工程(l)のスチームボイラーから前記ス
チームを排出し、該スチームからごみ処理工程
の所要エネルギーの一部としてエネルギーを回
収する工程を含むことにある。 好ましい実施例においては、前記工程(j)として
予備加熱された空気を前記焼却帯域へ送給する。
その予備加熱された空気は、前記スチームボイラ
ー帯域からの部分的に冷却された排ガスを外部か
らの供給空気と熱交換させることによつて得られ
るようにする。 ここでいう「ごみ」は、一般に木、食物、紙な
どの可燃物と、金属、ガラスなどの不燃物を包含
した都市ごみおよび生ごみだけでなく、相当量の
有機分、従つて熱分解可能分を包含しているおが
屑、木材チツプ、石炭およびバガスなどのその他
の廃物または固形燃料材をも含む。 本発明の好ましい実施例においては、ごみを竪
炉へ導入する前にペレツト化する。ここで、「ペ
レツト化されたごみ」または「ごみペレツト」と
は、例えば米国特許第4133259号に開示されてい
るような装置を用いて円筒形などの個別ブロツク
として突固められたごみだけでなく、そのままの
状態でも米国特許第4042345号で規定されている
ペレツトの要件を満足させる木材などのごみ、お
よび、ブロツク成型やロールプレスなどによつて
形成されたその他の突固めごみをも含む。 第１図を参照して説明すると、未処理の入来ご
みは、コンベア５０によつてごみ搬送処理部５１
へ導入する。ごみ予備処理搬送部５１は、未処理
ごみをごみ変換炉へ供給するのに適した供給物と
するように未処理ごみを受取り、貯留し、予備処
理するための適当な装置を備えた前端設備であ
る。この予備搬送部は、入来ごみを例えば6in
（152mm）以下、12in（305mm）以下および12in
（305mm）以上などの寸法別に仕分けるための適当
なトロンメル（回転式ふるいドラム）などの分類
装置を備えたものとすることができる。比較的大
きいごみ群（12in以上）は、適当な細断機を通し
て処理し、小寸法のものに切断することができ
る。また、この新規ごみを廃品回収操作にかけて
金属分を例えば磁気によつて回収し、金属回収業
へ売却するようにすることもできる。このように
予備処理され、寸法をおおむね揃えられたごみ
は、ごみ変換竪炉５５への基本的な投入材料とし
て導管５２を通して搬送する。新規投入ごみであ
る導管５２内のごみは、後述するように他のプロ
セス段階から回収された、導管５３からの再循環
スラリーと組合せる。この寸法揃えされたごみと
再循環スラリーとは、導管５４を通して装置５４
ａへ送給し、該装置内で混合し、好ましくはペレ
ツト化させて変換竪炉５５の上方部分へ供給する
のに適した形のごみとする。次に、ごみ変換竪炉
５５内の操作について説明する。 竪炉５５は、その下端に導管５７を通して少く
とも40体積％の酸素を含有したガス流を導入する
ための適当な羽口（または酸素吹込管）を備えて
いる。このガスは、導管５９を通して圧縮空気を
受取る空気分離プラント５８によつて供給する。
空気分離プラント５８は、例えば、圧力スイング
吸着式または極低温式のものであつてもよい。極
低温式のものは、日量30t以上の酸素を必要とす
る大規模操作の場合にはより経済的である。 ごみは、竪炉５５内で基本的に３つの帯域を通
されることによつて変換される。第１の頂部帯域
は、乾燥操作帯域であり、ここでごみの水分含有
量の大部分が比較的揮発し易い有機成分の一部と
共に蒸発せしめられる。竪炉の第２の中間帯域
は、熱分解帯域であり、ここではごみは炉の底部
から上昇してくる高温の非酸化性ガスに露呈さ
れ、それによつてごみから有機物が蒸発、放出せ
しめられる。第３の底部帯域においては、第２帯
域における熱分解反応によつて生じたチヤー
（炭）が酸化されて一酸化炭素および二酸化炭素
を発生し、その際ごみ内の残存金属分および無機
分を溶融しスラグ化するのに十分な熱、および第
２帯域での熱分解反応に必要な熱を供給するのに
十分な熱を発生する。このスラグは、炉５５の底
部から抽出され、水によつて急冷されて生物学的
に不活性の一定寸法の固形残留物とされ、導管５
６を通して爾後の処理のために送給される。高温
ガスは、竪炉５５内のごみ床を通つて上昇し、炉
の頂部から流出する。導管６０を通して排出され
る頂部ガスは、水蒸気と、一酸化炭素と、水素
と、二酸化炭素と、いろいろなタールおよび油状
有機蒸気の混合物である。このガスは、更に、そ
のガス流によつて連行された微粒子（主として未
燃焼チヤー）を包含している場合もある。ごみ変
換工程は、竪炉５５内において約30〜約250psia
（2.1〜17.6Kg/cm2絶対圧）の範囲の圧力条件のも
とで実施されるので、頂部ガスは、その圧力範囲
でかつ、約300゜〜600〓（150〜118℃）の温度範
囲で得られる。 この高温に加圧された微粒子含有ガスは、導管
６０を通して送られ、順次に冷却および洗浄操作
（スクラビング）を受ける。それによつて一酸化
炭素、水素およびメタンなどの、主として燃料ガ
ス成分を含み、それと共に二酸化炭素および残留
水蒸気などの他のガス成分と、粒状物、タールお
よび油状物などを凝縮水に懸濁された形で含む液
体分とを包含した生成ガス流が得られる。即ち、
微粒子含有ガス流は、まず、スプレーノズル６１
によつて導管６０内へ水を噴射し、その水を蒸発
させることによつて半ば冷却させる。この半ば冷
却されたガス流を導管６２を通してベンチユーリ
型スクラバー６３へ送り、該スクラバー内で導管
６４からの再循環凝縮液流れと完全に混合、接触
させる。この洗浄（スクラビング）操作は、ガス
流内の大部分の粒状物を液体内へ収集するための
ものである。 スクラバー６３から排出されたガス／液体混合
流れは、導管６５を通してガススクラバー／セパ
レータ６６へ送り、ここで相分離させる。分離さ
れた液体は、スクラバー／セパレータ６６の底部
へ流下し、導管６７を通してポンプ６８により凝
縮液として抽出される。この凝縮液の第１部分
は、分岐導管６９を通して抽出し、その一部はス
プレーノズル６１への液体供給源となり、残りは
導管６４を通してスクラバー６３へ導入する。こ
れらの流れは、竪炉５５から排出される頂部ガス
から微粒子を分離するのに必要とされる再循環凝
縮液の一部である。 ガススクラバー／セパレータ６６からの凝縮液
の残りの部分は、分岐導管６７ａを通して送り、
更に２つの流れ即ち、第２部分と第３部分とに分
流する。第２部分は、分岐導管７０を通して分流
し、熱交換器７１内において外部の冷媒（例えば
水）によつて冷却させる。このようにして冷却さ
れた凝縮液の第２部分をスクラバー／セパレータ
６６の頂部へ導入する。スクラバー／セパレータ
６６は、例えば、上昇するガスと下降する上記冷
却された第２凝縮液部分とを接触させるためのト
レーによつて構成されたものとすることができ
る。この接触操作によつて洗浄されたガスは、ス
クラバー／セパレータ６６の上端から導管７２を
通つて次の処理工程へ送る。 全体工程のうち上述した工程部分は、炉５５か
らの微粒子を含有した高温ガスを導管７２への清
浄ガスと、導管６７への粒状物、タール、油およ
び凝縮水とに効率的に分離する上で従来の方式に
比べて幾つかの利点を有している。第１にこの分
離方式は、水などの外部からの冷媒を直接系内へ
導入することなく達成される。即ち、この操作に
必要とされる冷却媒体は、熱交換器７１によつて
間接的に導入されるので、外部から導入される水
がごみの変換（焼却）に随伴する廃液によつて汚
染されることがない。系内に存在する唯一の水性
相は、ごみ内にもともと存在していた凝縮水、ま
たは変換炉内の熱分解によつて生じた水だけであ
る。この分離処理装置は、また、ごみ処理システ
ム全体の他の部分に対するプロセス負荷を軽減さ
せるという観点からも非常に有利である。更に、
この分離方式は、ごみ変換操作と同じ圧力で操作
されるので（ただし、装置を通すための所要の圧
力降下分は除く）、装置の寸法を小さくすること
ができる。ベンチユーリ型スクラバー６３の有効
作動には大きなガス相の圧力降下を必要としない
ことに留意すべきである。このような分離装置の
使用は、変換炉５５の頂部から高圧の高温排気ガ
スが得られることによつて可能とされる。 必須の要件ではないが、導管７２内の生成ガス
を、残留粒状物を除去するために静電集塵器７３
に通すことによつて更に浄化してもよい。そのよ
うな残留粒状物は例えばチヤーの粒子、および小
滴（微子および次微子）タールおよび油状相を包
含している。静電集塵器７３は、例えば、多数の
ロツドと管から成り、上記小滴に荷電しそれらを
管の表面に収集するようにした型式のものであつ
てよい。このようにして収集されたタールおよび
油滴は各管の下端へ流下し、適当な溜め内に貯蔵
する。この残留粒状物は、導管７４を通して回収
し、変換炉５５へ再循環させる。一方、更に洗浄
された生成ガス（主として一酸化炭素および水素
などの燃料成分と、二酸化炭素および水蒸気を含
む）は、集塵器７３から導管７５を通して排出す
る。 この時点では、導管７５内に浄化された生成ガ
スは、依然として高圧状態にあり、相当な濃度の
水蒸気を包含している。このガスの少部分（好ま
しくは10〜25モル％）を分岐導管７６を通して焼
却帯域７７へ分流し、残留液体廃物流れの有機部
分を完全に酸化させる。生成ガスの残りの多部分
は、好ましくは凝縮器７８へ送り、そこで導管７
９を通して循環される冷却水により該ガスを間接
熱交換により更に冷却する。昇温された冷却水は
導管８０を通つて戻される。このようにして凝縮
された生成ガス内の水は、導管８１を通して抽出
し、後述するように更に処理する。一方、乾燥さ
れた生成ガスは、凝縮器７８から導管８２を通し
て排出し、所望の用途に供する。 導管８２内の乾燥された清浄生成ガスの圧力
は、竪炉５５の圧力レベルと、それ以降の下流装
置を通しての圧力降下によつて定まる。竪炉の圧
力レベルは、生成ガスが例えば燃料ガスバーナな
どの所望の消費装置に直接使用することができる
圧力となるように選定することが好ましい。この
ように相当な高圧の生成ガスが得られることは、
従来のごみ処理兼可燃ガス生成システムに比べ
て、抽出可燃ガスを更に圧縮するための複雑で高
価な装置を必要としない点で重要な利点を有す
る。また、30〜250psia（2.1〜17.6Kg/cm2絶対
圧）の範囲で作動するごみ変換炉から得られる生
成ガスではそのまま使用するには圧力不足である
ような数少い特殊な用途に使用する場合でも、そ
の場合に必要とされるガス圧縮機への吸込圧が高
いから、ガス圧縮機のエネルギー所要量および寸
法を減少させることができる。先に述べたよう
に、この生成ガスは、相当多量の一酸化炭素およ
び水素を含有しており、燃料として、あるいは、
化学的目的および製造目的のための合成用ガスと
して利用することができる。 一方、スクラバー／セパレータ６６から導管６
７ａを通して抽出される凝縮液は、第２の部分と
して分岐導管７０を通して分流されて冷却され、
スクラバー／セパレータ６６の上方端へ再循環凝
縮液の一部として戻されることは先に述べたが、
スクラバー／セパレータ６６の下端から導管６７
を通して抽出される凝縮液の第３の部分は、分岐
導管８３を通して第１過部８４へ分流させる。
後述するように、第１濾過部８４と第２濾過部８
９とは、交互に濾過操作に使用され、交互に逆洗
されるが、第１図には、第１濾過部８４が濾過操
作に使用され、第２濾過部８９が逆洗される場合
の流れ径路だけが示されており、第２濾過部が濾
過操作に使用され、第１濾過部が逆洗される場合
の配管および流れ径路は図示されていない。これ
については後に詳述する。この第３部分は、スク
ラバー／セパレータ６６から抽出される凝縮液の
総量の1.5〜5.0重量％とすることが好ましい。本
発明においては、凝縮液を処理するのに、上述の
アンダーソン法におけるように沈降タンクを用い
るのではなく、濾過部を用いるのは、特定量の凝
縮液（たとえば凝縮液の総量の1.5〜5.0重量％）
を沈降タンクよりもはるかに高い速度で、従つて
効率よく処理することができるからである。この
液体は、有機質液体と、ごみ変換炉５５から連行
されてきた固形粒状物（未燃焼チヤーの粒子な
ど）を含有した水の混合物である。過工程は、
第１過部８４または第２過部８９においてこ
の液体から固形粒状物を除去し、該液体を廃液流
れとして第１過部８４または第２炉過部８９か
ら導管８５を通して廃液貯留タンク８６へ排出す
ることを含む。タンク８６は、また、生成ガス冷
却器即ち凝縮器７８から導管８１を通して送られ
てくる凝縮液をも受入れ、該凝縮液内の汚染物を
処分するための手段を提供する。タンク８６内へ
送られてきた廃液（液体廃物）は、粒状物を含有
しておらず、水性相と油状相を含有している。ス
クラバー／セパレータ６６から抽出される凝縮液
の第１部分は分岐導管４９を通してスクラバー６
３へ循環され、スクラバー／セパレータ６６から
の凝縮液の第２部分は分岐導管６７ａおよび７０
を通してスクラバー／セパレータ６６へ再循環さ
れるので、スクラバー／セパレータ６６から抽出
される凝縮液のうち、粒状物を除去されるのは、
分岐導管６７ａ，８３を経て過部８４，８９に
通される第３部分の凝縮液だけである。 導管６７内の凝縮液は、洗浄（スクラビング）
操作を実施するのに十分な循環量であり、かつ、
過部において能率的な粒状物の除去を達成する
のに十分な量でなければならない、凝縮液の第３
部分は、固形分の濃度が高い場合でもフイルタの
詰まりを生じることなく固形粒子の除去を行うの
に十分な量でなければならず、従つて、スクラバ
ー／セパレータ６６から流出する総凝縮液のうち
の少くとも1.5重量％とすることが好ましい。他
方、この第３部分は、固形分濃度が低い場合は洗
浄操作の効率を低下させないようにするために、
余り多くならないようにすべきであり、従つて、
総流出凝縮液量の５重量％を越えないようにする
ことが好ましい。 上述の濾過工程は、第１濾過部８４と第２濾過
部８９とを交互に用いて行われるバツチ操作とす
る。一方の濾過部を用いて濾過操作が行われてい
る間に、他方の濾過部は逆洗される。反対に、他
方の濾過部によつて濾過操作が行われている間
に、一方の濾過部は逆洗される。このように、２
つの濾過部８４と８９とは、交互にバツチ式に濾
過操作を行い、交互に逆洗操作を受ける。この目
的のために、第１図には図示されていないが、第
１濾過操作８４と第２濾過部８９とは、導管およ
び弁機構によつて並列流れ操作を行うことができ
るように配管されている。例えば、第１図でみて
第１および第２濾過部８４，８９の上側で導管８
３と９０を連絡する第１連絡管と第２連絡管が互
いにＸ字状に交差するようにして設けられ、濾過
部の下側で導管８５と８７を連絡する第３連絡管
と第４連絡管がＸ字状に交差するようにして設け
られ、それらの連絡管および導管８３，９０，８
５，８７の所要部位にそれぞれ切換弁が配設され
ている。このような配管は当業者には周知であろ
う。１つの濾過部を所定時間（時間制御または粒
状物の負荷の大きさに基いて定める）「オンスト
リーム」（濾過操作のための正規の方向への通
流）状態に維持する。例えば、第１濾過部８４を
通して濾過操作を行う場合、流体が第１図に矢印
で示される方向に流れるように上記各弁を操作す
る。第１濾過部８４の「オンストリーム」濾過操
作期間の少くとも一部期間中、総廃液量のうちの
好ましくは５〜20重量％を貯留タンク８６からポ
ンプ８８により導管８７を通して抽出し、第２濾
過部８９へ通す。第２濾過部は、該濾過部による
その前のオンストリーム濾過操作の際に分岐導管
８３から上記第１連絡管を通して供給された第３
部分の凝縮液から濾過された粒状物を保持してい
る。第２濾過部８９への廃液の流れ方向は、その
前の「オンストリーム」濾過操作期間中の流れ方
向とは反対であり、従つて、逆流が行われる。反
対に、第２濾過部８９を通してオンストリーム濾
過操作を行う場合は、上記各弁が切換えられて流
体が導管８３から上記第１連絡管を経て導管９０
から下向きに（即ちオンストリーム方向に）第２
濾過部８９内を流下して濾過操作を受け、第２濾
過部の直ぐ下で導管８７から上記第３連絡管を経
て導管８５へ流入し、導管８５を通つて廃液貯留
タンク８６へ流入する。廃液の一部は、タンク８
６からポンプ８８により導管８７を通して抽出さ
れ、該ポンプの吐出側において、かつ、導管８７
と上記第３連絡管との接続点より下側において導
管８７から上記第４連絡管を通り、第３連絡管と
導管８５との接続点より上側において導管８５に
流入し該導管から第１濾過部８４内を上向きに流
れて第１濾過部を逆流し、導管８３から上記第２
連絡管を経て、第１連絡管と導管９０との接続点
より上側において導管９０に流入する。廃液総量
のうちこの逆洗に使用される廃液の実際の割合
は、第３部分の凝縮液の固形分の濃度によつて定
める。即ち、固形分濃度が低い場合は、使用廃液
の割合は総廃液量の少なくとも５重量％とするこ
とが好ましく、固形分濃度が高い場合は、20重量
％以下とすることが好ましい。第１過部８４に
流入する凝縮液の固形分濃度を制御し、従つて、
第１過部に過負荷をかけないようにするため
に、廃液の一部分を導管８７から図示されていな
い手段によつて再循させることができる。過帯
域の図示の２つの部分８４と８９とは、先に述べ
たように図示されていない導管および弁機構によ
つて並列流れ操作を行うことができるように配管
さている。必要ならば、追加の過部を設け、配
管することができる。かくして得られた粒状物／
廃液混合物は、逆洗された第２過部８９からス
ラリーとして導管９０へ排出し、スラリー再循環
用貯留タンク９１へ送る。 スラリー再循環用貯留タンク９１は、過帯域
８４，８９からのスラリーだけでなく、所望に応
じて設けられる静電集塵器７３から導管７４を通
して回収される粒状物をも収集する。タンク９１
からのスラリーは、導管５３を通してポンプ９２
によつて移送し、ごみ供給管５４のペレツト化装
置５４ａの上流へ（ペレツト化装置が使用されて
いる場合）再循環させる。このスラリー再循環工
程は、廃液焼却炉７７へ粒状物が導入されるのを
防止する。 粒状物を含まない廃液のうち逆洗操作に使用さ
れない多部分は、貯留タンク８６からポンプ９５
によつて導管９４を通して廃液焼却炉７７へ抽出
する。この多部分廃液は、ごみ変換炉の頂部排出
ガスから凝縮された水分の大部分を含有してお
り、更に、アルコール類、アルデヒド、およびご
み変換工程において創生されるその他の残留有機
化合物などのいろいろな有機汚染物を含有してい
る。 このような汚染物を含有した廃液をタンク８６
から未処理のまま排出することは、環境保全の見
地からみて許容されない。また、このような廃液
流を都市の下水系統へ排出すれば、下水系に苛酷
な負荷を課することになる。更にまた、このよう
な有機質分の高い廃液は処理しにくく、複雑で高
価な処理設備を必要とするので、別個の生物学的
処理設備を設けることは得策ではない。本発明
は、廃液流をごみ変換炉から得られた生成ガスの
少部分を利用して焼却することを企図したもので
あり、それによつて廃液処理のための簡単で経済
的な手段を提供する。焼却炉７７は、市販の耐火
材内張容器であつてよく、これに廃液導入のため
のスプレーノズルと、導管７６を通して生成ガス
の少部分を導入し、導管９７を通して空気流を導
入する燃料および空気ノズルを設ける。導管９４
からの廃液（液体廃物）は、焼却炉７７内で完全
に蒸発させ、少くとも1600〓（878℃）、好ましく
は1900〓（1046℃）の温度にまで昇温させる。廃
物内をすべての有機汚染物を完全に酸化させるの
に十分な時間、例えば１〜２秒間該廃物を上記温
度に維持する。この焼却に必要とされるエネルギ
ーは、２つの供給源、即ち、上記生成ガスの少部
分と、液体廃物内の有機汚染物である。液体廃物
内の有機質濃度が比較的高い場合は、導管７６を
通して分流させる生成ガスの割合を比較的少くす
ることができ、反対に、有機質濃度が低い場合
は、廃液の水分を上記温度にまで加熱しなければ
ならないことからして生成ガスの分流割合を多く
する。廃液内の有機質濃度の予想される範囲に対
して好ましい生成ガス分流割合の範囲は、10〜25
モル％である。 焼却炉７７内に生じる高温排ガスは、導管９８
を通してスチームボイラー帯域１００へ排出さ
せ、該ボイラー帯域内でこの排ガスの熱エネルギ
ー一部を間接的熱交換によつて回収する。即ち、
スチームボイラー帯域１００へ導入される水と、
上記高温排ガスとの熱交換により高圧高温のスチ
ームを創生し、導管１０１を通して排出させる。 ボイラーの水との熱交換により半ば冷却された
焼却炉の排ガスは、ボイラー帯域１００から導管
１０３を通して抽出し、所望ならば、更にこのガ
スから空気予熱器１０４内で顕熱を回収すること
ができる。即ち、外部からの空気を導管１０５に
よつて予熱器１０４へ送給し、排ガスとの間接的
熱交換によつて予熱する。このようにして予熱さ
れた空気は、導管９７を通して酸素源として焼却
炉７７へ導入される。一方、外部空気との熱交換
によつて更に冷却された焼却炉の排ガスは、予熱
器１０４から導管１０６を通して放出する。 導管１０６を通して放出される焼却炉排ガス
は、供給ごみの諸成分から生じた塩素および硫黄
の化合物（通常HCLおよびSO2）を包含してい
る。大抵の都市ごみの組成では、排ガス１０６内
のこれらの汚染物の濃度は極めて低くなることか
ら環境汚染の問題は生じない。ただし、それが問
題となる場合には、それらの汚染物を周知のスク
ラバー（図示せず）によつて除去することができ
る。 スチームボイラー帯域１００から導管１０１を
通して排出されるスチームは、ごみ処理工程のた
めの所要エネルギーの一部として回収する。例え
ば、このスチームのエネルギーは、空気分離プラ
ント５８の所要エネルギーの一部を供給するため
に使用することができる。図示のように、このス
チームを導管１０１を通して空気圧縮機１０８の
ためのスチームタービン駆動装置１０７へ送給す
る。駆動装置１０７は、軸１０９によつて圧縮機
１０８に連結されている。供給空気は、圧縮機１
０８によつて70〜100psia（4.9〜7.0Kg/cm2絶対
圧）にまで圧縮され、導管５９を通して空気分離
プラント５８へ送られる。あるいは別法として、
導管１０１を通して排出されるスチームを利用し
て電気を創生し、その電気を利用して、空気圧縮
機１０８または電気を必要とするごみ処理工程の
その他の装置を駆動するようにすることもでき
る。そのような装置としては、例えば、ペレツト
化装置５４ａ、ポンプ６８，９２，９５などがあ
る。 スチームをタービン駆動装置に直接利用するこ
とが、効率の面と簡単さの面から好ましい。即
ち、焼却炉７７への供給空気を予熱するためと、
空気圧縮機１０８を駆動するために焼却炉排ガス
のエネルギーを回収することは、エネルギーの必
要量と利用可能性との最適に近いバランスであ
り、本発明の好ましい実施例を代表するものであ
る。この利用可能なエネルギーの一部は、空気分
離プラント５８への供給空気を、極低温により、
または圧力スイング吸着法により酸素と窒素とに
分離するのに必要なレベル、例えば70〜100psia
（4.9〜7.0Kg/cm2絶対圧）にまで圧縮するのに使用
される。このエネルギーの残部は、焼却炉７７へ
の供給空気を500〜800〓（262〜430℃）にまで予
熱するのに十分である。この温度レベルは、予熱
器１０４の構成素材を特別な材料とする必要がな
いという点で好ましい。上述の好ましいエネルギ
ー創生／回収の組合せは、本発明のごみ処理工程
の外部エネルギーの所要量を最少限にする。 第２図には、本発明を実施するのに適した堅炉
１５５の詳細図が示されている。この図には、ご
みを供給し、それを上述した３つの帯域で変換
し、頂部ガスおよびスラグ残留物（残渣）を回収
するのに必要とされる全装置が示されている。第
１図に示された各構成部分に対応する部分は、第
１図に用いられた参照番号に１００を加えた番号
で示されている。 この組立体は、寸法揃えされた新規ごみと再循
環廃物スラリーの両方を変換炉１５５の頂部へ供
給するごみコンベア１１０を備えている。ごみと
スラリーの混合物は、頂部開口１１２を通してペ
レツト化装置１５４ａへ導入される。ペレツト化
装置は、米国特許第4133259号に示されるよう
に、ばらのごみを適当なラム装置によつて円筒形
ブロツクまたはペレツトの形に突固める。そられ
のごみペレツトは、直径約６〜18in（152〜457
mm）、通常14in（356mm）の密に圧縮された塊体で
ある。ペレツトの長さは、数in〜1ft（約10cm〜
30.5cm）であり、それらのペレツトは、変換炉へ
のごみ供給導管の役割を果すダクト１１３を通し
て押出される。これらのペレツト１１１は、ダク
ト１１３内を「連結体」として押出されてるので
変換器の頂部におけるガス密シールを形成する。
このようなガス密シールは、上述のペレツト寸法
範囲の場合、ペレツト約５個分の直経に相当する
長さのペレツト連結体によつて形成される。変換
炉１５５は、頂部からの排出ガスを移送する管に
接続するための減径フランジ１１５に連接した円
錐状部分１１４を有している。 供給ごみがペレツト化されない場合は、変換炉
１５５内に正圧を維持するのに必要なガス密シー
ルは、ロツクホツパーと、例えば空気分離プラン
トから得られる窒素ガスのような加圧ガスとによ
つて設定することができる。 ペレツトは、ごみ変換堅炉１５５内へ供給され
ると、炉の中心部（半径方向でみて）にまで延長
している開放トラフ１１６内へ移送され、該トラ
フの先端から炉（好ましくは耐熱材で内張りされ
たスチール製容器）内に保持されているごみ床１
１７上へ落下せしめられる。ごみ床１１７は、そ
の最上部分に乾燥操作帯域１１８を、中間部分に
熱分解帯域１１９を有している。乾燥操作帯域内
では、ごみは下降しながら水分を除去される。ま
た、この帯域内では比較的軽い、あるいは揮発性
有機物も蒸発せしめられる。かくして乾燥せしめ
られたごみは、引続き下降しながら、上昇してく
る高温の還元性ガスに露呈されて更に分解され、
有機分を除去される。この還元性ガスによつて加
熱されてごみ内の重い有機成分が分解されること
により一酸化炭素、水素および軽い炭化水素が生
じる。ごみ内の炭素、金属分、無機物などの比較
的非揮発性の成分は、そのまま保持され、変換炉
１５５の底部に達する。第２図の実施例の炉にお
いては、ごみ床は主として変換炉の底部円錐部分
によつて支持される。ごみ床１１７のごみは、変
換過程に終えると、徐々に底部の制限開口部１２
１を通つてスラグ化炉床帯域１２２内へ流下す
る。炉床帯域１２２内には少なくとも純度40％の
酸素が適当な羽口または酸素吹込管１２３によつ
て導入されている。この炉床帯域内では、酸化体
が炭素と反応し、すべての金属および無機成分を
溶融またはスラグ化させるのに、必要な燃焼エネ
ルギーを創生する。高温ガスは、制限開口部１２
１を通つて上昇し、出口フランジ１１５から流出
するまでの間に炉１５５内の熱分解および乾燥操
作に参加する。 スラグ（残渣）１２４は、炉床帯域１２２から
スラグ排出管１２５によつて急冷タンク１２６内
へ抽出する。このごみ処理システムの残部は、ス
ラグを急冷して、回収することができる凝集体を
形成するための装置に関連したものである。この
装置は、急冷タンク１２６と、それに連結したロ
クホツパと、ポンプ系統と、スラグ移送装置を備
えている。スラグ１２４は、急冷タンク１２６内
の水溜めへ落下すると、水によつて冷却され、一
定範囲の大きさの凝集体に分割される。この操作
に必要な冷却剤は、循環ポンプ１２７とそれに接
続された水冷却器１２８によつて供給される。ス
ラグ１２４は、減圧式ピストン／スクレーバ組立
体１２９，１３０によつてロツクホツパ１３１，
１３２の開口部へ移送される。 これらのロツクホツパは、スラグを交互に排出
させるように各々２つの弁を備えた大径の筒状体
とすることができる。ホツパ１３１には弁１３
３，１３４が装備されており、ホツパ１３２には
弁１３５，１３６が設けられている。ロツクホツ
パ１３１の典型的な作動態様は下記の通りであ
る。弁１３４を閉じて弁１３３を開放する。ここ
で、スクレーバ装置１２９を作動させてスラグを
ホツパ１３１の開口部へ移動させ、ホツパに急冷
タンクからのスラツグおよび水を充填する。次い
で、弁１３３を閉じて弁１３４を開放し、スラツ
グ／水凝集体をロツクホツパ１３１から排出させ
る。この凝集体をスラツグ搬送車１３７によつて
収集し、水は水溜め１３８へ流下させてポンプ１
４０により導管１３９を通して急冷タンク１４０
へ戻す。一方、スラグは、搬送車１３７をケーブ
ル１４２により傾斜路１４１に沿つて上方へ引上
げ、スラグ引取コンベア１４３上へ移送すること
ができる。このスラグ引取コンベア１４３は、ス
ラグ凝集体を適当な貯留所または搬送部署へ搬送
する。 先に述べたように、このプロセスの１つの特徴
は、堅炉から流出する頂部ガス内に含まれる固形
粒状物の実質的に全部がスラリーとして収集さ
れ、そのスラリーが再循環され新規供給ごみに添
加されることである。このスラリー再循環によ
り、固形ごみを生成ガス、非汚染水または二酸化
炭素ガス、またはスラグに完全に変換し、ごみ処
理問題を解消する。この再循環スラリーは比較的
少量であるから、変換堅炉内の流体負荷を最少限
にする。変換炉へ再循環される唯一の液体は、
過部から粒状物を除去するのに必要とされる逆洗
用液体であり、これは、ごみの変換によつて生じ
る液体総量の僅か10％にすぎない。このように液
体の再循環量が少いので、変換炉内の酸素所要量
が少くてすみ、炉内のガス負荷が減少する。 従来技術においては、燃料ガスの生成量が増大
するという観点から、プロセス液体（水を除く）
の全部をごみ変換炉へ再循環させることが望まし
いと考えられていた。即ち、第１図を参照して説
明すると、従来技術の場合には、廃液貯留タンク
８６の代りに相分離器タンクを使用し、可溶性有
機物で汚染された廃液を除くすべての液体を供給
ごみ導管５４へペレツト化装置５４ａの上流にお
いて再循環させる。このような従来の方式は変換
炉頂部ガスの生成量を増加させ、従つて清浄な燃
料ガスの生成量も増加するが、しかしそれはま
た、生成燃料ガスのうち廃液の有機分を焼却させ
るのに消費しなければならない量も多くなること
を意味する。これに対して、本発明の原理に従つ
て最少限の再循環廃液を使用する方式は、意外な
ことに、従来の方式に従つて再循環廃液量を最大
限にする場合より相当に高い正味生成燃料ガスを
産出することが見出された。このことは、下記の
例によつて示される。 例 以下の例は、第１および第２図に示されたペレ
ツト化ごみ処理装置に基くものである。この装置
は、導管５０によつて供給される固形の都市ごみ
を33325lbs/hr（15116Kg／時）の割合で処理する
ように設計した。プロセス条件は表Ａに示されて
いる。堅炉１５５（炉床１２２より上の部分）
は、断面積116.3ft2（10.8m2）の円筒体とし、円
錐形の上下両端を含めて高さは46.8ft（14.3ｍ）
とした。炉１５５の下端と炉床１２２との間の制
限開口部１２１は、断面積11.0ft2（1.0m2）の円
筒体とし、高さは2.7ft（82cm）とした。炉床１
２２は、皿形の両端部を有する短い円筒体とし、
円筒体中央の最大断面部分の断面積を28.5ft2
（2.6m2）とし、総容積を148.7ft3（4.2m3）とし
た。炉床の周りには直径3in（76.2mm）の20個の
羽１２３を円周方向に等間隔を置いて配設した。
これらの羽口は、開口部１２１に近い炉床１２２
の上方部分に配置し、詳述すれば、羽口は、炉床
の底部から開口部１２１の全高の中間点までの高
さの70％のところに配置した。また、これらの羽
口は、酸素含有ガスが炉１５５内のごみ床に直接
吹付けられることがないように、開口部１２１か
ら離れる方向に下向きに傾斜させた。この堅炉・
炉床・羽口の構成は、本発明の部分を構成するも
のではないが、本出願人の米国特許第4291634号
に記載されている。ペレツト化されたごみは、例
えば直径的13in（330mm）、長さ４〜16in（91.6〜
406.4mm）密度約35〜45lbs/ft3（561〜721Kg/cm2）
の円筒形ブロツクとして堅炉内へ供給することが
できる。予測されるプロセス成積は表Ａに要約さ
れている。 表Ａに示される本発明の性能成積と、従来技術
に従つて最大限の再循環液量を使用した場合の同
じ装置の性能とを比較することができる。この比
較は、表Ｂに要約されている。ただし、ここで比
較の対象とする従来技術のごみ処理方法は、実際
に存在する方法ではなく、本発明のごみ処理方法
と基本的に同様な方法であるが、廃液の再循環方
式に関してのみ上述した従来のアンダーソン法に
従つて実施したと仮定した場合の仮定の従来技術
法である。これは、本発明の作用効果を測定する
ための便法として想定された従来技術である。即
ち、本発明においては、第１図の導管５３を通し
て変換炉へ戻される再循環物は、基本的には廃液
貯留タンク８６から抽出され、過部８９の逆洗
のために使用された液体だけで最少限とされるの
に対し、Ｂ表の従来技術では、第１図に示される
導管５３を通して変換炉へ戻される再循環物は、
アンダーソン法に従つて最大限とされる。即ち、
従来技術の場合には、先にも述べたように、廃液
貯留タンク８６の代りに相分離器タンクを使用
し、該タンクから過部８９の逆洗のために抽出
されるスラリー／廃液だけでなく、可溶性有機物
で汚染された廃液を除き、該相分離器タンクから
排出される不可溶性有機物を含有した廃液の全部
が再循環される。また、Ｂ表の従来技術において
も、本発明におけるのと同様に（第１図参照）焼
却炉７７が使用されるものと仮定されている。た
だし、本発明においては焼却炉７７へ送給される
廃液は、可溶性有機物および不可溶性有機物を含
む、タンク８６からの凝縮水であるのに対し、Ｂ
表の従来技術では焼却炉７７へ送給されるのは、
可溶性有機物だけを含有した、タンク８６からの
凝縮水である。 表Ｂは、重量ベースでみて本発明のプロセス
は、従来のプロセスに比べて供給ごみの単位重量
当り約12％多い生成ガスを産出することを示して
いる。また、本発明による最少限スラリー循環方
式は、固形粒状物を変換炉へ戻すことを可能に
し、それによつて炉内のガス負荷を最少限にす
る。これらの固形粒状物は、炉へ戻されないとす
れば、焼却炉７７へ送られることになり、粒状物
が焼却炉のノズルを詰まらせたり、下流の熱交換
器即ちボイラー１００にすすを付着させるなどの
有害な作用を及ばす。これに対して、本発明のプ
ロセスは一定容量のごみ処理システムにおいて装
置の負荷を減少させる利点を有している。 先に述べたように、本発明によれば、堅炉内の
圧力を30〜250psia（2.1〜17.6Kg/cm2絶対圧）に
維持する。この圧力範囲より低い圧力にすれば、
生成ガスを大抵の用途において圧縮機によつて再
加圧しなければならない。また、この圧力レベル
は、堅炉容器の径を輸送可能な比較的小さい直径
とすることを可能にするのに十分なだけ堅炉の容
量を増大させるのにも必要とされる。反対に
250psia（17.6Kg/cm2絶対圧）より高い圧力にする
と、第２図に示されたようなごみ供給装置のガス
密シールに関連する問題が生じる。ごみ供給装置
によるシールの内外間の圧力差はペレツトの突固
め度を高めることによつて増大させることができ
るが、ペレツト「連結体」の各ペレツトを密に突
固めるには、より複雑な、そして構造の異るごみ
の供給機構を必要とする。従つて、堅炉のごみ処
理容量を増大させ、生成ガスの所要の圧力が得ら
れると、しかも、複雑なごみ供給機構を必要とし
ないことという観点からみて好ましい圧力範囲は
50〜100psia（3.5〜7.0Kg/cm2絶対圧）である。 以上、本発明を実施例に関連して説明したが、
本発明は、ここに例示した実施例の構造および形
態に限定されるものではなく、本発明の精神およ
び範囲から逸脱することなく、いろいろな実施形
態が可能であり、いろいろな変更および改変を加
えることができることは当業者には明らかであろ
う。
【表】
【表】
【表】 【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の方法を実施するのに適した装
置の概略図、第２図は本発明に使用するのに適し
たごみ変換堅炉の概略図である。 ５４：ごみ供給管、５４ａ：ペレツト化装置、
５５：ごみ変換堅炉、６３：スクラバー、６６：
スクラバー／セパレータ、７１：熱交換器、７
７：廃液焼却炉帯域、７８：凝縮器（冷却器）、
８４：第１過部、８６：廃液貯留タンク、８
９：第２過部、９１：スラリー再循環用貯留タ
ンク、１００：スチームボイラー、１０４：予熱
器、１１７：ごみ床、１１８：乾燥操作帯域、１
１９：熱分解帯域、１２１：制限開口部、１２
２：炉床帯域、１２６：急冷タンク、１３１，１
３４：ロツクホツパ。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 供給固形ごみを受入れ、乾燥操作帯域を構成
    する上方端部分と、該ごみの熱分解帯域を構成す
    る下方端部分とを備えた竪炉、および該竪炉の下
    方にあつて燃焼／溶融帯域を構成する炉床を用い
    て供給固形ごみを有用な生成ガスと不活性の固形
    残留物とに変換することによつて処理するための
    方法であつて、空気を分離して少くとも40体積％
    の酸素を創生した該酸素を前記燃焼／溶融帯域へ
    供給し、該燃焼／溶融帯域から溶融残留物を排出
    させ、前記竪炉の上端から微細粒状物を含有した
    頂部ガスを排出させ、該頂部ガスをスクラビン
    グ／セパレーシヨン帯域からの再循環凝縮液によ
    つて冷却および洗浄することにより浄化し、生成
    ガスと底部凝縮液を産出することから成るごみ処
    理方法において、 (a) 前記竪炉および炉床を30〜250psia（2.1〜
    17.6Kg/cm2絶対圧）の圧力に維持し、 (b) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
    の前記底部凝縮液を第１、第２および第３の３
    つの部分に分割し、 (c) 前記底部凝縮液の第１部分を前記再循環凝縮
    液の一部分として前記スクラビング／セパレー
    シヨン帯域より上流側に配置されたスクラビン
    グ帯域において前記竪炉の上方端部分からの前
    記頂部ガスと混合させて該頂部ガスを冷却させ
    るとともに半ば洗浄し、それによつて該頂部ガ
    ス内の大部分の粒状物を液体内へ収集してガ
    ス／液体混合流れを生成し、該混合流れを該ス
    クラビング帯域からスクラビング／セパレーシ
    ヨン帯域内へ導き、該スクラビング／セパレー
    シヨン帯域において該混合流れを生成ガスと底
    部凝縮液とに分離し、 (d) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
    の底部凝縮液の第２部分を外部から供給される
    冷媒によつて冷却し、該冷却された第２凝縮液
    部分を該スクラビング／セパレーシヨン帯域内
    へ再循環させて該第２凝縮液部分をスクラビン
    グ／セパレーシヨン帯域において前記混合流れ
    から分離された上昇する前記生成ガスに接触さ
    せ、それによつて該生成ガスを更に冷却すると
    ともに、生成ガスから残留粒状物を除去し、 (e) 前記底部凝縮液の第３部分を第１濾過部と第
    ２濾過部において交互に濾過して該第３凝縮液
    部分から粒状物を除去し、それによつて有機分
    を含有した廃液を創生し、 (f) 該廃液の少部分を、工程(e)の濾過操作により
    第３凝縮液部分からの粒状物を負わされている
    第１濾過部および第２濾過部に交互に通して該
    第１および第２濾過部から交互に粒状物を除去
    して再循環用スラリーを創生し、 (g) 再循環用スラリーを新規に供給されてくる固
    形ごみと混合させて前記供給ごみを創生し、 (h) 前記廃液の残りの多部分を焼却帯域へ送給
    し、 (i) 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
    の生成ガスの少部分を分流して前記焼却帯域へ
    送給し、該生成ガスの残部を系外へ排出し、 (j) 空気を前記焼却帯域へ供給し、 (k) 前記廃液の前記残りの多部分の有機分を前記
    焼却帯域内で完全に酸化させて該焼却帯域内に
    高温排ガスを創生し、 (l) 該高温排ガスをスチームボイラーへ通流さ
    せ、該スチームボイラー内で該ボイラーへの供
    給水と熱交換させて該供給水からスチームを発
    生させるとともに、該排ガスを部分的に冷却さ
    せ、 (m) 前記スチームボイラーから前記スチームを
    排出し、該スチームからごみ処理工程の所要エ
    ネルギーの一部としてエネルギーを回収する工
    程を含むことを特徴とするごみ処理方法。 ２ 前記供給ごみをペレツトの形で前記竪炉の上
    方端へ導入するようにした特許請求の範囲第１項
    記載のごみ処理方法。 ３ 前記スチームボイラーからの前記部分的に冷
    却された排ガスを外部からの供給空気と熱交換さ
    せて該空気を予備加熱し、該予備加熱された空気
    を前記工程(j)において焼却帯域へ送給する空気と
    して使用するようにした特許請求の範囲第１項記
    載のごみ処理方法。 ４ 前記工程（ｍ）においてスチームから回収し
    たエネルギーを、酸素を創生するために空気を分
    離する前記空気分離操作のための所要エネルギー
    の一部として供給するようにした特許請求の範囲
    第１項記載のごみ処理方法。 ５ 前記工程（ｍ）においてスチームから回収し
    たエネルギーを、酸素を創生するために空気を分
    離する前記空気分離操作のための空気圧縮エネル
    ギーの一部として供給するようにした特許請求の
    範囲第１項記載のごみ処理方法。 ６ 前記第３凝縮液部分は、前記凝縮液の総量の
    1.5〜5.0重量％を占めるようにした特許請求の範
    囲第１項記載のごみ処理方法。 ７ 前記工程(i)において分流される生成ガスの少
    部分は、該生成ガス総量の10〜25モル％を占める
    ようにした特許請求の範囲第１項記載のごみ処理
    方法。 ８ 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
    の前記生成ガスを静電集塵器を通して粒状物を更
    に分離し、該粒状物を前記工程(o)の前記再循環用
    スラリーへ戻すようにした特許請求の範囲第１項
    記載のごみ処理方法。 ９ 前記スクラビング／セパレーシヨン帯域から
    の前記生成ガスを冷却して凝縮液を創生し、該凝
    縮液を前記工程(e)からの廃液に混合させるように
    した特許請求の範囲第１項記載のごみ処理方法。 １０ 前記竪炉および炉床を50〜100psia（3.5〜
    7.0Kg/cm2絶対圧）の圧力に維持するようにした特
    許請求の範囲第１項記載のごみ処理方法。 １１ 前記工程(f)の廃液の少部分は該廃液の５〜
    20重量％を占めるようにした特許請求の範囲第１
    項記載のごみ処理方法。
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