JPS61207488A - 製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法 - Google Patents
製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法Info
- Publication number
- JPS61207488A JPS61207488A JP4970085A JP4970085A JPS61207488A JP S61207488 A JPS61207488 A JP S61207488A JP 4970085 A JP4970085 A JP 4970085A JP 4970085 A JP4970085 A JP 4970085A JP S61207488 A JPS61207488 A JP S61207488A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- carbonization
- strength
- index
- coal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は製銑用コークス製造用原料炭の品質評価法に関
し、特に原料炭の乾留によって得られるコークスの収量
や品質だけで原料炭の品質を評価するのではナク、石炭
ガス及びコールタール等の副原料の収量や乾留に要する
総所要熱量、コークスの強度及びコークス中の灰分や全
硫黄分等を総合的に考慮して、原料炭の品質をより正確
に評価する方法に関するものである。
し、特に原料炭の乾留によって得られるコークスの収量
や品質だけで原料炭の品質を評価するのではナク、石炭
ガス及びコールタール等の副原料の収量や乾留に要する
総所要熱量、コークスの強度及びコークス中の灰分や全
硫黄分等を総合的に考慮して、原料炭の品質をより正確
に評価する方法に関するものである。
高炉製銑法の実施に当たっては、塊状の鉄鉱石、焼結鉱
、ペレット鉱等の鉄源と共に、還元剤及び還元助剤とし
て大鰍のコークス及び消石灰が使用される。中でもコー
クスの使用量は銑鉄１トン当たり０．４〜０．５トンと
極めて多い為、その品質及び価格は銑鉄生産コストに重
大な影響を及ぼす。
、ペレット鉱等の鉄源と共に、還元剤及び還元助剤とし
て大鰍のコークス及び消石灰が使用される。中でもコー
クスの使用量は銑鉄１トン当たり０．４〜０．５トンと
極めて多い為、その品質及び価格は銑鉄生産コストに重
大な影響を及ぼす。
ところで従来から実施されている製銑用コークスの評価
に当たっては、高炉内における反応性に影響する要因と
して、常温強度（ＪＩＳ Ｋ ２１５１に定めるドラ
ム強度）、及び高炉内における高温還元雰囲気下での劣
化を考慮した反応後強度（例えば、約２０朋に整粒した
コークスを１１００℃で一定時間ＣＯ２と反応させ、そ
の後の回転強度から求める方法等）の他、コークス中の
灰分や全硫黄分等を考慮して良否を判断している。そし
てこの様なコークスの生成源となる原料炭の品質を評価
する場合には、どの様な品質のコークスをどの様な収率
で得ることかできるかという観点から、乾留によるコー
クスの歩留り、及び原料炭から成品コークス中へ混入し
てくる灰分や全硫黄分を基準にして原料炭としての品質
を評価していた。
に当たっては、高炉内における反応性に影響する要因と
して、常温強度（ＪＩＳ Ｋ ２１５１に定めるドラ
ム強度）、及び高炉内における高温還元雰囲気下での劣
化を考慮した反応後強度（例えば、約２０朋に整粒した
コークスを１１００℃で一定時間ＣＯ２と反応させ、そ
の後の回転強度から求める方法等）の他、コークス中の
灰分や全硫黄分等を考慮して良否を判断している。そし
てこの様なコークスの生成源となる原料炭の品質を評価
する場合には、どの様な品質のコークスをどの様な収率
で得ることかできるかという観点から、乾留によるコー
クスの歩留り、及び原料炭から成品コークス中へ混入し
てくる灰分や全硫黄分を基準にして原料炭としての品質
を評価していた。
〔発明が解決しようとする問題点〕
ところか原料炭を乾留してコークスを得るには乾留用の
熱を大量に必要とし、この熱量は原料炭の品質によって
相当変わってくる。しかも乾留工程で副生ずる石炭ガス
やコールタール等はそれなりに経済的価値を有しており
副製品として有効利用することができるので、これら副
生物の収率も原料炭の経済的価値に少なからず影響を与
える。
熱を大量に必要とし、この熱量は原料炭の品質によって
相当変わってくる。しかも乾留工程で副生ずる石炭ガス
やコールタール等はそれなりに経済的価値を有しており
副製品として有効利用することができるので、これら副
生物の収率も原料炭の経済的価値に少なからず影響を与
える。
即ち製銑用コークス製造用原料炭の品質を評価するに当
たって、単６と乾留生成物たるコークスの収率や品質、
強度等のみで判断するのは必ずしも妥当な方法とは言え
ず、乾留に要する熱量や副生物の回収率等を含めて総合
的に評価する必要かある。
たって、単６と乾留生成物たるコークスの収率や品質、
強度等のみで判断するのは必ずしも妥当な方法とは言え
ず、乾留に要する熱量や副生物の回収率等を含めて総合
的に評価する必要かある。
本発明はこうした知見を基になされたものであって、そ
の目的は、コークス製造用原料炭の品質を、主目的物で
あるコークスの品質や歩留りだけでなく乾留に要する熱
量、副生物の収率や経済的価値等を含めて総合的且つ正
確に評価することのできる方法を提供しようとするもの
である。
の目的は、コークス製造用原料炭の品質を、主目的物で
あるコークスの品質や歩留りだけでなく乾留に要する熱
量、副生物の収率や経済的価値等を含めて総合的且つ正
確に評価することのできる方法を提供しようとするもの
である。
本発明に係るコークス製造用原料炭の品質評価法とは、
Ａ：原料炭の乾留により得られるコークス、石炭ガス及
びコールタールの各駅員。
びコールタールの各駅員。
Ｂ：乾留に要する燃料消’１ｍｌ。
Ｃ：生成コークスの常温強度又はω２反応後強度、及び
Ｄ＝生成コークス中の灰分及び全硫黄分を求め、これら
の値を基に、下記ＣＩ）式によって原料炭の品質を評価
するところに要旨を有するものである。
の値を基に、下記ＣＩ）式によって原料炭の品質を評価
するところに要旨を有するものである。
総評価指数＝、ＩＡ−ＩＢ−１ｃ４−ＩＤ 、−−−−
−−・・ＣＩ）但しＩＡ： （各乾留生成物の歩留り）
Ｘ（有用度指数）の総和 ＩＢ：乾留に要する総所要エネルギー指数 ＩＣ：生成コークス中の灰分及び全硫黄分に基づく不純
物指数 ■Ｄ＝生成コークスの常温強度又は■２反応後強度から
定められる強度指 数 〔作用〕 本発明では、上記の様に（各乾留生成物の歩留り）×（
各乾留生成物の有用度指数）の総和（ＩＡ）、乾留に要
する総所要エネルギー指数（ＩＢ）、生成コークス中の
灰分及び全硫黄分に基づく不純物指数（１（１）、及び
生成コークスの常温強度又はＣＯ２反応後強度から定め
られる強度指数（ＩＤ）のすべてを原料炭の評価要素と
して組入れ、上記ＩＡ及びＩＤをプラス要素、１Ｂ及び
Ｉｃをマイナス要素としてこれらを単純加算することに
より、前記ＣＩ）式で示す様に原料炭の総評価指数を求
め、この指数を基に原料炭の品質の優劣を評価するもの
である。
−−・・ＣＩ）但しＩＡ： （各乾留生成物の歩留り）
Ｘ（有用度指数）の総和 ＩＢ：乾留に要する総所要エネルギー指数 ＩＣ：生成コークス中の灰分及び全硫黄分に基づく不純
物指数 ■Ｄ＝生成コークスの常温強度又は■２反応後強度から
定められる強度指 数 〔作用〕 本発明では、上記の様に（各乾留生成物の歩留り）×（
各乾留生成物の有用度指数）の総和（ＩＡ）、乾留に要
する総所要エネルギー指数（ＩＢ）、生成コークス中の
灰分及び全硫黄分に基づく不純物指数（１（１）、及び
生成コークスの常温強度又はＣＯ２反応後強度から定め
られる強度指数（ＩＤ）のすべてを原料炭の評価要素と
して組入れ、上記ＩＡ及びＩＤをプラス要素、１Ｂ及び
Ｉｃをマイナス要素としてこれらを単純加算することに
より、前記ＣＩ）式で示す様に原料炭の総評価指数を求
め、この指数を基に原料炭の品質の優劣を評価するもの
である。
上記ｌＡは、原料炭の乾留によって得られるすべての生
成物（主生成物であるコークスの他、石炭ガス、コール
タール等の副生物）の各歩留りに各生成物の有用度指数
を乗じ、それらを合して得られるプラス要素である。即
ち原料炭の乾留によってコークスを製造する場合には、
同時に経済的価値を有する上記の様な副生物を得ること
ができ、これらも副製品として利益をもたらす。そこで
本発明ではコークスのみならず他の副生物の歩留りも求
めると共に、該歩留りに各生成物の有用度指数（商品化
することにより得られる利益の程度を示す指標〕を乗じ
てそれらを加算し、乾留生成物によってもたらされる利
益を総合的に評価できる様にしている。尚各乾留生成物
の歩留りは、原料炭の中から少量のサンプルを採取し乾
留試験によって実測することによって求めてもよく、或
は本出願人が先に提案した乾留製品の収率予測法（特開
昭５９−１４５２８３号）を活用し、多くの実験データ
から求められる回帰式に当該原料炭の揮発分値及び元素
分析値を代入することによって求めることもできる。ま
た各乾留生成物の有用度指数は言わば５咳生成物の商品
価値を表わすものであり、最も単純でしかも適切な標準
となるのは商品としての平均的な単価である。
成物（主生成物であるコークスの他、石炭ガス、コール
タール等の副生物）の各歩留りに各生成物の有用度指数
を乗じ、それらを合して得られるプラス要素である。即
ち原料炭の乾留によってコークスを製造する場合には、
同時に経済的価値を有する上記の様な副生物を得ること
ができ、これらも副製品として利益をもたらす。そこで
本発明ではコークスのみならず他の副生物の歩留りも求
めると共に、該歩留りに各生成物の有用度指数（商品化
することにより得られる利益の程度を示す指標〕を乗じ
てそれらを加算し、乾留生成物によってもたらされる利
益を総合的に評価できる様にしている。尚各乾留生成物
の歩留りは、原料炭の中から少量のサンプルを採取し乾
留試験によって実測することによって求めてもよく、或
は本出願人が先に提案した乾留製品の収率予測法（特開
昭５９−１４５２８３号）を活用し、多くの実験データ
から求められる回帰式に当該原料炭の揮発分値及び元素
分析値を代入することによって求めることもできる。ま
た各乾留生成物の有用度指数は言わば５咳生成物の商品
価値を表わすものであり、最も単純でしかも適切な標準
となるのは商品としての平均的な単価である。
次に上記Ｉ、は乾留に必要な熱エネルギーに相当するも
ので、乾留の為に外部から供給される総所要エネルギー
であるから、総評価指数の中での位置付けとしてはマイ
ナス要素となる。このエネルギー指数は、前記ＩＡを実
験的に求める際の乾留実験で供給される熱エネルギーを
基に実験的に求めてもよく、或は本出願人が先に提案し
た「コークスの製造法」（特開昭５９−１７９５８２）
に開示した様な方法により計算で求めることもできる。
ので、乾留の為に外部から供給される総所要エネルギー
であるから、総評価指数の中での位置付けとしてはマイ
ナス要素となる。このエネルギー指数は、前記ＩＡを実
験的に求める際の乾留実験で供給される熱エネルギーを
基に実験的に求めてもよく、或は本出願人が先に提案し
た「コークスの製造法」（特開昭５９−１７９５８２）
に開示した様な方法により計算で求めることもできる。
即ち乾留所要エネルギーは、〔原料炭を常温から各乾留
生成物か生成する温間まで昇温するに要する熱量（顕然
）と、原料炭から乾留生成物か生成するときの変動熱１
ｉｔ（反応熱）との相、即ち乾留所要熱Ｍ（Ｈｅ））と
〔乾留の結果発生する諸カス中、水蒸気と生成コークス
との間の水性ガス生成による吸熱反応で持ち去られる熱
量を補填する為の熱ｉｉ１ （ＡＣ） ）の総和と解す
ることができるか、上記（）ＩＧ）は原料炭の揮発分値
（ＶＭ）及び元素分析値より得られる水素対炭素比（ｋ
４／Ｃ）を’Ｆ記の恵回帰式に代入することによってほ
ぼ正確に求めることかでき、 ）１ｃ （Ｋ４１Ｊｃ９）＝ａ −ＶＭ４−ｂ −（１
４／Ｃ） ｆａ（但し２．ｂ、αは回帰係数及び回帰定
数であって、ある特定の操業条件、例えば乾留温度、乾
留終了後のコークス養生時間か一定であるときは一定の
値を示す） また（ＡＣ）は原料炭の元素分析値より得られる酸素対
炭素比（０／Ｃ）を下記の回帰式に代入することによっ
てほぼ正確に求めることができる。
生成物か生成する温間まで昇温するに要する熱量（顕然
）と、原料炭から乾留生成物か生成するときの変動熱１
ｉｔ（反応熱）との相、即ち乾留所要熱Ｍ（Ｈｅ））と
〔乾留の結果発生する諸カス中、水蒸気と生成コークス
との間の水性ガス生成による吸熱反応で持ち去られる熱
量を補填する為の熱ｉｉ１ （ＡＣ） ）の総和と解す
ることができるか、上記（）ＩＧ）は原料炭の揮発分値
（ＶＭ）及び元素分析値より得られる水素対炭素比（ｋ
４／Ｃ）を’Ｆ記の恵回帰式に代入することによってほ
ぼ正確に求めることかでき、 ）１ｃ （Ｋ４１Ｊｃ９）＝ａ −ＶＭ４−ｂ −（１
４／Ｃ） ｆａ（但し２．ｂ、αは回帰係数及び回帰定
数であって、ある特定の操業条件、例えば乾留温度、乾
留終了後のコークス養生時間か一定であるときは一定の
値を示す） また（ＡＣ）は原料炭の元素分析値より得られる酸素対
炭素比（０／Ｃ）を下記の回帰式に代入することによっ
てほぼ正確に求めることができる。
ＡＣ（ＫｃａＬ／＆９）＝ｃ −（０／Ｃ）＋β（但し
Ｃ１βは回帰係数及び回帰定数であって、ある特定の操
業条件例えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時
間等が一定である場合には一定の値を示す） 即ち上記式によって得られるＨＣとＡＣを合することに
より、実効乾留所要熱量を計算によって求めることかで
き、当該計算値に基づいて前記ＩＢ値を知ることができ
る。
Ｃ１βは回帰係数及び回帰定数であって、ある特定の操
業条件例えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時
間等が一定である場合には一定の値を示す） 即ち上記式によって得られるＨＣとＡＣを合することに
より、実効乾留所要熱量を計算によって求めることかで
き、当該計算値に基づいて前記ＩＢ値を知ることができ
る。
またＣＩ）式のｌｃは、コークス中に含まれる灰分及び
全硫黄分によって高炉製銑後における脱灰賀及び脱硫費
か増加する点を踏まえ、これらをマイナス要素となる不
純物指数として捉えたもので、この指数は、コークス中
の灰分及び全硫黄分と高炉操業以降の脱灰、脱硫に要す
る費用の統計的実績との＠係を求め、これを原料炭中の
灰分及び全硫黄分に換算することによって求められる。
全硫黄分によって高炉製銑後における脱灰賀及び脱硫費
か増加する点を踏まえ、これらをマイナス要素となる不
純物指数として捉えたもので、この指数は、コークス中
の灰分及び全硫黄分と高炉操業以降の脱灰、脱硫に要す
る費用の統計的実績との＠係を求め、これを原料炭中の
灰分及び全硫黄分に換算することによって求められる。
更にＣＩ）式のＩＤは、コークスの強度が高炉操業性に
相当の影響を与える点を考慮して総評価指数の中に組み
入れたものであり、予備乾留実験によって得られる生成
コークスの常温強度又はＣＯ□反応反応度強度化量と、
それに見合う高炉操業効率の変化量との関係を高炉操業
の実績に基づいて統計的に把握しておき、実際に得られ
る生成コークスの常温強度又はＣＯ２反応後強度を高炉
操業性に換算することによって求められる。尚高炉操業
時においては、コークスの特にω２反応後強度が高いも
のほど粉化が少なく高炉操業性に好影響を与えることが
確認されており、こうした意味からすればＩＤの算出基
準としてＣＯ２反応後強度を採用するのが望ましい。
相当の影響を与える点を考慮して総評価指数の中に組み
入れたものであり、予備乾留実験によって得られる生成
コークスの常温強度又はＣＯ□反応反応度強度化量と、
それに見合う高炉操業効率の変化量との関係を高炉操業
の実績に基づいて統計的に把握しておき、実際に得られ
る生成コークスの常温強度又はＣＯ２反応後強度を高炉
操業性に換算することによって求められる。尚高炉操業
時においては、コークスの特にω２反応後強度が高いも
のほど粉化が少なく高炉操業性に好影響を与えることが
確認されており、こうした意味からすればＩＤの算出基
準としてＣＯ２反応後強度を採用するのが望ましい。
上記の様な方法でＬＡ、１８％Ｉｃ及びＩＤを夫々求め
、これらのうちｌＡとＩＤをプラス要素、ＩＢとｌｃを
マイナス要素として前記ＣＩ）式に代入し加算すること
によって、原料炭のより実際的な品質を評価することか
できる。
、これらのうちｌＡとＩＤをプラス要素、ＩＢとｌｃを
マイナス要素として前記ＣＩ）式に代入し加算すること
によって、原料炭のより実際的な品質を評価することか
できる。
第１図はこうした総評価指数算出の一例を示すフロー図
であり、第１図により求められるＩＡ。
であり、第１図により求められるＩＡ。
■Ｂ、ＩＣ及びＩＤを前記ＣＩ）式に代入することによ
って、原料炭の総評側指数が算出される。尚第１図中の
略号及び分析法は下記の通りである。
って、原料炭の総評側指数が算出される。尚第１図中の
略号及び分析法は下記の通りである。
Ｃ，Ｈｌｏ：原料炭中の炭素、水素、酸素の元素分析値
（％）（ＪＩＳ Ｍ ８８１３）■Ｍ：原料炭中の揮発
分値（％）（ＪＩＳＭＡＳＨ：原料炭中の灰分（％）（
ＪＩＳ Ｍ ８８０１）ＴＳ：原料炭中の全硫黄分（％
）（ＪＩＳＭ〔実施例〕 第１表に示す性状の原料炭Ａ、Ｂを使用し、その品質を
評価した。
（％）（ＪＩＳ Ｍ ８８１３）■Ｍ：原料炭中の揮発
分値（％）（ＪＩＳＭＡＳＨ：原料炭中の灰分（％）（
ＪＩＳ Ｍ ８８０１）ＴＳ：原料炭中の全硫黄分（％
）（ＪＩＳＭ〔実施例〕 第１表に示す性状の原料炭Ａ、Ｂを使用し、その品質を
評価した。
第１表
弗１表の分析結果を見ると、原料炭Ａは原料炭Ｂに比べ
て揮発分及び灰分か少なく且つ多檄のＣを含み、コーク
ス強度も高い為良質の石炭であると思われるが、コーク
ス炉で乾留する際の各生成物の歩留りか不明である為、
副生物の歩留りを考慮した総合的且つ定菫的な評価は下
せない。
て揮発分及び灰分か少なく且つ多檄のＣを含み、コーク
ス強度も高い為良質の石炭であると思われるが、コーク
ス炉で乾留する際の各生成物の歩留りか不明である為、
副生物の歩留りを考慮した総合的且つ定菫的な評価は下
せない。
これ番こ対し第１表の分析値を基に本発明の方法によっ
て原料炭Ａ％Ｂの品質を評価すると次の様になる。
て原料炭Ａ％Ｂの品質を評価すると次の様になる。
まず第１表の測定値を基に下記式によって乾留生成物の
歩留り及び乾留所要熱量を求め、第２表に示す値を得た
。尚第２表には各乾留生成物の有用度指数として各生成
物の単価を併記した。
歩留り及び乾留所要熱量を求め、第２表に示す値を得た
。尚第２表には各乾留生成物の有用度指数として各生成
物の単価を併記した。
く歩留り算出式〉
：） −ｙ ス（％）＝−０，７８ＶＭ＋−９８．４０
−Ｃ’石炭ガス（Ｎｔｄ／Ｔ ） （３，１１ＶＭＥ ＋−２２７）Ｘ ｔ６０．３８ＶＭ
１！、−２９，３５（０） ＋−３８００１（但し、４
８００Ｋａｄ／Ｎ［として）コールタ ７ｋ（％ｌ＝０
．３８ＶＭＥ ３．１７〈乾留所要エネルギーの算出
〉 （ＫＣＡ／Ｔ） ２２．８ ＶＭ−１５５０（）ｉ／Ｃ） ＋−３２０（
０／Ｃ） ＋−８１０但し Ｃ＝ ０．３７６ ｅ Ｏ
°１７６（０）ＶＭＥ＝ＶＭ ｌ １．１２ （０）
＋−０，０５１第２表の計算値と夫々の標準単価を基
に、原料炭の総合評価に与える各指数を求めると第３表
に示す通りとなる。
−Ｃ’石炭ガス（Ｎｔｄ／Ｔ ） （３，１１ＶＭＥ ＋−２２７）Ｘ ｔ６０．３８ＶＭ
１！、−２９，３５（０） ＋−３８００１（但し、４
８００Ｋａｄ／Ｎ［として）コールタ ７ｋ（％ｌ＝０
．３８ＶＭＥ ３．１７〈乾留所要エネルギーの算出
〉 （ＫＣＡ／Ｔ） ２２．８ ＶＭ−１５５０（）ｉ／Ｃ） ＋−３２０（
０／Ｃ） ＋−８１０但し Ｃ＝ ０．３７６ ｅ Ｏ
°１７６（０）ＶＭＥ＝ＶＭ ｌ １．１２ （０）
＋−０，０５１第２表の計算値と夫々の標準単価を基
に、原料炭の総合評価に与える各指数を求めると第３表
に示す通りとなる。
但し開切脱硫デメリット及び高炉脱灰デメリットは、第
１表に示した分析値と脱硫及び脱灰に要する統計的な平
均値から次式によって算出した。
１表に示した分析値と脱硫及び脱灰に要する統計的な平
均値から次式によって算出した。
脱硫デメリット−原料炭中の全硫黄分（％）×１％の硫
黄を除くのに必要な平均脱硫経費脱灰デメリット−原料
炭中の灰分（％ＩＸＩ％の灰分を除くのに必要な平均脱
灰経買 第３表の結果から原料炭Ａ、Ｈの品質を総合的に比較す
ると、原料炭Ａは原料炭Ｂに比べて１２００円／Ｔ優秀
なものであることが分かる。
黄を除くのに必要な平均脱硫経費脱灰デメリット−原料
炭中の灰分（％ＩＸＩ％の灰分を除くのに必要な平均脱
灰経買 第３表の結果から原料炭Ａ、Ｈの品質を総合的に比較す
ると、原料炭Ａは原料炭Ｂに比べて１２００円／Ｔ優秀
なものであることが分かる。
本発明は以上の様に構成されており、乾留によって得ら
れるコークスの歩留りや灰分、全硫黄分のみならず、乾
留によって得られる他の生成物の歩留りやその有用性、
乾留に要する熱エネルギー、生成コークスの強度等を加
味して原料炭の品質を総合的に評価する方法であるから
、単にコークスの歩留りや品質に拘泥されることなく、
他のプラス要素やマイナス要素を含めた原料炭の実質的
な価値をより正確に評価することができる。
れるコークスの歩留りや灰分、全硫黄分のみならず、乾
留によって得られる他の生成物の歩留りやその有用性、
乾留に要する熱エネルギー、生成コークスの強度等を加
味して原料炭の品質を総合的に評価する方法であるから
、単にコークスの歩留りや品質に拘泥されることなく、
他のプラス要素やマイナス要素を含めた原料炭の実質的
な価値をより正確に評価することができる。
第１図は本発明に係る品質評価法を例示する概略フロー
図である。
図である。
Claims (1)
- （１） Ａ：原料炭の乾留により得られるコークス、石炭ガス及
びコールタールの各歩留り、 Ｂ：乾留に要する燃料消費量、 Ｃ：生成コークスの常温強度又はＣＯ＿２反応後強度、
及び Ｄ：生成コークス中の灰分及び全硫黄分 を求め、これらの値を基に、下記式によって原料炭の品
質を評価することを特徴とする製銑用コークス製造用原
料炭の品質評価法。 総評価指数＝ I ＿Ａ− I ＿Ｂ− I ＿Ｃ− I ＿Ｄ但し
I ＿Ａ：（各乾留生成物の歩留り×有用度指数）の総
和 I ＿Ｂ：乾留に要する総所要エネルギー指数 I ＿Ｃ：生成コークス中の灰分及び全硫黄分に基づく
不純物指数 I ＿Ｄ：生成コークスの常温強度又はＣＯ＿２反応後
強度から定められる強度指数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4970085A JPS61207488A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4970085A JPS61207488A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61207488A true JPS61207488A (ja) | 1986-09-13 |
| JPS6340833B2 JPS6340833B2 (ja) | 1988-08-12 |
Family
ID=12838456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4970085A Granted JPS61207488A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61207488A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101848181B1 (ko) * | 2016-12-27 | 2018-05-24 | 현대제철 주식회사 | 고로 내 수소 투입에 따르는 코크스 품질 평가 방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01154536U (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-24 | ||
| CN112029539B (zh) * | 2020-09-08 | 2021-04-06 | 广州卓邦科技有限公司 | 一种固体废弃物处理用水平固定式气化炉 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5637277A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-10 | Matsushita Electric Works Ltd | Lightweight exterior wall material and its manufacture |
-
1985
- 1985-03-12 JP JP4970085A patent/JPS61207488A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5637277A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-10 | Matsushita Electric Works Ltd | Lightweight exterior wall material and its manufacture |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101848181B1 (ko) * | 2016-12-27 | 2018-05-24 | 현대제철 주식회사 | 고로 내 수소 투입에 따르는 코크스 품질 평가 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6340833B2 (ja) | 1988-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1641945B1 (en) | Method and apparatus for improved use of primary energy sources in integrated steel plants | |
| CN102206723B (zh) | 富甲烷煤气自重整还原铁精粉的气基直接还原炼铁方法 | |
| Babich et al. | Coal use in iron and steel metallurgy | |
| Wang et al. | Status, technological progress, and development directions of the ironmaking industry in China | |
| CN115330039B (zh) | 一种钢铁冶炼所有工序中的碳排放计量方法 | |
| Bailera et al. | Integration of power to gas and biomass charcoal in oxygen blast furnace ironmaking | |
| WO2009047682A2 (en) | Coke making | |
| Li et al. | Effect of applying full oxygen blast furnace on the transformation of energy mix and reduction of CO2 emissions for an integral steel plant | |
| JPS61207488A (ja) | 製銑用コ−クス製造用原料炭の品質評価法 | |
| CN110054152B (zh) | 一种转炉煤气在线提质处理方法 | |
| CN114636572B (zh) | 一种确定高炉块状区铁矿还原过程煤气利用率的方法 | |
| CN111690784B (zh) | 高炉燃料补偿量与高炉煤气中h2含量的量化方法 | |
| CN100451133C (zh) | 利用焦炉煤气生产直接还原铁的方法及其设备 | |
| CN111996024B (zh) | 冶金粉尘与高硫煤复合制备高反应性焦炭协同脱锌固硫方法 | |
| Kumari et al. | Blending strategies of coals from diverse origins for efficient coke making | |
| CN117436921A (zh) | 一种基于成本核算的转底炉工艺参数调整方法及操作界面 | |
| JP2003247026A (ja) | 電気製錬炉用の製鋼副産物中の有価金属回収用ブリケット及びその製造方法 | |
| CN114656988A (zh) | 一种低碳炼铁用铁钛复合焦炭及其制造方法 | |
| Singh et al. | A review on use of biomass as an alternative to coal for sustainable ironmaking | |
| JP2024519059A (ja) | 直接還元鉄を製造するための方法 | |
| US4159905A (en) | Method of manufacturing green hot briquettes from fine coal for use in shaft furnaces | |
| Paull, JM & See | The interaction of silicon monoxide gas with carbonaceous reducing agents | |
| JPH0948977A (ja) | 高炉用コークス製造方法 | |
| CN114236089B (zh) | 一种焦炭成熟度的评价方法及系统 | |
| Lu et al. | Recent advances in blast furnace ironmaking in North America |