JPS61223123A - 医療用極細器具の製造方法 - Google Patents
医療用極細器具の製造方法Info
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- JPS61223123A JPS61223123A JP60063219A JP6321985A JPS61223123A JP S61223123 A JPS61223123 A JP S61223123A JP 60063219 A JP60063219 A JP 60063219A JP 6321985 A JP6321985 A JP 6321985A JP S61223123 A JPS61223123 A JP S61223123A
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- Japan
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- wire
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B17/00—Surgical instruments, devices or methods
- A61B17/04—Surgical instruments, devices or methods for suturing wounds; Holders or packages for needles or suture materials
- A61B17/06—Needles ; Sutures; Needle-suture combinations; Holders or packages for needles or suture materials
- A61B17/06066—Needles, e.g. needle tip configurations
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- Surgical Instruments (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は手術用縫合針や歯科用根管切削具等の極細器具
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
従来この種の極細器具は一般的にカーボン鋼、１３Ｃｒ
ステンレス鋼、析出−化型ステンレス鋼等で作られてい
た。
ステンレス鋼、析出−化型ステンレス鋼等で作られてい
た。
しかるに従来上記のカーボン鋼、 １３Ｃｒステンレス
鋼はおおむね線材（６〜１（１ｍｍφ）→固溶化熱処理
←→線引（減面率７０％以下程度）→切断→焼なまし処
理→加工→焼入→成品の製造工程順で実施されていた。
鋼はおおむね線材（６〜１（１ｍｍφ）→固溶化熱処理
←→線引（減面率７０％以下程度）→切断→焼なまし処
理→加工→焼入→成品の製造工程順で実施されていた。
この上述の工程は加工前に軟化（焼なまし処理）を行な
うので加工は容易であるが焼入処理に於いては安定性に
非常に問題が多かった。特に焼きワレ、じん性不足によ
る折れ、カケ等の事故が多かった。
うので加工は容易であるが焼入処理に於いては安定性に
非常に問題が多かった。特に焼きワレ、じん性不足によ
る折れ、カケ等の事故が多かった。
次に析出硬化型ステンレス鋼の製造工程は、線材（６〜
ｌ０ｓｓφ）→固溶化熱処理←→線引（減面率５０％以
下程度）→切断→加工→析出硬化処理（４５０〜６５０
℃）→成品の順序で実施されていた。この工程は焼入処
理をするのではなく析出硬化処理をするのであるが、程
度の差こそあれ、やはり折れ、ワレ等の問題が生じ硬さ
の管理が非常に難しかった。又前記カーボン鋼、 １３
Ｃｒ’ステンレス鋼の製造工程と異なって加工前では焼
なまし処理をしていないのでカーボン鋼、 １３０ ｒ
ステンレス鋼のように軟らかい状態のものではなく、線
引による加工硬化よって鋼線は硬化していた。又上記従
来の方法では鋼線は連続処理か或は束ごとの処理の為均
−であるが、完成品である極細器具は鋼線を切断した後
の加工工程に於いて、夫々硬化処理をするのでバラツキ
の問題があった。これは鋼線を切断し、針状微細物にし
てからの硬化処理であるのでどうしてもバラツキが生じ
る為である。又カーボン鋼、 １３Ｃｒステンレス鋼、
析出硬化型ステンレス鋼は耐蝕性の点でも完全とは言え
ず、特にカーボン鋼は問題外であり、１３ｃｒステンレ
ス鋼は多少良いが錆てしまい、析出硬化型ステンレス鋼
の内１７−７ＰＨ鋼等はある程度良いが、１８−８ステ
ンレス鋼（オーステナイト系ステンレス鋼）にはかなわ
ないものである等の欠点を有していた。更に従来は材料
は軟らかくて、加工性の良いことが重要な意味を持って
いたが、近年、超硬、セラミックス、ＣＢＮ、人造ダイ
ヤモンド等の新素材の進歩によって、硬い材料の加工が
あまり問題ではなくなった。更に析出硬化型ステンレス
鋼が非常に高価であることや処理がコスト高となること
等によって、最も一般的な加工硬化するオーステナイト
系ステンレス鋼（例、 ＳＯ！３３０４．５ＵＳ３０２
）が使用され始まったが、このオーステナイト系ステン
レス鋼は焼入硬化や析出硬化が出来ない為に硬化方法は
ただ加工硬化のみと言って良い、しかし耐蝕性に優れて
いること、焼入硬化、析出硬化を行なわない為に硬さの
均一性が保証されていること等の利点の為、軟らかいと
いう欠点にもかかわらず使用され始まった。
ｌ０ｓｓφ）→固溶化熱処理←→線引（減面率５０％以
下程度）→切断→加工→析出硬化処理（４５０〜６５０
℃）→成品の順序で実施されていた。この工程は焼入処
理をするのではなく析出硬化処理をするのであるが、程
度の差こそあれ、やはり折れ、ワレ等の問題が生じ硬さ
の管理が非常に難しかった。又前記カーボン鋼、 １３
Ｃｒ’ステンレス鋼の製造工程と異なって加工前では焼
なまし処理をしていないのでカーボン鋼、 １３０ ｒ
ステンレス鋼のように軟らかい状態のものではなく、線
引による加工硬化よって鋼線は硬化していた。又上記従
来の方法では鋼線は連続処理か或は束ごとの処理の為均
−であるが、完成品である極細器具は鋼線を切断した後
の加工工程に於いて、夫々硬化処理をするのでバラツキ
の問題があった。これは鋼線を切断し、針状微細物にし
てからの硬化処理であるのでどうしてもバラツキが生じ
る為である。又カーボン鋼、 １３Ｃｒステンレス鋼、
析出硬化型ステンレス鋼は耐蝕性の点でも完全とは言え
ず、特にカーボン鋼は問題外であり、１３ｃｒステンレ
ス鋼は多少良いが錆てしまい、析出硬化型ステンレス鋼
の内１７−７ＰＨ鋼等はある程度良いが、１８−８ステ
ンレス鋼（オーステナイト系ステンレス鋼）にはかなわ
ないものである等の欠点を有していた。更に従来は材料
は軟らかくて、加工性の良いことが重要な意味を持って
いたが、近年、超硬、セラミックス、ＣＢＮ、人造ダイ
ヤモンド等の新素材の進歩によって、硬い材料の加工が
あまり問題ではなくなった。更に析出硬化型ステンレス
鋼が非常に高価であることや処理がコスト高となること
等によって、最も一般的な加工硬化するオーステナイト
系ステンレス鋼（例、 ＳＯ！３３０４．５ＵＳ３０２
）が使用され始まったが、このオーステナイト系ステン
レス鋼は焼入硬化や析出硬化が出来ない為に硬化方法は
ただ加工硬化のみと言って良い、しかし耐蝕性に優れて
いること、焼入硬化、析出硬化を行なわない為に硬さの
均一性が保証されていること等の利点の為、軟らかいと
いう欠点にもかかわらず使用され始まった。
上記従来のオーステナイト系ステンレス鋼製器具の製造
工程は線材（６〜ｌＯφａｍ）→固溶化熱処理→線引（
５〜８φ謄■、減面率６０％）→固溶化→線引（３〜５
φ■■、減面率８４％）→線引（２〜３φ腸層、減面率
５５％）→固溶化→線引（１〜２φ膳腸、減面率７５％
）→切断→加工→テンパーリング→成品の順序で実施さ
れていたが、この製造工程中の固溶化熱処理は酸化を嫌
うので還元性をもたせ、鋼線表面に全くスケールを生じ
させないように、Ｈ２ガス雰囲気中で行なうことが一般
的であった。
工程は線材（６〜ｌＯφａｍ）→固溶化熱処理→線引（
５〜８φ謄■、減面率６０％）→固溶化→線引（３〜５
φ■■、減面率８４％）→線引（２〜３φ腸層、減面率
５５％）→固溶化→線引（１〜２φ膳腸、減面率７５％
）→切断→加工→テンパーリング→成品の順序で実施さ
れていたが、この製造工程中の固溶化熱処理は酸化を嫌
うので還元性をもたせ、鋼線表面に全くスケールを生じ
させないように、Ｈ２ガス雰囲気中で行なうことが一般
的であった。
更に従来加工硬化するオーステナイト系ステンレス鋼線
（他の線でも同じであるが）を減面率７５％以上で線引
することは鋼線が硬くてダイスを通らないこと、無理に
通そうとすると線自体が切れてしまうことにより全く考
えられていなかった。
（他の線でも同じであるが）を減面率７５％以上で線引
することは鋼線が硬くてダイスを通らないこと、無理に
通そうとすると線自体が切れてしまうことにより全く考
えられていなかった。
本発明は上記のような問題点を改善し、主として加工硬
化するオーステナイト系ステンレス鋼をを使用して析出
硬化型ステンレス鋼等で作られた器具と同等に硬く且つ
硬さの均一性が良く、折れ、カケ等の事故発生を無くそ
うとするものである。
化するオーステナイト系ステンレス鋼をを使用して析出
硬化型ステンレス鋼等で作られた器具と同等に硬く且つ
硬さの均一性が良く、折れ、カケ等の事故発生を無くそ
うとするものである。
く問題点を解決するための手段〉
本発明の一実施例を具体的に説明すると、本発明に於い
てはオーステナイト系ステンレス鋼線材（６〜１０φｍ
ｓ）→固溶化熱処理→線引（５〜８φ■腸、減面率８０
％）→固溶化→線引（３〜５φ腸腸。
てはオーステナイト系ステンレス鋼線材（６〜１０φｍ
ｓ）→固溶化熱処理→線引（５〜８φ■腸、減面率８０
％）→固溶化→線引（３〜５φ腸腸。
減面率８４％）→固溶化→線引（２〜３φ■■、減面率
５５％）→固溶化→線引（１〜２φ■■、減面率７５％
）→最終固溶化（Ａｒガス）→線引（０，７５〜１．５
φ−■、減面率８２％）→切断→加工→テンパー□リン
グ→成品の製造工程順に実施し、特に最後の固溶化熱処
理を酸化性も還元性も無い不活性ガス（Ａｒガス等）中
で行なった後、減面率８０％以上の線引を行なって鋼線
を製造し、その後の加工時に於いて該鋼線を常に約５０
０℃以下に保ちつつ手術用縫合針や歯科用根管切削具等
の完成品を製造する。
５５％）→固溶化→線引（１〜２φ■■、減面率７５％
）→最終固溶化（Ａｒガス）→線引（０，７５〜１．５
φ−■、減面率８２％）→切断→加工→テンパー□リン
グ→成品の製造工程順に実施し、特に最後の固溶化熱処
理を酸化性も還元性も無い不活性ガス（Ａｒガス等）中
で行なった後、減面率８０％以上の線引を行なって鋼線
を製造し、その後の加工時に於いて該鋼線を常に約５０
０℃以下に保ちつつ手術用縫合針や歯科用根管切削具等
の完成品を製造する。
とこで鋼線になった時点（線引終了時点）以後はテンパ
一温度〔加工歪を除去する熱処理時に於いての最適温度
（２５０〜４５０℃）〕の最高温度より高く加熱すると
加工硬化により増した硬度が減少して鋼線が軟化するの
で、加工工程に於いて加工熱があまり高くならないよう
にし、部分的に軟化させる場合（手術用縫合針の内のア
イレス針の穴部等）を除いては前記テンパ一温度より加
熱せずに製造する。
一温度〔加工歪を除去する熱処理時に於いての最適温度
（２５０〜４５０℃）〕の最高温度より高く加熱すると
加工硬化により増した硬度が減少して鋼線が軟化するの
で、加工工程に於いて加工熱があまり高くならないよう
にし、部分的に軟化させる場合（手術用縫合針の内のア
イレス針の穴部等）を除いては前記テンパ一温度より加
熱せずに製造する。
く作用〉
本発明に於いては上述の如く加工硬化するオーステナイ
ト系ステンレス鋼を不活性ガス雰囲気の中で固溶化熱処
理を行なったので、８０％以上の減面率による線引を可
能とし、かつ８０％以上の減面率の線引を行なったので
、従来硬さに問題のあった加工硬化するオーステナイト
系ステンレス鋼を前述の析出硬化型ステンレス鋼と同等
の硬さにすることが出来、これによって極めて耐蝕性に
優れた器具を製造することが出来、更に不均一性、焼入
或は析出硬化によって部分的に発生していた脆性やクラ
ック等を防止することが出来る。
ト系ステンレス鋼を不活性ガス雰囲気の中で固溶化熱処
理を行なったので、８０％以上の減面率による線引を可
能とし、かつ８０％以上の減面率の線引を行なったので
、従来硬さに問題のあった加工硬化するオーステナイト
系ステンレス鋼を前述の析出硬化型ステンレス鋼と同等
の硬さにすることが出来、これによって極めて耐蝕性に
優れた器具を製造することが出来、更に不均一性、焼入
或は析出硬化によって部分的に発生していた脆性やクラ
ック等を防止することが出来る。
上記作用は次の理由によるものと思われる。
８０％以上の減面率で線引した場合は加工硬化が極端に
進む（加工誘起マルテンサイトの生成が進む）ことと関
係があり、金属組織中に侵入した水、 素又は窒
素原子がオーステナイト組織Ｃ面心立方晶）に於いては
脆化に大きな影響を与えず、加工によって加工誘起マル
テンサイト組織（体心正方晶）に変化した時点で脆化に
大きな影響を与えることによる。
進む（加工誘起マルテンサイトの生成が進む）ことと関
係があり、金属組織中に侵入した水、 素又は窒
素原子がオーステナイト組織Ｃ面心立方晶）に於いては
脆化に大きな影響を与えず、加工によって加工誘起マル
テンサイト組織（体心正方晶）に変化した時点で脆化に
大きな影響を与えることによる。
勿論、オーステナイトからマルテンサイトに結晶が変化
しただけで硬化や脆化は起こり、加工することによって
元々のオーステナイトもオーステナイトのままで硬さを
増すが、面心立方晶に於いて問題なく侵入していたガス
原子（不活性ガス以外のガス原子）は体心正方晶に於い
て組織を脆化させずには存在できない状態になる為であ
ると思われる。
しただけで硬化や脆化は起こり、加工することによって
元々のオーステナイトもオーステナイトのままで硬さを
増すが、面心立方晶に於いて問題なく侵入していたガス
原子（不活性ガス以外のガス原子）は体心正方晶に於い
て組織を脆化させずには存在できない状態になる為であ
ると思われる。
〈実施例〉
上記実施例では最後の固溶化熱処理をＡｒガス雰囲気中
で行なったが、その前の固溶化熱あ理もＡｒガス中で行
なったところ、更に線引性が良くなった（減面率８３％
迄上げることが出来た）が、その差は最後の固溶化熱処
理をＡｒガスにした時のような大幅な効果は見られなか
った。又、その前の固溶化熱・処理もＡｒガス中に変え
て実験したがあまり変化は見られなかった。
で行なったが、その前の固溶化熱あ理もＡｒガス中で行
なったところ、更に線引性が良くなった（減面率８３％
迄上げることが出来た）が、その差は最後の固溶化熱処
理をＡｒガスにした時のような大幅な効果は見られなか
った。又、その前の固溶化熱・処理もＡｒガス中に変え
て実験したがあまり変化は見られなかった。
次に雰囲気ガスをＮ２ガスからＮ２ガスに変えて行なっ
たが、Ｎ２ガスと同様に減面率８０％に近づくと、鋼線
が切れたのでＮ２ガスによる効果はないと見られる。こ
れはＮ２ガスによる水素脆性と同様にＮ２ガスによる窒
化物の生成が誘引と思われる。
たが、Ｎ２ガスと同様に減面率８０％に近づくと、鋼線
が切れたのでＮ２ガスによる効果はないと見られる。こ
れはＮ２ガスによる水素脆性と同様にＮ２ガスによる窒
化物の生成が誘引と思われる。
〈発明の効果〉
本発明は上述の手段を有するので、オーステナイト系ス
テンレス鋼を使用することにより８０％以上の減面率で
線引することが出来、従って析出硬化型ステンレス鋼と
同等の硬さを得ることが出来、これによって極めて耐蝕
性に優れた極細器具を従来の析出硬化型ステンレス鋼等
より安価に大量生産することが出来、硬さの不均一性や
焼入或は析出効果によって部分的に発生していた脆化現
象やクラック等を完全に防止することが出来、更に従来
の製造工程や材料によるコスト高を軽減せしめることが
出来る等の多大な効果を有するものである。
テンレス鋼を使用することにより８０％以上の減面率で
線引することが出来、従って析出硬化型ステンレス鋼と
同等の硬さを得ることが出来、これによって極めて耐蝕
性に優れた極細器具を従来の析出硬化型ステンレス鋼等
より安価に大量生産することが出来、硬さの不均一性や
焼入或は析出効果によって部分的に発生していた脆化現
象やクラック等を完全に防止することが出来、更に従来
の製造工程や材料によるコスト高を軽減せしめることが
出来る等の多大な効果を有するものである。
Claims (1)
- オーステナイト系ステンレス鋼線材を減面率８０％以上
で線引して鋼線を製造し、その後の加工時に於いて該鋼
線を常に約５００℃以下に保ちつつ所定の加工を実施し
て完成品を製造することを特徴とした医療用極細器具の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60063219A JPS61223123A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 医療用極細器具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60063219A JPS61223123A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 医療用極細器具の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61223123A true JPS61223123A (ja) | 1986-10-03 |
| JPS6411084B2 JPS6411084B2 (ja) | 1989-02-23 |
Family
ID=13222877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60063219A Granted JPS61223123A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 医療用極細器具の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61223123A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726065A3 (en) * | 1995-02-02 | 1998-12-09 | Kabushiki Kaisha Matsutani Seisakusho | Rotary drilling instrument |
| WO2000041644A1 (de) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Gebr. Brasseler Gmbh & Co. Kg | Dentalinstrument sowie verfahren zu dessen herstellung |
| JP2011245317A (ja) * | 2011-07-01 | 2011-12-08 | Manii Kk | 医療用ナイフ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4604140B2 (ja) | 2004-09-13 | 2010-12-22 | マニー株式会社 | 医療用針又は刃物 |
| JP2007229026A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Manii Kk | アイレス縫合針 |
-
1985
- 1985-03-29 JP JP60063219A patent/JPS61223123A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726065A3 (en) * | 1995-02-02 | 1998-12-09 | Kabushiki Kaisha Matsutani Seisakusho | Rotary drilling instrument |
| WO2000041644A1 (de) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Gebr. Brasseler Gmbh & Co. Kg | Dentalinstrument sowie verfahren zu dessen herstellung |
| JP2011245317A (ja) * | 2011-07-01 | 2011-12-08 | Manii Kk | 医療用ナイフ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6411084B2 (ja) | 1989-02-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |