JPS6123473B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6123473B2 JPS6123473B2 JP53163469A JP16346978A JPS6123473B2 JP S6123473 B2 JPS6123473 B2 JP S6123473B2 JP 53163469 A JP53163469 A JP 53163469A JP 16346978 A JP16346978 A JP 16346978A JP S6123473 B2 JPS6123473 B2 JP S6123473B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- waste liquid
- incineration exhaust
- inorganic salt
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、無機塩含有廃液からの熱回収方法に
関するものである。
関するものである。
無機塩を多量に含有する廃液の焼却処理には、
多くの場合液中燃焼システムが採用され、焼却排
ガスからの熱回収は行なわれないのが通例であつ
た。しかし最近では省エネルギー的立場から、こ
の場合においても焼却排ガスからの熱回収を行な
う必要性が生じてきた。
多くの場合液中燃焼システムが採用され、焼却排
ガスからの熱回収は行なわれないのが通例であつ
た。しかし最近では省エネルギー的立場から、こ
の場合においても焼却排ガスからの熱回収を行な
う必要性が生じてきた。
液中燃焼システムの焼却炉で無機塩含有廃液を
焼却すると、炉壁に無機塩が析出する。この無機
塩は溶融し、炉壁を伝つて流下し、焼却排ガスが
水中へ流出するのに伴なつて同時に該水中へ流下
し、そこで溶解、回収される。ところが無機塩
は、その析出時に相当量が焼却排ガス中に飛散す
る。このため液中燃焼装置を含め、通常の廃液焼
却炉からの焼却排ガスを熱回収のためにボイラー
などの熱回収装置へ直接導入すると、該排ガスに
同伴している相当量の無機塩がボイラー管壁など
に付着し、熱交換率、耐用期間などに悪影響を及
ぼす。また熱回収済みの焼却排ガスをそのまま大
気中へ放出することは塩濃度との関係から問題が
ある。
焼却すると、炉壁に無機塩が析出する。この無機
塩は溶融し、炉壁を伝つて流下し、焼却排ガスが
水中へ流出するのに伴なつて同時に該水中へ流下
し、そこで溶解、回収される。ところが無機塩
は、その析出時に相当量が焼却排ガス中に飛散す
る。このため液中燃焼装置を含め、通常の廃液焼
却炉からの焼却排ガスを熱回収のためにボイラー
などの熱回収装置へ直接導入すると、該排ガスに
同伴している相当量の無機塩がボイラー管壁など
に付着し、熱交換率、耐用期間などに悪影響を及
ぼす。また熱回収済みの焼却排ガスをそのまま大
気中へ放出することは塩濃度との関係から問題が
ある。
本発明は、無機塩含有廃液の焼却排ガスから熱
回収するにあたつて、前述した種々の不都合を完
全に解消することのできる熱回収方法を提案する
ものであり、以下その実施例を第１図に基づき説
明する。
回収するにあたつて、前述した種々の不都合を完
全に解消することのできる熱回収方法を提案する
ものであり、以下その実施例を第１図に基づき説
明する。
無機塩含有廃液Ｗは、一旦廃液貯槽１に貯留さ
れ、ポンプP1によつて加熱器２の底部へ供給され
る。加熱器２には蒸気Ｓが供給されており、廃液
Ｗは該加熱器２内を通過中に向流式に蒸気Ｓで加
熱される。蒸気Ｓとしては、運転初期には系外か
らの導入蒸気ＳAが使用され、その後は、焼却排
ガスから熱回収して得られた蒸気ＳPが使用され
る。蒸気Ｓは廃液Ｗとの熱交換で凝縮し、加熱器
２から凝縮水d1として排出され、ドレンタンク３
に貯留される。加熱器２の上部から出る加熱廃液
Whは蒸発缶４に至り、ここで凝縮されて高濃度
で無機塩を含有する濃縮廃液Wcとなる。蒸発缶
４での発生蒸気Swは、該蒸発缶４を出た後凝縮
器５に至り、凝縮後前記ドレンタンク３に凝縮水
d2として導入されて一時貯留される。発生蒸気
Swは凝縮器５内で冷却水Cwと向流式で熱交換さ
れる。一方、濃縮廃液Wcは、蒸発缶４の底部よ
り取り出され、その一部はポンプP2により前記加
熱器２へ濃縮前の廃液Ｗと合流して循環され、残
りはポンプP3によつて焼却炉６へ圧送される。焼
却炉６はサイクロン型のものであり、その胴部７
内の燃焼室８に複数の濃縮廃液ノズル９がその接
線方向を向くように設置されている。そしてこれ
らのノズル９は、その全部から同時に濃縮廃液
Wcが噴出されるのではなく、各々のものから一
定時間づつ順次噴出されるように制御されてい
る。これは、濃縮廃液Wcを微粒子としてではな
く、粗粒子として炉壁に吹き付けると、無機塩粒
子が炉壁g1に同伴されるのを最小限に抑えうると
いう実験結果に基づいている。ノズル９の直上部
にはバーナ１０が設けられている。このバーナ１
０も、前記実験結果に基づき、燃焼室８の接線方
向に向つている。バーナ１０へは、助燃料ｆ、一
次及び二次燃焼用空気ａの他に、前記凝縮器５か
ら出る未凝縮蒸気Ｖが供給される。なおB1は燃
焼用空気ブロワー、B2は未凝縮蒸気ブロワーで
ある。焼却炉６の頂部には焼却排ガスg1の導出管
１１が連設され、底部には無機塩流出口１２が形
成されている。流出口１２は密閉型の液槽１３に
貯留された液に没入せしめられる。そしてこの
液は前記ドレンタンク３に貯留された凝縮水
d1，d2及びプロセス水PwがポンプP4によつて送
水されたものであり、かつ該液に溶解した無機
塩の回収のためにポンプP5により抜き出される。
濃縮廃液Wcが燃焼室８で燃焼すると、該廃液Wc
中の水分は蒸発し、可燃分はガス化して焼却排ガ
スg1となる。また無機塩は析出して炉壁に付着
し、その後溶融、流下、流出口１２からの液中
への流出、溶解の回分操作によつて焼却炉６外へ
排出回収される。このとき、無機塩を流出口１２
から容易に流出させ、かつ流出口１２が無機塩析
出によつて閉塞されらるのを防止するために、焼
却排ガスの一部g2を流出口１２から噴出させる。
この操作は液槽１３の気相部をブロワーB3によ
つて適圧で吸引することによつて行なう。またこ
の操作によりスメルト爆発の危険性も同時に除去
することができる。流出口１２から噴出させる焼
却排ガス量は燃焼室８で生じる焼却排ガス総量の
数％であればよく、またこの焼却排ガスg2が液
中を通過することから、無機塩は完全に除去され
かつ冷却される。一方、残りの焼却排ガスg1は前
記導出管１１を通つて熱回収ボイラ１４に至る。
この焼却排ガスg1は燃焼室８で生じる焼却排ガス
総量の大部分であるから熱回収に供する十分な量
であり、しかも濃縮廃液Wcの焼却で得られたも
のであるから、無機塩はほとんど同伴していな
い。第２図は濃縮廃液Wcの焼却排ガスg1に無機
塩が同伴しないことを裏付けるための実験結果を
示したものである。第２図中、Ａは廃液Ｗ中の無
機塩総量を20〜80％（NaC＝10〜20％，
Na2SO4＝10％）にまで濃縮したものを焼却した
場合の無機塩飛散率曲線、Ｂは廃液Ｗを濃縮せ
ず、つまり無機塩総量が10％（NaC＝５％，
Na2SO4＝５％）のままで焼却した場合の無機塩
飛散率曲線を示している。この結果から、無機塩
濃度の高い廃液を焼却した方が、その焼却排ガス
中に飛散同伴する無機塩量は少なくなることが判
明する。故に前記焼却排ガスg1にはほとんど無機
塩の同伴はなく、調査結果では、わずかにダスト
成分として約0.1ｇ／m3の無機塩が含まれている
に過ぎない。したがつて、前述の回分操作によつ
て回収される無機塩量はその総量の99.5％以上と
なると共に、熱回収に供しえる焼却排ガスg1もそ
の発生総量の95％以上にすることができる。しか
も焼却排ガスg1にほとんど無機塩分が同伴してい
ないことから、導出管１１あるいはボイラ１４の
管壁に付着する無機塩量も極めて少なく、このた
め熱交換率の低下を最小限に抑えることができ、
付着塩の除去を２〜３日に１回の割合で行なうス
ートブロー操作によつて容易に行なうことができ
るに至る。また熱回収に供した後の焼却排ガスg1
に除塵、洗煙等の操作を施すことが不要となり、
そのまま大気中へ放散しても問題は生じない。そ
の他、濃縮廃液Wcは、あらかじめその濃縮度に
応じた水分量が蒸発除去されているため、その焼
却にあたつて、ガス顕熱分の助燃料ｆ量を省略す
ることができ、かつその水分量に見合う発生排ガ
ス量の減少を図ることができる。したがつて濃縮
廃液Wcを焼却することは、炉内捕捉塩量の増
大、焼却排ガスｇの同伴塩量の減少以外に、ラン
ニングコストを低減することのできる実益があ
る。ボイラ１４で熱回収に供せしめられた焼却排
ガスg1は、その後ブロワーB3からの冷却された焼
却排ガスg2と合流し、煙突１５から大気中へ放散
される。この場合、ブロワーB3からの焼却排ガ
スg2は飽和湿ガスとなつているが、乾燥した焼却
排ガスg1に合流するため、大気中への放散時に白
煙が発するという事態は未然に防止される。ボイ
ラ１４に供給されたプロセス水Pwはボイラ発生
蒸気Spとして排出された後、前記加熱器２への
供給蒸気Ｓとなる。なお無機塩を溶解した洗煙排
水Ws中には、COD分はほとんど検出されない。
これは濃縮廃液Wcが完全焼却されているからで
ある。
れ、ポンプP1によつて加熱器２の底部へ供給され
る。加熱器２には蒸気Ｓが供給されており、廃液
Ｗは該加熱器２内を通過中に向流式に蒸気Ｓで加
熱される。蒸気Ｓとしては、運転初期には系外か
らの導入蒸気ＳAが使用され、その後は、焼却排
ガスから熱回収して得られた蒸気ＳPが使用され
る。蒸気Ｓは廃液Ｗとの熱交換で凝縮し、加熱器
２から凝縮水d1として排出され、ドレンタンク３
に貯留される。加熱器２の上部から出る加熱廃液
Whは蒸発缶４に至り、ここで凝縮されて高濃度
で無機塩を含有する濃縮廃液Wcとなる。蒸発缶
４での発生蒸気Swは、該蒸発缶４を出た後凝縮
器５に至り、凝縮後前記ドレンタンク３に凝縮水
d2として導入されて一時貯留される。発生蒸気
Swは凝縮器５内で冷却水Cwと向流式で熱交換さ
れる。一方、濃縮廃液Wcは、蒸発缶４の底部よ
り取り出され、その一部はポンプP2により前記加
熱器２へ濃縮前の廃液Ｗと合流して循環され、残
りはポンプP3によつて焼却炉６へ圧送される。焼
却炉６はサイクロン型のものであり、その胴部７
内の燃焼室８に複数の濃縮廃液ノズル９がその接
線方向を向くように設置されている。そしてこれ
らのノズル９は、その全部から同時に濃縮廃液
Wcが噴出されるのではなく、各々のものから一
定時間づつ順次噴出されるように制御されてい
る。これは、濃縮廃液Wcを微粒子としてではな
く、粗粒子として炉壁に吹き付けると、無機塩粒
子が炉壁g1に同伴されるのを最小限に抑えうると
いう実験結果に基づいている。ノズル９の直上部
にはバーナ１０が設けられている。このバーナ１
０も、前記実験結果に基づき、燃焼室８の接線方
向に向つている。バーナ１０へは、助燃料ｆ、一
次及び二次燃焼用空気ａの他に、前記凝縮器５か
ら出る未凝縮蒸気Ｖが供給される。なおB1は燃
焼用空気ブロワー、B2は未凝縮蒸気ブロワーで
ある。焼却炉６の頂部には焼却排ガスg1の導出管
１１が連設され、底部には無機塩流出口１２が形
成されている。流出口１２は密閉型の液槽１３に
貯留された液に没入せしめられる。そしてこの
液は前記ドレンタンク３に貯留された凝縮水
d1，d2及びプロセス水PwがポンプP4によつて送
水されたものであり、かつ該液に溶解した無機
塩の回収のためにポンプP5により抜き出される。
濃縮廃液Wcが燃焼室８で燃焼すると、該廃液Wc
中の水分は蒸発し、可燃分はガス化して焼却排ガ
スg1となる。また無機塩は析出して炉壁に付着
し、その後溶融、流下、流出口１２からの液中
への流出、溶解の回分操作によつて焼却炉６外へ
排出回収される。このとき、無機塩を流出口１２
から容易に流出させ、かつ流出口１２が無機塩析
出によつて閉塞されらるのを防止するために、焼
却排ガスの一部g2を流出口１２から噴出させる。
この操作は液槽１３の気相部をブロワーB3によ
つて適圧で吸引することによつて行なう。またこ
の操作によりスメルト爆発の危険性も同時に除去
することができる。流出口１２から噴出させる焼
却排ガス量は燃焼室８で生じる焼却排ガス総量の
数％であればよく、またこの焼却排ガスg2が液
中を通過することから、無機塩は完全に除去され
かつ冷却される。一方、残りの焼却排ガスg1は前
記導出管１１を通つて熱回収ボイラ１４に至る。
この焼却排ガスg1は燃焼室８で生じる焼却排ガス
総量の大部分であるから熱回収に供する十分な量
であり、しかも濃縮廃液Wcの焼却で得られたも
のであるから、無機塩はほとんど同伴していな
い。第２図は濃縮廃液Wcの焼却排ガスg1に無機
塩が同伴しないことを裏付けるための実験結果を
示したものである。第２図中、Ａは廃液Ｗ中の無
機塩総量を20〜80％（NaC＝10〜20％，
Na2SO4＝10％）にまで濃縮したものを焼却した
場合の無機塩飛散率曲線、Ｂは廃液Ｗを濃縮せ
ず、つまり無機塩総量が10％（NaC＝５％，
Na2SO4＝５％）のままで焼却した場合の無機塩
飛散率曲線を示している。この結果から、無機塩
濃度の高い廃液を焼却した方が、その焼却排ガス
中に飛散同伴する無機塩量は少なくなることが判
明する。故に前記焼却排ガスg1にはほとんど無機
塩の同伴はなく、調査結果では、わずかにダスト
成分として約0.1ｇ／m3の無機塩が含まれている
に過ぎない。したがつて、前述の回分操作によつ
て回収される無機塩量はその総量の99.5％以上と
なると共に、熱回収に供しえる焼却排ガスg1もそ
の発生総量の95％以上にすることができる。しか
も焼却排ガスg1にほとんど無機塩分が同伴してい
ないことから、導出管１１あるいはボイラ１４の
管壁に付着する無機塩量も極めて少なく、このた
め熱交換率の低下を最小限に抑えることができ、
付着塩の除去を２〜３日に１回の割合で行なうス
ートブロー操作によつて容易に行なうことができ
るに至る。また熱回収に供した後の焼却排ガスg1
に除塵、洗煙等の操作を施すことが不要となり、
そのまま大気中へ放散しても問題は生じない。そ
の他、濃縮廃液Wcは、あらかじめその濃縮度に
応じた水分量が蒸発除去されているため、その焼
却にあたつて、ガス顕熱分の助燃料ｆ量を省略す
ることができ、かつその水分量に見合う発生排ガ
ス量の減少を図ることができる。したがつて濃縮
廃液Wcを焼却することは、炉内捕捉塩量の増
大、焼却排ガスｇの同伴塩量の減少以外に、ラン
ニングコストを低減することのできる実益があ
る。ボイラ１４で熱回収に供せしめられた焼却排
ガスg1は、その後ブロワーB3からの冷却された焼
却排ガスg2と合流し、煙突１５から大気中へ放散
される。この場合、ブロワーB3からの焼却排ガ
スg2は飽和湿ガスとなつているが、乾燥した焼却
排ガスg1に合流するため、大気中への放散時に白
煙が発するという事態は未然に防止される。ボイ
ラ１４に供給されたプロセス水Pwはボイラ発生
蒸気Spとして排出された後、前記加熱器２への
供給蒸気Ｓとなる。なお無機塩を溶解した洗煙排
水Ws中には、COD分はほとんど検出されない。
これは濃縮廃液Wcが完全焼却されているからで
ある。
以上詳述したように本発明によると、無機塩含
有廃液を加熱濃縮して無機塩濃度を高くし、さら
に粗粒子としてサイクロン型焼却炉に供給して焼
却することにより、その焼却排ガス中に同伴する
無機塩を大巾に減少させて、熱交換装置の焼却排
ガスの導管管壁に無機塩の付着を少なくして熱交
換率を高め、メンテナンスを容易にし、管壁のラ
ンニングコストを低減し、またその焼却排ガスを
直接大気中に放散することも可能とし、さらに炉
内捕捉塩量を増大することができ、他にも熱回収
による熱を無機塩含有廃液の加熱濃縮に利用する
ので効率的な運転が可能となり、全体として高効
率な熱回収をすることができる。
有廃液を加熱濃縮して無機塩濃度を高くし、さら
に粗粒子としてサイクロン型焼却炉に供給して焼
却することにより、その焼却排ガス中に同伴する
無機塩を大巾に減少させて、熱交換装置の焼却排
ガスの導管管壁に無機塩の付着を少なくして熱交
換率を高め、メンテナンスを容易にし、管壁のラ
ンニングコストを低減し、またその焼却排ガスを
直接大気中に放散することも可能とし、さらに炉
内捕捉塩量を増大することができ、他にも熱回収
による熱を無機塩含有廃液の加熱濃縮に利用する
ので効率的な運転が可能となり、全体として高効
率な熱回収をすることができる。
第１図は本発明方法実施のためのフロー図、第
２図は実験結果グラフ図である。 ２……加熱器、４……蒸発缶、６……焼却炉、
１４……熱回収ボイラ、Ｗ……廃液、Wc……濃
縮廃液、g1，g2……焼却排ガス。
２図は実験結果グラフ図である。 ２……加熱器、４……蒸発缶、６……焼却炉、
１４……熱回収ボイラ、Ｗ……廃液、Wc……濃
縮廃液、g1，g2……焼却排ガス。
Claims (1)
- １ 無機塩含有廃液を加熱濃縮後、サイクロン型
焼却炉によりその胴周方向複数箇所に粗粒子とし
て供給して焼却し、生成する塩を回収するととも
に、焼却排ガスから熱回収し、回収された熱を前
記無機塩含有廃液の加熱濃縮に利用することを特
徴とする無機塩含有廃液からの熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16346978A JPS5592890A (en) | 1978-12-28 | 1978-12-28 | Method of recovering heat from inorganic salt-containing waste liquid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16346978A JPS5592890A (en) | 1978-12-28 | 1978-12-28 | Method of recovering heat from inorganic salt-containing waste liquid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5592890A JPS5592890A (en) | 1980-07-14 |
| JPS6123473B2 true JPS6123473B2 (ja) | 1986-06-05 |
Family
ID=15774457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16346978A Granted JPS5592890A (en) | 1978-12-28 | 1978-12-28 | Method of recovering heat from inorganic salt-containing waste liquid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5592890A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4769492B2 (ja) * | 2005-06-03 | 2011-09-07 | 株式会社Ｌｉｘｉｌ | 手動式シャッター装置 |
| CN114234160A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-25 | 青岛特殊钢铁有限公司 | 基于控制相变的热轧钢材余热回收系统及余热回收方法 |
-
1978
- 1978-12-28 JP JP16346978A patent/JPS5592890A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5592890A (en) | 1980-07-14 |
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