JPS61243111A - 上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法 - Google Patents
上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法Info
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- JPS61243111A JPS61243111A JP8398185A JP8398185A JPS61243111A JP S61243111 A JPS61243111 A JP S61243111A JP 8398185 A JP8398185 A JP 8398185A JP 8398185 A JP8398185 A JP 8398185A JP S61243111 A JPS61243111 A JP S61243111A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ ″
この発明は、上底吹き転炉吹錬において溶鋼の窒素濃度
［Ｎ］を高精度で１ｌＪｌｌｌすることができる上底吹
き転炉における終点窒素濃度制御方法に関する。
［Ｎ］を高精度で１ｌＪｌｌｌすることができる上底吹
き転炉における終点窒素濃度制御方法に関する。
［従来の技術］
本願出願人は、溶銑のチタン濃度［Ｔ１］とその窒素濃
度［Ｎ］との間に一定の関係が存在することに看目し、
溶銑の［Ｔ１］から［Ｎ］を推定し、転炉終点目標値と
この推定［Ｎ］とから求まる所要量の窒素ガスを溶鋼に
吹込んで、転炉終点窒素濃度［Ｎ］を目標値にｉｌｌ
１１０する溶鋼の窒素制御方法を提案した（特願昭５７
−５０５４８号）。
度［Ｎ］との間に一定の関係が存在することに看目し、
溶銑の［Ｔ１］から［Ｎ］を推定し、転炉終点目標値と
この推定［Ｎ］とから求まる所要量の窒素ガスを溶鋼に
吹込んで、転炉終点窒素濃度［Ｎ］を目標値にｉｌｌ
１１０する溶鋼の窒素制御方法を提案した（特願昭５７
−５０５４８号）。
［発明が解決しようとする問題点〕
しかしながら、既脱酸出鋼、半脱酸出鋼又は未脱酸出鋼
等の出鋼条件及び転炉装入物中の溶銑配合率等によって
、溶銑の［Ｎ］推定値及び溶鋼のＮピックアップ量がバ
ラツクため、近時のように、操業条件が多種多様化して
いる場合に、従来の溶鋼窒素濃度制御方法においては、
転炉終点［Ｎ］の制御精度が低いという問題点がある。
等の出鋼条件及び転炉装入物中の溶銑配合率等によって
、溶銑の［Ｎ］推定値及び溶鋼のＮピックアップ量がバ
ラツクため、近時のように、操業条件が多種多様化して
いる場合に、従来の溶鋼窒素濃度制御方法においては、
転炉終点［Ｎ］の制御精度が低いという問題点がある。
［問題点を解決するための手段］
この発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって
、転炉終点［Ｎ］の制御精度が高く、操業条件の変動に
も拘らず高精度で転炉終点における溶鋼の窒素濃度をそ
の目標値に制御することができる上底吹き転炉における
終点窒素濃度制御方法を提供することを目的とする。
、転炉終点［Ｎ］の制御精度が高く、操業条件の変動に
も拘らず高精度で転炉終点における溶鋼の窒素濃度をそ
の目標値に制御することができる上底吹き転炉における
終点窒素濃度制御方法を提供することを目的とする。
この発明に係る上底吹き転炉における終点窒素濃度制御
方法は、転炉の底部に設けたノズルから吹込む窒素ガス
量とＷＪ８の窒素ピックアップ量との間の関係を予め求
めておき、吹錬初期のｒ８湧の窒素濃度及び終点目標窒
素濃度から転炉において溶湯に添加すべき窒素の所要ピ
ックアップ濃度を算出し、前記窒素ガス層と窒素ピック
アップ量との関係を基に前記窒素の所要ピックアップ濃
度から溶鋼に吹込むべき所要窒素ガス量を求め、この所
要窒素ガス量及び前記ノズルにおけるガス流量から窒素
ガスの所要吹込み時間を求め、転炉内溶鋼に窒素ガスを
所要吹込み時間だけ吹込むことを特徴とする。
方法は、転炉の底部に設けたノズルから吹込む窒素ガス
量とＷＪ８の窒素ピックアップ量との間の関係を予め求
めておき、吹錬初期のｒ８湧の窒素濃度及び終点目標窒
素濃度から転炉において溶湯に添加すべき窒素の所要ピ
ックアップ濃度を算出し、前記窒素ガス層と窒素ピック
アップ量との関係を基に前記窒素の所要ピックアップ濃
度から溶鋼に吹込むべき所要窒素ガス量を求め、この所
要窒素ガス量及び前記ノズルにおけるガス流量から窒素
ガスの所要吹込み時間を求め、転炉内溶鋼に窒素ガスを
所要吹込み時間だけ吹込むことを特徴とする。
［実施例］
以下、この発明の実施例について、添附の図面を参照し
て具体的に説明する。第１図は、この発明の実施例に係
る終点窒素濃度制御方法を示すフローチャートである。
て具体的に説明する。第１図は、この発明の実施例に係
る終点窒素濃度制御方法を示すフローチャートである。
先ず、溶銑中の成分組成が分析され（ステップ１）、溶
銑のチタン濃度〔Ｔ１〕に基づいて溶銑の窒素濃度［Ｎ
］が推定される（ステップ２）。第２図及び第３図は、
転炉において、酸素ガスが着火した後、一定時間経過し
た後の溶鋼の窒素濃度［Ｎ］を溶銑のチタン濃度［Ｔ
ｉ ］に対してプロットしたグラフである。
銑のチタン濃度〔Ｔ１〕に基づいて溶銑の窒素濃度［Ｎ
］が推定される（ステップ２）。第２図及び第３図は、
転炉において、酸素ガスが着火した後、一定時間経過し
た後の溶鋼の窒素濃度［Ｎ］を溶銑のチタン濃度［Ｔ
ｉ ］に対してプロットしたグラフである。
転炉の炉底には、通常４個（１個の場合もある）のノズ
ルが設置されており、これらのノズルを介して転炉内の
溶鋼中にガスを吹込むことができるようになっている。
ルが設置されており、これらのノズルを介して転炉内の
溶鋼中にガスを吹込むことができるようになっている。
各ノズルには、同心円状に配列された２個の円に沿って
複数個の孔が形成されており、いずれのノズルも、内円
に沿う第１の孔群は第１の配管系に接続されており、外
円に沿う第２の孔群は第２の配管系に接続されている。
複数個の孔が形成されており、いずれのノズルも、内円
に沿う第１の孔群は第１の配管系に接続されており、外
円に沿う第２の孔群は第２の配管系に接続されている。
第２図は転炉の底部に設けたノズルが１個の場合、第３
図はそのノズルが２乃至４１１Ｉの場合のものである。
図はそのノズルが２乃至４１１Ｉの場合のものである。
各図において、実線は溶銑比率が９６％以上の場合、破
線は溶銑比率が９６％未満で８８％以上の場合及び一点
鎖線は溶銑比率が８８％未満の場合である。このように
、溶銑のチタン濃度［Ｔｉ］と、転炉吹錬開始後一定時
間経過した時の溶鋼の窒素濃度［Ｎ］との間には明確な
関係が存在するから、溶銑の組成分析により求められた
チタン濃度［Ｔ１］を基に、転炉吹錬中の一定時期にお
ける溶鋼の窒素濃度ＩＮ］を推定することができる。
線は溶銑比率が９６％未満で８８％以上の場合及び一点
鎖線は溶銑比率が８８％未満の場合である。このように
、溶銑のチタン濃度［Ｔｉ］と、転炉吹錬開始後一定時
間経過した時の溶鋼の窒素濃度［Ｎ］との間には明確な
関係が存在するから、溶銑の組成分析により求められた
チタン濃度［Ｔ１］を基に、転炉吹錬中の一定時期にお
ける溶鋼の窒素濃度ＩＮ］を推定することができる。
各チャージ毎に転炉終点窒素濃度の目標値［Ｎ］ａが設
定されており（ステップ３）、溶鋼の窒素濃度の推定値
［Ｎ］ｃと終点目標値［Ｎ］ａとから、転炉において、
溶鋼に添加すべき所要の窒素ピックアップ量Δ［Ｎ］が
下記（１）式に従って算出される（ステップ４）。
定されており（ステップ３）、溶鋼の窒素濃度の推定値
［Ｎ］ｃと終点目標値［Ｎ］ａとから、転炉において、
溶鋼に添加すべき所要の窒素ピックアップ量Δ［Ｎ］が
下記（１）式に従って算出される（ステップ４）。
Δ［Ｎ］ ＝ ［Ｎ］Ｏ−［Ｎ］ｃ ” （１）
転炉は、前述の如く、その底部に複数個のノズルが設け
られており、転炉内に装入されたランスから溶鋼に酸素
ガスを吹き付けて溶鋼を酸素吹錬するとともに、これら
のノズルから二酸化炭素（ＣＯ２＞ガス又はアルゴン（
Ａｒ＞ガスを転炉内溶鋼に吹き込んで溶鋼を攪拌し、又
は、窒素（Ｎ２）ガスを溶鋼に吹き込んで溶鋼に窒素を
添加することができるようになっている。第４図は、転
炉炉底のノズルから溶鋼に吹き込まれた窒素ガスのＩＩ
（Ｎｍ３／トン）と、窒素ピックアップ量（ｐｏｍ）
との間の関係を示すグラフである。この図から明らかな
ように、溶鋼に吹き込まれた窒素ガス量と溶鋼の窒素ピ
ックアップ量との間には密接な関係が存在するので、所
要窒素ピックアップ量の算出値から、この量の窒素を溶
鋼に添加するのに必要な窒素ガスの吹き込み量Ｒ（Ｎｍ
’ ／トン）を求めることができる。
転炉は、前述の如く、その底部に複数個のノズルが設け
られており、転炉内に装入されたランスから溶鋼に酸素
ガスを吹き付けて溶鋼を酸素吹錬するとともに、これら
のノズルから二酸化炭素（ＣＯ２＞ガス又はアルゴン（
Ａｒ＞ガスを転炉内溶鋼に吹き込んで溶鋼を攪拌し、又
は、窒素（Ｎ２）ガスを溶鋼に吹き込んで溶鋼に窒素を
添加することができるようになっている。第４図は、転
炉炉底のノズルから溶鋼に吹き込まれた窒素ガスのＩＩ
（Ｎｍ３／トン）と、窒素ピックアップ量（ｐｏｍ）
との間の関係を示すグラフである。この図から明らかな
ように、溶鋼に吹き込まれた窒素ガス量と溶鋼の窒素ピ
ックアップ量との間には密接な関係が存在するので、所
要窒素ピックアップ量の算出値から、この量の窒素を溶
鋼に添加するのに必要な窒素ガスの吹き込み量Ｒ（Ｎｍ
’ ／トン）を求めることができる。
溶鋼への窒素の添加パターンは、通常、２種類ある。第
１の添加パターンは、転炉吹錬開始後（酸素ガスの着火
後）所定時１ｎｔｏだけ経過した後、第１及び第２の孔
群の双方を介して窒素ガスを溶鋼に吹き込むパターンで
ある。これに対し、第２の添加パターンにおいては、転
炉吹錬開始後は、第２の孔群から窒素ガスを溶鋼に導入
して溶鋼に窒素を添加するとともに、第１の孔群からは
ＣＯ２ガス又はＡｒガスを溶鋼に吹込んで溶鋼を攪拌し
、所定時間１．経過した後、第１及び第２の双方の孔群
から溶鋼に窒素ガスを吹込んでＩＩＩに窒素を添加する
パターンである。
１の添加パターンは、転炉吹錬開始後（酸素ガスの着火
後）所定時１ｎｔｏだけ経過した後、第１及び第２の孔
群の双方を介して窒素ガスを溶鋼に吹き込むパターンで
ある。これに対し、第２の添加パターンにおいては、転
炉吹錬開始後は、第２の孔群から窒素ガスを溶鋼に導入
して溶鋼に窒素を添加するとともに、第１の孔群からは
ＣＯ２ガス又はＡｒガスを溶鋼に吹込んで溶鋼を攪拌し
、所定時間１．経過した後、第１及び第２の双方の孔群
から溶鋼に窒素ガスを吹込んでＩＩＩに窒素を添加する
パターンである。
転炉吹錬開始後所定時間１．経過した時点以降に、溶鋼
に吹込むべき窒素ガスＩｓ （Ｎｍ３／トン）は下記数
式に従って算出される （ステップ６）。
に吹込むべき窒素ガスＩｓ （Ｎｍ３／トン）は下記数
式に従って算出される （ステップ６）。
５−Ｒ−Ｐ ・・・（２）但
し、Ｐは第２の配管系に接続された第２の孔群から既に
溶鋼に吹込まれている窒素ガス量（Ｎｍ３／トン）であ
る。なお、第１の添加パターンにおいては、Ｐは０であ
る。
し、Ｐは第２の配管系に接続された第２の孔群から既に
溶鋼に吹込まれている窒素ガス量（Ｎｍ３／トン）であ
る。なお、第１の添加パターンにおいては、Ｐは０であ
る。
次に、所要吹込み量Ｓに基づいて、窒素ガスの所要吹込
み時１ｔを算出する。第１の配管系に接続された第１の
孔群から溶鋼に吹込まれるガスの流量をＱｌ （Ｎｍ
３／トン・秒）、第２の配管系に接続された第２の孔群
から溶鋼に吹込まれるガスの流量を０２ （Ｎｍ”／
トン・秒）とすると、所要窒素ガス！Ｓを溶鋼に吹込む
のに必要な吹込み時間ｔ（秒）は下記（３）式にて算出
される。
み時１ｔを算出する。第１の配管系に接続された第１の
孔群から溶鋼に吹込まれるガスの流量をＱｌ （Ｎｍ
３／トン・秒）、第２の配管系に接続された第２の孔群
から溶鋼に吹込まれるガスの流量を０２ （Ｎｍ”／
トン・秒）とすると、所要窒素ガス！Ｓを溶鋼に吹込む
のに必要な吹込み時間ｔ（秒）は下記（３）式にて算出
される。
ｔ−８／ （Ｑｌ ＋Ｑ２ ） ・・・（
３）これにより、第１及び第２の配管系に供給するガス
の種類及び供給時間を制御している制御系に対し、転炉
吹錬が開始されてから所定時間ｔｏ経過した時点以降の
第１及び第２の配管系に対する窒素ガスの供給時間をｔ
に設定する。
３）これにより、第１及び第２の配管系に供給するガス
の種類及び供給時間を制御している制御系に対し、転炉
吹錬が開始されてから所定時間ｔｏ経過した時点以降の
第１及び第２の配管系に対する窒素ガスの供給時間をｔ
に設定する。
次いで、転炉炉底のノズルから溶鋼への窒素ガスの吹込
みを開始した後、ノズルから溶鋼に吹込まれているガス
の流量を測定する（ステップ８）。
みを開始した後、ノズルから溶鋼に吹込まれているガス
の流量を測定する（ステップ８）。
この第１及び第２の配管系におけるガス流量の実測値Ｑ
１＊、Ｑ２＊を基に、窒素ガスの所要吹込み時間ｔ＊を
下記数式に従って再度算出する（ステップ９）。
１＊、Ｑ２＊を基に、窒素ガスの所要吹込み時間ｔ＊を
下記数式に従って再度算出する（ステップ９）。
ｔ＊−８／ （Ｑｌ ＊十〇２ ＊） ・・・（
４）そして、前記ガス吹込み制御系における窒素ガスの
供給時間の設定を変更し、窒素ガスの添加時間をｔから
ｔ＊に修正する。
４）そして、前記ガス吹込み制御系における窒素ガスの
供給時間の設定を変更し、窒素ガスの添加時間をｔから
ｔ＊に修正する。
転炉吹錬が開始されてから、一定時間経過した時点以降
、第１及び第２の孔群を介して溶鋼に窒素ガスを所要時
間ｔだけ吹込む。従って、窒素ガスの吹込みパターンは
、第５図及び第６図に示すようになり、第１のパターン
で溶鋼に窒素を添加する場合（第５図）には、第１及び
第２の孔群を介して、窒素ガスを、転炉吹錬開始後一定
時間ｔｏ経過した時点からｔ＊秒間だけ溶鋼に吹き込み
、第２の添加パターンにおいては（第６図）、第２の孔
群からは転炉吹錬開始時点からｔｌ ＋ｔ＊時藺だけ溶
鋼に窒素ガスを吹込み、第、１の孔群からは転炉吹錬開
始後一定時間１．経過した後、時間ｔ＊だけ溶鋼に窒素
ガスを吹込む。
、第１及び第２の孔群を介して溶鋼に窒素ガスを所要時
間ｔだけ吹込む。従って、窒素ガスの吹込みパターンは
、第５図及び第６図に示すようになり、第１のパターン
で溶鋼に窒素を添加する場合（第５図）には、第１及び
第２の孔群を介して、窒素ガスを、転炉吹錬開始後一定
時間ｔｏ経過した時点からｔ＊秒間だけ溶鋼に吹き込み
、第２の添加パターンにおいては（第６図）、第２の孔
群からは転炉吹錬開始時点からｔｌ ＋ｔ＊時藺だけ溶
鋼に窒素ガスを吹込み、第、１の孔群からは転炉吹錬開
始後一定時間１．経過した後、時間ｔ＊だけ溶鋼に窒素
ガスを吹込む。
所要量の窒素ガスを溶鋼に吹き込んだ後は、溶鋼にＣＯ
２ガス又はＡｒガスを吹き込んで溶鋼の攪拌を継続し、
所要時間の酸素吹錬が終了した後、ランスからの酸素ガ
スの吐出を停止し、溶鋼を出鋼する。
２ガス又はＡｒガスを吹き込んで溶鋼の攪拌を継続し、
所要時間の酸素吹錬が終了した後、ランスからの酸素ガ
スの吐出を停止し、溶鋼を出鋼する。
このように構成された終点窒素濃度制御方法においては
、転炉吹錬開始後、一定時間ｔｏ経過した時点での溶鋼
の窒素濃度［Ｎ］を、溶銑のチタン１度［Ｔｉｌから推
定する（ステシブ２）。そして、転炉終点における窒素
濃度目標１１１［Ｎ］ａとこの推定ｆｌｌ［Ｎ］ｃとか
ら、転炉吹錬中における所要窒素ピックアップ量Δ［Ｎ
］を求め（ステップ４）、窒素ガス吹込み曇と窒素ピッ
クアップ量との圀の予め求められた関係（第４図）から
、転炉において溶鋼に吹込むべき所要窒素ガス量を求め
る（ステップ５）。
、転炉吹錬開始後、一定時間ｔｏ経過した時点での溶鋼
の窒素濃度［Ｎ］を、溶銑のチタン１度［Ｔｉｌから推
定する（ステシブ２）。そして、転炉終点における窒素
濃度目標１１１［Ｎ］ａとこの推定ｆｌｌ［Ｎ］ｃとか
ら、転炉吹錬中における所要窒素ピックアップ量Δ［Ｎ
］を求め（ステップ４）、窒素ガス吹込み曇と窒素ピッ
クアップ量との圀の予め求められた関係（第４図）から
、転炉において溶鋼に吹込むべき所要窒素ガス量を求め
る（ステップ５）。
第１の添加パターンにおいては、溶銑を転炉に装入した
後、ランスを介して溶銑に酸素ガスを吹付け、酸素吹錬
を開始する。そして、所定の時間ｔｅが経過した後、第
１及び第２の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹込む。所
要添加時ｍｔは、一定時１１１１過後の窒素ガス所要吹
き込みＩｓ （−Ｒステップ６）から前記（３）式に従
って求め、この添加時間ｔを転炉内ガス吹き込み制御系
に設定する。そして、３０秒経過した時点で、第１及び
第２の孔群から溶鋼に吹き込まれているガスの流量を測
定し、この実測ガス流量に基づいて、前記（４）式に従
って、所要吹込み時ｍｔ＊を算出し、制御系への窒素ガ
ス吹込み時間をｔからｔ＊に修正する。転炉吹錬開始後
、１＋１＊たけ経過した後、ＷＩｍへの窒素ガスの吹込
みを停止する。
後、ランスを介して溶銑に酸素ガスを吹付け、酸素吹錬
を開始する。そして、所定の時間ｔｅが経過した後、第
１及び第２の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹込む。所
要添加時ｍｔは、一定時１１１１過後の窒素ガス所要吹
き込みＩｓ （−Ｒステップ６）から前記（３）式に従
って求め、この添加時間ｔを転炉内ガス吹き込み制御系
に設定する。そして、３０秒経過した時点で、第１及び
第２の孔群から溶鋼に吹き込まれているガスの流量を測
定し、この実測ガス流量に基づいて、前記（４）式に従
って、所要吹込み時ｍｔ＊を算出し、制御系への窒素ガ
ス吹込み時間をｔからｔ＊に修正する。転炉吹錬開始後
、１＋１＊たけ経過した後、ＷＩｍへの窒素ガスの吹込
みを停止する。
第２の添加パターンにおいては、酸素吹錬開始後、第２
の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹き込むとともに、第
１の孔群からはＧＯ２ガス又はＡｒガスを溶鋼に吹き込
む。そして、所定の時間ｔｏが経過した後、第１の孔群
から吹込むガスを窒素ガスに切換え、第１及び第２の双
方の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹込む。所要添加時
間ｔは、一定時間経過後の窒素ガス所要吹込み量５（−
Ｒ−Ｐ、ステップ６）から前記（３）に従って求め、こ
の添加時間ｔを転炉内ガス吹込み制御系に設定する。そ
して、３０秒経過した時点で、第１及び１２のノズル群
から溶鋼に吹込まれているガスの＊ｍを測定し、この実
測ガス流量に基づいて、前記（４）式に従って、所要吹
込み時間ｔ＊を算出し、制御系への窒素ガス吹込み時間
をｔからｔ＊に修正する。転炉吹錬開始後、１＋１＊だ
け経過した後、溶鋼への窒素 ガスの吹き込みを停止する。
の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹き込むとともに、第
１の孔群からはＧＯ２ガス又はＡｒガスを溶鋼に吹き込
む。そして、所定の時間ｔｏが経過した後、第１の孔群
から吹込むガスを窒素ガスに切換え、第１及び第２の双
方の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹込む。所要添加時
間ｔは、一定時間経過後の窒素ガス所要吹込み量５（−
Ｒ−Ｐ、ステップ６）から前記（３）に従って求め、こ
の添加時間ｔを転炉内ガス吹込み制御系に設定する。そ
して、３０秒経過した時点で、第１及び１２のノズル群
から溶鋼に吹込まれているガスの＊ｍを測定し、この実
測ガス流量に基づいて、前記（４）式に従って、所要吹
込み時間ｔ＊を算出し、制御系への窒素ガス吹込み時間
をｔからｔ＊に修正する。転炉吹錬開始後、１＋１＊だ
け経過した後、溶鋼への窒素 ガスの吹き込みを停止する。
［発明の効果］
この発明によれば、転炉の底部に設けたノズルから吹込
む窒素ガス量と溶鋼の窒素ピックアップ量との間の予め
求められた関係から、転炉内溶鋼の窒素濃度推定値を基
に、転炉内溶鋼に吹き込むべき窒素ガス量を求め、この
ガス量の窒素ガスを溶鋼に吹き込むから、転炉終点にお
ける溶鋼の窒素濃度を目標値に高精度で一致させること
ができる。また、溶銑比率等の操業条件の変動に対して
、窒素ガスの所要吹込み量を適切に設定することができ
るので、操業条件が多種多様化している現状においても
、転炉終点［Ｎ］のＩ１１御精度が高い。
む窒素ガス量と溶鋼の窒素ピックアップ量との間の予め
求められた関係から、転炉内溶鋼の窒素濃度推定値を基
に、転炉内溶鋼に吹き込むべき窒素ガス量を求め、この
ガス量の窒素ガスを溶鋼に吹き込むから、転炉終点にお
ける溶鋼の窒素濃度を目標値に高精度で一致させること
ができる。また、溶銑比率等の操業条件の変動に対して
、窒素ガスの所要吹込み量を適切に設定することができ
るので、操業条件が多種多様化している現状においても
、転炉終点［Ｎ］のＩ１１御精度が高い。
第１図はこの発明の実施例に係る終点窒素濃度制御方法
を示すフローチャート図、第２図及び第３図は溶銑のチ
タン濃度［Ｔｉｌと窒素濃度［Ｎ］との関係を示すグラ
フ図、第４図は窒素ガス吹込み量と窒素ピックアップと
の関係を示すグラフ図、第５図及び第６図は窒素ガスの
吹込みパターンを示す模式図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第３図 ケタ〉シ駄 （ｖ＋）（岸４江Ｉｓイ杢、七−）第４図 Ｎ２力゛スｐ欠ＸΔシク」動 （Ｎ□３／トン）第５
図 第６図 ヒｔＯ→ｔｉ
を示すフローチャート図、第２図及び第３図は溶銑のチ
タン濃度［Ｔｉｌと窒素濃度［Ｎ］との関係を示すグラ
フ図、第４図は窒素ガス吹込み量と窒素ピックアップと
の関係を示すグラフ図、第５図及び第６図は窒素ガスの
吹込みパターンを示す模式図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第３図 ケタ〉シ駄 （ｖ＋）（岸４江Ｉｓイ杢、七−）第４図 Ｎ２力゛スｐ欠ＸΔシク」動 （Ｎ□３／トン）第５
図 第６図 ヒｔＯ→ｔｉ
Claims (5)
- （１）転炉の底部に設けたノズルから吹込む窒素ガス量
と溶湯の窒素ピックアップ量との間の関係を予め求めて
おき、吹錬初期の溶湯の窒素濃度及び終点目標窒素濃度
から転炉において溶湯に添加すべき窒素の所要ピックア
ップ濃度を算出し、前記窒素ガス量と窒素ピックアップ
量との関係を基に前記窒素の所要ピックアップ濃度から
溶鋼に吹込むべき所要窒素ガス量を求め、この所要窒素
ガス量及び前記ノズルにおけるガス流量から窒素ガスの
所要吹込み時間を求め、転炉内溶鋼に窒素ガスを所要吹
込み時間だけ吹込むことを特徴とする上底吹き転炉にお
ける終点窒素濃度制御方法。 - （２）ノズルは夫々複数個のガス吐出孔からなる第１及
び第２の孔群を有し、転炉吹錬開始後、所定時間経過し
た後、第１及び第２の孔群を介して窒素ガスを溶鋼に吹
込むことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の上
底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法。 - （３）ノズルは夫々複数個のガス吐出孔からなる第１及
び第２の孔群を有し、転炉吹錬開始後、第２の孔群を介
して窒素ガスを溶鋼に吹込み、所定時間経過した後、第
１及び第２の孔群を介して、所要ガス吹込み量から第２
の孔群を介して吹込まれたガス量を差し引いた量から求
められる所要吹込み時間だけ溶鋼に窒素ガスを吹込むこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の上底吹き
転炉における終点窒素濃度制御方法。 - （４）転炉吹錬開始後、第１及び第２の孔群から溶鋼に
吹込まれているガス流量を測定し、前記所要吹込み量及
び実測ガス流量から所要吹込み時間を算出し、ガス吹込
み時間を修正することを特徴とする特許請求の範囲第２
項又は第３項に記載の上底吹き転炉における終点窒素濃
度制御方法。 - （５）吹錬初期の溶湯の窒素濃度は溶鋼のチタン濃度か
ら推定することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8398185A JPS61243111A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8398185A JPS61243111A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61243111A true JPS61243111A (ja) | 1986-10-29 |
| JPH0557326B2 JPH0557326B2 (ja) | 1993-08-23 |
Family
ID=13817711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8398185A Granted JPS61243111A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 上底吹き転炉における終点窒素濃度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61243111A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009102706A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高窒素鋼の溶製方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5213493A (en) * | 1975-07-23 | 1977-02-01 | Nippon Steel Corp | Apparatus for treating molten slag |
| JPS5760010A (en) * | 1980-09-27 | 1982-04-10 | Kawasaki Steel Corp | Blowing method for converter having bottom blowing tuyere |
| JPS5835244A (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-01 | Yamaha Motor Co Ltd | 作動気筒選択式エンジン |
| JPS58167708A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 上下吹き転炉による溶鋼〔ｎ〕のコントロ−ル法 |
-
1985
- 1985-04-19 JP JP8398185A patent/JPS61243111A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5213493A (en) * | 1975-07-23 | 1977-02-01 | Nippon Steel Corp | Apparatus for treating molten slag |
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| JPS58167708A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 上下吹き転炉による溶鋼〔ｎ〕のコントロ−ル法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009102706A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高窒素鋼の溶製方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0557326B2 (ja) | 1993-08-23 |
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