JPS61245938A - 鋳型用組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、注湯後の崩壊性が良好な鋳型用組成物、特に
アルミニウム合金のような低融点金属の鋳造に好適に使
用される鋳型用組成物に関するものである。

従来の技術 通常、鋳造に用いる鋳型は、鋳物砂と有機粘結剤とから
成る鋳型用組成物によって作られているが、この鋳型用
組成物については注湯後において容易に崩壊することが
要求され、そのためにこれまでも多くの研究がなされて
いる。

特に、アルミニウム合金のような低融点金属は、鉄のよ
うな高融点金属の場合と異なシ、鋳型中の粘結剤が分解
するのに十分な熱履歴を与えないため、注湯後の鋳型が
崩壊しに＜＜、エヤノ・ンマーなどで鋳物に大きな衝撃
を与えて砂落しを行うか、あるいは約５００℃の高温下
で４〜８時間時間熱加熱処理砂焼きしなければならず、
多大の労力とエネルギーの消費を必要としていた。

ところで、最近の自動車関連の鋳造部品は、軽量化のた
めに、従来の鉄に代えてアルミニウム合金のような軽合
金を用いる傾向にあシ、鋳型の崩壊性の向上の問題はい
よいよ焦眉の急となってきている。

鋳型の注湯後の崩壊性を改善する手段の１つとして、比
較的低温で熱分解する物質を配合して粘結剤を結合力を
破壊することが行われ、これまでに、このような物質と
して、含ハロゲン有機化合物、過酸化物、リン酸エステ
ル類又は無機塩化物などが提案されている（特開昭５７
−１５９４４２号公報、特開昭５７−１４９０４３号公
報、特開昭５７−１５６８５８号公報、特開昭５８−３
７４５号公報、特開昭５８−２０５６４１号公報）。

しかしながら、これらの物質は、粘結剤の結合り壊する
性質上、得られる鋳型の強度を低下させるのを免れず、
このためその配合量にはおのずから限度があシ、十分な
崩壊性の向上は望めない。

発明が解決しようとする問題点 本発明は、注湯後の鋳型の崩壊性を効果的に改善し、し
かも鋳型強度の低下を伴わない鋳型用組成物を提供する
ことを目的とするものである。

問題点を解決するための手段 本発明者らは、形成される鋳型の強度をそこなうことな
く、注湯後の崩壊性を向上しうる鋳型用組成物を開発す
べく、鋭意研究を重ねた結果、崩壊性を向上するための
物質を配合したときに鋳型の強度が低下するのは、この
物質が粘結剤と鋳物砂との間に介在し両者の接着を妨げ
たシ、粘結剤と接触してその作用をそこなうためであシ
、シたがってこの物質の自由な分散を抑制し、かつ粘結
剤と直接的に接触しないようにすれば、前記の鋳型の強
度劣化を防止しうろことを見出し、この知見に基づいて
本発明をなすに至った。

すなわち、本発明に従えば、崩壊性向上剤を含浸させた
無機多孔質粒状体で鋳物砂の少なくとも一部が置換され
、かつ鋳物砂及び前記無機多孔質粒状体の少なくとも一
部が硬化性有機粘結剤で被覆されている鋳型用組成物と
し、崩壊性向上剤に起因する有機粘結剤の作用阻害を防
止することによってその目的を達成することができる。

本発明で用いる無機多孔質粒状体は、天然に産出される
もの、人工的に製造されるもののいずれでもよく、例え
ば粒状軽石、パーライト、膨張頁岩、シラス焼成体、人
工軽量骨材、マグネシアクリンカ−、アルミナやマグネ
シアのような耐熱性酸化物の粉末の造粒焼結体などが用
いられる。これらは単独で用いてもよいし、また２種以
上を混合して用いてもよい。

これらの粒状体の粒度には、特に厳密な規定はないが、
鋳物砂と置換して用いる関係上、鋳物砂に近い粒度分布
すなわち１０メツシユふるい目未通過分が２０重量％以
下、２７０メツシユふるい目通過分が１０重量％以下の
粒度分布をもつものが好ましい。１０メツシユふるい目
未通過分が２０重量％を超えると得られる鋳物の鋳肌が
粗くなるし、また２７０メツシユふるい目通過分が１０
重量％を超えると鋳型の通気性が低くなシ、良質の鋳物
が得られない。

前記の無機多孔質粒状体に含浸させて用いる崩壊性向上
剤は、注湯後の崩壊性をよくするために配合されるもの
であシ、これまでこの種の目的に使用されていた物質の
中から任意に選択使用することができる。このような物
質としては、例えば加熱したときに有機物質の炭化を促
進する作用を有する含ハロゲン有機化合物、金属ハロゲ
ン化物、リン酸エステル類、加熱により酸素を放出しう
る無機化合物などがある。

この加熱時に有機物質炭化促進作用を有する含ハロゲン
有機化合物の例としては、塩素化パラフィン類、臭素化
パラフィン類、塩素化ポリエチレン、臭素化ポリエチレ
ン、塩素化ポリフェニル、臭素化ポリフェニル、パーク
ロロペンタシクロデカン（デクロラン）、デクロランプ
ラス、テトラブロモエタン、テトラブロモブタン、ジブ
ロモエタン％　１．２−シフロモー３−クロロプロパン
、１゜２．３−　）リプロモプロパン、ヘキサプロモシ
クロドデカン、テトラブロモベンゼン、塩素化ジフェニ
ル、テトラブロモビスフェノールＡ１テトラブロモビス
フエノールＦ１ジブロモネオペンチルグリコール、ペン
タプロモンクロヘキサン、テカプロモジフェニルオキシ
ド、エチル化テトラブロモビスフェノールＡ、ジブロモ
ネオペンチルグリコールポリエステル、ヒドロキシメチ
ルウレイドメチルホスホニウムクロリド、トリスジクロ
ロプロピルホスフェートなどが挙げられる。

また、金属ハロゲン化物としては、特に周期表１ｂ族、
ｉａ族、Ｉｂ族、■ｂ族、■ａ族及び■族に属する金属
の塩化物及び臭化物が好適であシ、このようなものの例
としては、塩化第一銅、臭化第一銅、塩化カルシウム、
臭化カルシウム、塩化亜鉛、臭化亜鉛、塩化アルミニウ
ム、臭化アルミニウム、塩化マンガン、臭化マンガン、
塩化第一鉄、臭化第一鉄などが挙げられる。

次に、リン酸エステル類の例としては、トリメチルホス
フェート、トリエチルホスフェート、トリフェニルホス
フェート、トリクレジルホスフェ−）、クレジルジフェ
ニルホスフェ−）（７）、ｌ［正リン酸エステル、トリ
メチルホスファイト、トリエチルホスファイト、トリフ
ェニルホスファイトのような亜リン酸トリエステル、ジ
メチルホスファイト、ジエチルホスファイト等の亜リン
酸ジエステル、プチルホスホネ−ト、シー　（２−ｚチ
ルヘキシル）−２−エチルへキシルホスホネートのよう
なホスホン酸エステルなどが挙げられる。

さらに、酸素放出性無機化合物の例としては、特に１５
０℃以上に加熱したときに酸素を放出するもの、例えば
過マンガン酸カリウム、過マンガン酸ナトリウム、過酸
化カルシウム、塩素酸ナトリウム、臭素酸ナトリウムな
どが挙げられる。

これらの崩壊性向上剤は、単独で用いてもよいし、２種
以上組み合わせて用いてもよい。

この崩壊性向上剤の使用量は、その種類、併用される硬
化性有機粘結剤の種類及び量、所望される崩壊度などに
よシ必ずしも一定しないが通常組成物の全量に基づき０
．０１〜５重ｉ％の範囲内で選ばれる。

本発明組成物においては、これらの崩壊性向上剤は、前
記した無機多孔質粒状体に含浸させた状態で配合させる
ことが必要である。′この無機多孔質粒状体に崩壊性向
上剤を含浸させる方法には特に制限はなく、通常多孔質
粒状体に所要の成分を含浸させる際に慣用されている方
法の中から任意に選んで行うことができる。このような
方法としては、例えば水その他の溶媒中に崩壊性向上剤
を溶かし、この中へ無機多孔質粒状体を加え、常圧又は
減圧下で十分に含浸させたのち、加熱又は減圧などによ
シ溶媒を蒸発させる方法がある。

このようにして得られる崩壊性向上剤を含浸させた無機
多孔質粒状体は、通常、崩壊性向上に必要な量だけ鋳物
砂と置換して用いられるが、所望ならば、鋳物砂全部を
これに置き換えることもできる。

一般に硬化性有機粘結剤を配合した鋳物砂を用いた鋳型
の製造方法としては、熱硬化性樹脂を用いるシェルモー
ルド法やホットボックス法、通気硬化性樹脂を用いるコ
ールドボックス法及び常温自硬化性樹脂を用いる常温硬
化法が知られているが、本発明の組成物は、これらのい
ずれの方法にレゾール型フェノール系樹脂、尿素系樹脂
、不飽和ポリエステル系樹脂などの熱硬化性樹脂を、ホ
ットボックス法においては、例えばレゾール型フェノー
ル系樹脂、尿素系樹脂、フラン系樹脂、などの熱硬化性
樹脂を、コールドボックス法においては、例えばフェノ
ール°ウレタン系樹脂、ポリオール・ウレタン系樹脂、
フラン系樹脂などの通気硬化性樹脂を、また常温硬化法
においては、例えばフェノール系樹脂、フラン系樹脂、
フェノール°ウレタン系樹脂、ポリオール゛ウレタン系
樹脂、アルキッド°ウレタン系樹脂などの常温自硬化性
樹脂を、それぞれ用いることができる。これらの樹脂に
は、鋳物砂と有機粘結剤との接着性を向上させるための
シランカップリング剤、チタンカップリング剤、ステア
リン酸ビスアミドなどを含有させることもできる。

これらの有機粘結剤の配合量としては、特に厳密な制限
はないが、通常、組成物全量に基づき０．２〜２０重量
−の範囲内で選ばれる。

本発明組成物においては、鋳物砂や無機多孔質粒状体の
少なくとも一部が、この有機粘結剤で被覆でれた状態で
用いることが必要である。この有機粘結剤で鋳物砂や無
機多孔質粒状体を被覆する方法としては、 （１）鋳物砂又は無機多孔質粒状体音それぞれ別個に有
機粘結剤と共に別々の混線機に入れ、混練したのち混合
する方法、 （２）鋳物砂と無機多孔質粒状体の混合物に有機粘結剤
を加えて混練する方法、及び （３）シェルモールド法で用いられる常温で自由流動性
金有するレジ／コーテツドサンドの場合には、そのレジ
ンコーテツドサンドに、崩壊性向上剤を含浸式せた無機
多孔質粒状体を有機粘結剤を被覆することなくそのまま
混合する方法などが挙げられる。最後の方法においては
、無機多孔質粒状体のレジンコーテツドサンドに対する
比率を２０重量％以下にすることが好ましい。

実施例 次に実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。

なお、各例中に示された抗折力及び崩壊性は以下の試験
方法によって測定したものである。

（１）抗折力；Ｊ工Ｓ−に−６９１０に準じて測定した
。

（２）崩壊性；巾４０闘長さ７５ｍ厚さ２５ｎ＋である
　　　　　　　　　　　ドグボーン型抗張力試験片を鋳
型組成物で作成して崩壊性試験用中子とした。

さらに、１２５ｗＸ　８０ｆｌＸ　７５ｍで、前記中子
試験片よシ少し大きい空隙を有する同一形状のケープを
別途作成し、その中に上記中子試験片をセットし、７２
０±５°Ｃに溶解したアルミニウム合金を鋳込み、冷却
後、鋳物の１ケ所に対し圧力０．４　ｋｇ　／　Ｃｓ２
のエアーノ・ンマーによシ衝撃を繰シ返し加えて、鋳物
の径１０ｊｆｆの排出口よシ排出される砂の重量を時間
ごとに測定し、全部排出されたときの総重量で除し、そ
の量を重量％で表示し崩壊性とした。

参考例１ 無機多孔質粒状体として、ナイガイセラビーズ４５〔商
品名、内外耐火工業（東製〕を用い、過マンガン酸カリ
ウム５４ｇを水２５０ｇに溶解させた溶液に、上記ティ
ガイセラビーズ４５ヲ１０００１加えかきまぜ混合した
のち、減圧下で脱気して含浸させ、その後約１００℃で
乾燥して、過マンガン酸カリウムを約３．４％含むナイ
ガイセラピーズ４５を調製した。

参考例２ 過マンガン酸カリウム６５．９を約７０℃の温水２８０
Ｉに溶解させた溶液に、約７０℃に加熱したナイガイセ
ラビーズ４５を１０００ｇ加えかきまぜ混合したのち、
減圧下で脱気して含浸させ、その後約１００℃で乾燥し
て、過マンガン酸カリウムを約６．５チ含むナイガイセ
ラピーズ４５を調製した。

参考例３ テトラブロモビスフェノール？５４１１をアセトン３０
０１に溶解させた溶液に、ナイガイセラビーズ４５を１
ｏｏｏ　ｇ加えかきまぜ混合したのち、減圧下で脱気し
て含浸させ、その後約８０℃で乾燥して、テトラブロモ
ビスフェノールＦ’ヲ約３．４％含んだナイガイセラビ
ーズ４５を調製した。

参考例４ トリフェニルホスフェート５４／ｉをアセトン３００Ｉ
に溶解させた溶液に、ナイガイセ舜ズ４５を１０００１
ｉ加えかきまぜ混合したのち、減圧下で脱気して含浸さ
せ、その後約１００℃で乾燥して、トリフェニルホスフ
ェートを約３．４係含むナイガイセラピーズ４５を調製
した。

参考例５ 過マンガン酸カリウム３４１１に替えて、塩化亜鉛３４
ｐを用いて、参考例１と同様にして、塩化亜鉛を約３．
４係含むナイガイセラビーズ４５を調製した。

参考例６ 塩化亜鉛８．５ｇを１２５０．９の水に溶解させた溶液
に、ナイガイセラビーズ６０（商品名、内外耐火工業＠
）製）を５ｏｏｎ　ｇ加えかきまぜ混合した後に、減圧
下で脱気して含浸させ、その後約１００℃で乾燥して、
塩化亜鉛を約０６１７％含むナイガイセラビーズ６０を
調製した。

参考例７ 塩化亜鉛８．５ｇを水５００９に溶解させた溶液に、ナ
イガイセラビーズ４５を２０００　ｇ加え、減圧下で脱
気して含浸させ、その後約１００℃で乾燥して、塩化亜
鉛を約０．４２５　％含むナイガイセラピーズ４５を調
製した。

参考例８ 塩化亜鉛１７１１を水２５．９に溶解させた溶液に、ナ
イガイセラビーズ４５を１００ｇ加え、減圧下で脱気し
て含浸させ、その後約１００℃で乾燥して、塩化亜鉛を
約１７％含むナイガイセラビーズ４５を調製した。

実施例１ 遠州鉄工製ワールミキサーに、１４０〜１５０℃に加熱
した三筒ケイ砂６号４７５０　＆と、参考例１で得られ
た過マンガン酸カリウムを約３．４チ含むナイガイセラ
ビーズ４５を２５０ｇとを入れ、次いでノボラック型フ
ェノール樹脂８Ｐ６９０　（旭有機工業（榊製シェルモ
ールド用樹脂）を８５ｇ入れ、約４０秒間混練した。そ
の後へキサメチレンテトラミン１２，８　ｆｉを水７５
９に溶解したヘキサ水を加え、レジンコーテツドサンド
が崩壊するまで混練し、ステアリン酸カルシウム５Ｉを
投入し、１０秒後に排出して、レジンコーテツドサンド
を得た。

このものを用いた鋳型の物性を第１表に示す。

実施例２ 過マンガン酸カリウム約３．４チを含むナイガイセラビ
ーズ４５に替えて、参考例２で得られた過マンガン酸カ
リウムを約６．５％含んだナイガイセラピーズ４５を用
いて、以下実施例１と同様にしてレジンコーテツドサン
ドを得た。このものを用いた鋳型の物性を第１表に示す
。

比較例１ ワールミキサーに、１３０〜１４０℃に加熱した三筒ケ
イ砂６号を５ｏｏｏ　ｙ入れ、次いでＢＦ２９０を１２
５ｇと過マンガン酸カリウムａ、ｓ　ｇを入れ、約４０
秒間混練した。その後へキサメチレンテトラミン１８．
８　ｆｉを水７５．９に溶解させたヘキサ水を加え、以
下実施例１と同様にしてレジンコーテツドサンドを得た
。このものを用いた鋳型の物性を第１表に示す。

比較例２ １４０〜１５０℃に加熱した三筒ケイ砂６号４７５０．
９と、何も含浸させていないナイガイセラビーズ４５を
２５０　ｆｉ用いた以外は、実施例１と同様にして、レ
ジンコーテツドサンドを得た。このものを用いた鋳型の
物性を第１表に示す。

この表よシ明らかなように、実施例１は、比較例２と同
等の樹脂量で同等の抗折力が得られた。

これに対し、過マンガン酸カリウムを含浸させずに添加
した比較列ｉは、約５０％樹脂量を増加させないと、同
等の抗折力を得られない。また、崩壊性についてみると
、実施例１は、比較例２より飛躍的に向上している。さ
らに、過マンガン酸カリウムの含浸量を増した実施例２
は、抗折力は、はとんど低下しておらず、崩壊性は、著
しく向上している。

実施例６〜５ 参考例１で得られた過マンガン酸カリウムを約６．４％
含むナイガイセラピーズ４５に代えて、参考例３、参考
例４、参考例５で得られた各種崩壊性向上剤を含むナイ
ガイセラビーズ４５を用いて、実施例１と同様にして、
それぞれ崩壊性向上剤の種類を変えた実施例３、実施例
４、実施例５を得た。このものを用いて作った鋳型の物
性を第２表に示す。

実施例６ 参考例６で得られた塩化亜鉛を約０．１７％含むナイガ
イセラビーズ６０５０００．９を１６０°Ｃに加熱し、
ワールミキサーに投入し、以下実施例１と同様にして、
レジンコーテツドサンドを得た。このものを用いて作っ
た鋳型の物性を第２表に示す。

実施例７ 参考例７で得られた塩化亜鉛を約０．４チ含む、ナイガ
イセラビーズ４５を２０００　ｆｊと、三筒ケイ砂６号
３０００　ｆｉを１３０〜１４０℃に加熱し、ワールミ
キサーに投入し、以下、実施例１と同様にして、レジン
コーテツドサンドを得た。このもので作った鋳型の物性
を第２表に示す。

実施例８ ワールミキサーに、１３０〜１４０℃に加熱した三筒ケ
イ砂６号を４９５０　ｇと参考例日で得られた、塩化亜
鉛を約１７係含むナイガイセラビーズ４５を５０１投入
し、以下、実施例１と同様にして、レジンコーテツドサ
ンドを得た。このもので作った鋳型の物性を第２表に示
す。

実施例９ １４０〜１５０℃に加熱した三筒ケイ砂６号を４７５０
Ｉと、参考例１で得られた、過マンガン酸カリウノール
Ｆを約３．４％含むナイガイセラビーズ４５を１２５１
とを、ワールミキサーに入れ、以下、実施例１と同様に
して、レジンコーテツドサンドを得た。このものを用い
て作った鋳型の物性を第２表に示す。

比較例３ １３０〜１４０℃に加熱した三筒ケイ砂６号５ｏｏｏＩ
Ｉをワールミキサーに入れ、５Ｐ６９０を８５ｇ加え、
約４０秒間混練した。以下、実施例１と同様にして、崩
壊性向上剤の入っていない通常のレジンコーテツドサン
ドを得た。このものを用いて作った鋳型の物性を第２表
に示す。

この表よシ明らかなように、比較例３に対して、各種崩
壊剤を含浸させた実施例３〜９は、いずれも抗折力の低
下はなく、崩壊性は、著しく向上している。

実施例１０〜１１ 参考例１と同様にして得られた過マンガン酸カリウムを
約３．４％含むナイガイセラビーズ４５をドサンドを作
シ、このレジンコーテツドサンドと、比較例３で得られ
たレジンコーテツドサンドを重量比５：９５．１０：９
０の比率でよく混合し。

実施例１０、実施例１１を得た。このものを用いて作っ
た鋳型の物性を第３表に示す。

実施例１２ 比較例３で得られたレジンコーテツドサンド９５重量部
と、参考例１で得られた、過マンガン酸カリウムを約３
．４％含むナイガイセラビーズ４５５重量部とをよく混
合して、鋳型用組成物を得た。このものを用いて作った
鋳型の物性を第３表に示した。

この表より明らかなように、過マンガン酸カリウムを含
浸させたナイガイセ２ビーズ４５に樹脂を被覆して、崩
！入っていないレジンコーテツドサンドに混合すること
によシ、抗折力の低下なく、崩壊性の大巾な向上が得ら
れた。また、実施例１２は、大巾な抗折力の低下なしに
良好な崩壊性が得られた。

実施例１３ 三浦ケイ砂６号９５重量部と、参考例１で得られた過マ
ンガン酸カリウムを約３．４俤含むナイガイセラピーズ
４５を５重量部に対して、ベンジルエーテル型フェノー
ル樹脂（：！Ｂ−Ｐ　（旭有機材工業（柳製）１．２重
量部と、ポリイソシアネー）　Ｃ！Ｂ−Ｍ（旭有機材工
業（社）製）１．２重量部を混合して、いわゆるコール
ドボックス法用の樹脂被覆砂粒を作った。

比較例４ 過マンガン酸カリウムを約６．４％含むナイガイセラー
ズ４５を用いず、三筒ケイ砂６号１００重量部を用いて
、実施例１３と同様にして、樹脂被覆砂粒を得た。

実施例１３、比較例４で得られた樹脂被覆砂粒を、ドグ
ポーン型抗張力測定用試験型に吹き込み、トリエチルア
ミンガスを通気させて鋳型を成形し、それぞれについて
、抗張力を測定した。また、前記試験方法に従って崩壊
性を測定した。その結果を第４表に示す。

第　　　４　　　表 実施例１４ 温泉津ケイ砂９５重量部と参考例１で得られた過マンガ
ン酸カリウムを約３．４％含むナイガイセラビーズ４５
を５重量部に対して、フラン樹脂ＨＰ−４０２１（旭有
機材工業（衝製）を１．０重量部と、パラトルエンスル
ホン酸の７０％水溶液を０．５重量部加えて、常温自硬
性鋳型用の樹脂被覆砂粒を得た。

比較例５ 過マンガン酸カリウムを約３．４チ含むナイガイセ２ビ
ーズ４５を用いず、温泉津ケイ砂１００重量部を用いて
実施例１４と同様にして、樹脂被覆砂粒を得た。

実施例１４、比較例５で得られた樹脂被覆砂粒を用いて
、径５０ｍ高さ５０１Ｅｌｆのテストピースを成形し、
それぞれの抗圧力を測定した。また、ドグボーン型抗張
力試験片を成形し、前記試験方法に従って、崩壊性を測
定した。その結果を第５表に示す。

第５表 発明の詳細 な説明してきて明らかなように、注湯後の崩壊性をよく
する物質を含浸させた無機多孔質粒状体を使用すること
によシ、成形した際の鋳型の強度劣化等を防止し、注湯
後の鋳型の崩壊性を大巾に向上し、鋳型の崩壊に要して
いる時間、労力、費用が大巾に軽減されるため、生産効
率が上昇し、生産性が著しく向上する。また、鋳型を崩
壊させるための衝撃を低下させることができ、鋳物製品
の破損が少なくなシ、製品歩留シな向上させ得る。

また、アルミニウム鋳造に多く用いられている粒状物を
比率をかえて加えることによシ、使用目的に応じた、崩
壊性の程度の異なるレジンコーテツドサンドを伺種も作
ることができ、品質管理が容易となる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　崩壊性向上剤を含浸させた無機多孔質粒状体で鋳物
   砂の少なくとも一部が置換され、かつ鋳物砂及び前記無
   機多孔質粒状体の少なくとも一部が硬化性有機粘結剤で
   被覆されていることを特徴とする鋳型用組成物。 ２　崩壊性向上剤が加熱時に有機物質炭化促進作用を有
   する含ハロゲン有機化合物である特許請求の範囲第１項
   記載の鋳型用組成物。 ３　崩壊性向上剤が金属ハロゲン化物である特許請求の
   範囲第１項記載の鋳型用組成物。 ４　崩壊性向上剤がリン酸エステル類である特許請求の
   範囲第１項記載の鋳型用組成物。 ５　崩壊性向上剤が酸素放出性無機化合物である特許請
   求の範囲第１項記載の鋳型用組成物。 ６　硬化性有機粘結剤が熱硬化性樹脂、通気硬化性樹脂
   又は常温自硬性樹脂である特許請求の範囲第１項、第２
   項、第３項、第４項又は第５項記載の鋳型用組成物。