JPS61248351A - ３元アマルガムとこれを用いた高圧ナトリウム蒸気放電灯 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、１０トール（Ｔｏｒｒ　）のナトリウム蒸気
圧です）　ＩＪウム及び水銀の蒸気中でアーク放電が起
こる種類の高圧す）　ＩＪウム蒸気放電灯に係り、特に
放電灯の作動のため必要な蒸気を生ずるアマルガムの組
成に関するものである。

ナ）　ＩＪウム蒸気放電灯の作動特性は、アーク放電を
開始させるため含有させるネオン、アルゴン、キセノン
のような希ガス又はそれらの混合物のほか、蒸気の組成
及び圧力によって主に決定される。

低圧す）　ＩＪウム蒸気放電灯は、典型的に、約２０ト
ールの圧力の起動ガスのほか、２〜３ミリトールの分圧
のす）　ＩＪウム蒸気を含み、車色の黄色スペクトル＠
域に高い発光効率を与える。２：１又は８：１の水銀に
対するナトリウムの原子比（Ｎａ／Ｈり）のナトリウム
蒸気のほかに水銀を含む高圧ナトリウム放電灯によって
、はるかに広いスペクトル発光性つまり光度が得られる
。必要とする蒸気は、そのような放電灯にナトリウムア
マルガムを仕込むことによって礒立され、このナトリウ
ムアマルガムの蒸気圧特性が、約１気圧（７６０トール
）の水銀蒸気の分圧及び少なくとも６０）−Ａのナトリ
ウム蒸気の分圧において、放電灯の作動をもたらす。こ
こで後者、すなわちナトリウム蒸気の分圧は通常８０ト
ールを越えないものである。

しかしながら、このナトリウム放射は、広範四の色の帯
域をカバーし、その特徴ある紫外スペクトル領域におい
て水銀によって放射される出力を越える。この水銀蒸気
はこの放電灯の作動電圧を上昇し電流を低減し、それに
よって作動効率を教養する。

高圧す）　ＩＪウム蒸気（［ＨＰｓＪ　”）放電灯の作
動寿命は、商業上の成功のために重要な理由であり、４
００　Ｗ　ＨＰＳ放電灯の定格寿命は約２２，０００時
間である。この寿命を制限する重要なファクタすなわち
要因は、この放電灯を継続使用するにつれて、この放電
灯の作動電圧が上昇することである。これは、大部分、
放電灯を点灯する度毎１．、。

極表面にスパッタリングすることに起因する。そのヨウ
なスパッタリングは、タングステンのような電極材料と
、その上の電子放出被覆とのアーク放電管壁への輸送を
もたらし、このアーク放電管の端部室の黒化（現象）を
引き起こす。これは、放電管の湿度を上昇させ、水銀と
その中のナトリウムとの蒸気圧を上昇させる。スパッタ
リング現象が、点灯後、作動電圧を定常状態に到達させ
るためにこの放電灯に対して必要とされる時間に依存す
るということと、定常状態のさらに急速な達成が、スパ
ッタリングの減少をもたらしそれ故に放電灯の長寿命を
もたらすこととを出願人は見出した。

放電灯への押々の補助金属の包含がその放電灯の作動特
性の重要な変化を生むことができることは知られている
。例えば、１９７１年１２月２１日に発行された米国特
許第３，６２９，６４１号は、低圧水銀蒸気放電灯、例
えば、螢光灯を開示し、それには、重量比で８：１〜１
２：１のインジウ、ムに対する水銀の比に、インジウム
又はインジウムアマルガムを放電灯の中に組み入れるこ
とによって、発光効率を温度に依存させないようにする
。

１９７２年７月１８日に発行された米国特許第３．６７
８，８１５号は、低圧ナトリウム蒸気放電灯を開示し、
それには、ナトリウムの原子濃度を越える原子濃度のイ
ンジウムの包含が、放電灯の作動中のす）　ＩＪウム蒸
気圧の温度依存性を減少させ、それによって高い電灯電
流レベルにおいて作動させる時でも高い発光効率を維持
する。しかしなか。

ら、高圧ナトリウム蒸気放電灯の起動期間の電極スパッ
タリングの間顧は、これまで解消されなかった。

本発明によれば、電灯電圧が安定した作動レベルに徐々
に到達する高圧ナトリウム蒸気放電灯の起動間隔は、作
動蒸気の供給源として、ナ）　ＩＪウムと、水銀と、さ
らに、インジウム、ガリウム及び錫から成る群から選ば
れる金属とから成る８元アマルガムを放電灯の中に設け
ることによって、短縮される。そのような金属は、水銀
の原子割合、＜比率）に少なくとも等しいがアマルガム
中のす）　ＩＪウムの原子割合（比率）を越えない原子
割合において存在し、か９ナトリウムの原子割合が、水
銀の原子割合の少なくとも２倍であるが４倍を越えない
。作動蒸気の供給源がす）　ＩＪウム及び水銀の２元ア
マルガムである先行のＨＰＳ放電灯と比較して、この８
元アマルガムの放電灯のさらにもう１つの利点は、全蒸
気圧及びその中の水銀の分圧が、２元アマルガムを用い
た放電灯におけるよりも温度依存性が少ないということ
である。これは、温度による作動電圧の変動を減少し、
これによって放電灯電圧を制御するためのバラスト回路
の設計製作を簡単にする。

以下本発明をさらに実施例にてｍ面を用いて説明する。

第１図の放電灯は、高温に耐える硼珪酸塩ガラスのよう
な、細長い透光性の封止られたガラス外被１を具える。

この外被１は、その底端部に、凹角のステム８すなわち
、再び外被１の中に人いるステム８によって封止られた
狭い首部２を具える・ベースアセンブリーすなわちベー
スの組立体を有し、前記ステム８は、押しつぶし４によ
って上部で蓋をかぶせられている。ネジ山を付けられた
シェル５が、従来の方法において、首部２に取付けられ
ていて、標準モーガル（ｍｏｇｕｌ　）ネジベースの中
央接点６が首部２に対し絶縁されている。１対の堅い導
入導体７，８が、ステム８を通して延在し、シェル６及
び接点６に接続されている。外被１の内部には、ナ）　
ＩＪウム蒸気の強い腐蝕性の攻撃に耐えることのできる
焼結した多結晶アルミナセラミックから成る細長い高圧
蒸気アーク放電冴９が、配置されている。放電管９は、
ナ）　ＩＪウム及び水銀の蒸気と、キセノンのような起
動ガスとから成るアークを生成する媒質を圧力下にて含
有する。放電管９の両端部は、指ぬき、すなわちはめ輪
状のニオブ金属の端部キャップ１０．１１によって密封
されていて、これらの端部キャップ１０．１１を通して
ニオブ管１２．１８に溶接されている。タングステン電
極１８．１７が支持されるタングステン線からなるらせ
ん状コイル１４゜。１５が、ニオブ管１２及び１８の端
部を越えて放電管９内に延在する部分の周りに巻回され
ている。

電子放射を強めるには、タングステンコイル１４゜１６
の各コイル間の隙間に金属酸化物を保持し存続させる。

製造中放電管９を排気し、その中にナトリウム及び水銀
と、ネオン起動ガスとの必要な仕込みを導入するため、
下部のニオブ管１８が用いられる。下部のニオブ管１８
は、次いで、溶接点１８によって密封され、放電灯の作
動中液体プ°−ルとして作られる過剰アマルガムのため
の貯槽として役立つ。

アーク放電管９は、金属枠体１９によって外被ｌ内にて
支持され、この枠体１９が導入導体８を上部のニオブ管
１２に電気的に接続している。下部のニオブ管１３は導
入導体７に電気的に接続される。枠体１９と上部のニオ
ブ管１２との間の接続は、弾力ある編組導体２０によっ
てなされて、アーク放電管９の膨張と収縮とを許す。枠
体１９は、外被１の締め付けられた狭いドーム、すなわ
ち半球形の天井において、弾力ある金属薄片のス。ブリ
ング状部材２１によって、支持されている。

この放電灯は又、バリウムを容れているゲッターリング
２２を含み、このゲッターリング２２は放電灯の作動中
７ラツシユ（すなわち、パラと蒸発）されてアーク放電
灯９のための真空作動環境を得るＯ ｔ極１６．１７間のアーク放電の開始は、２〜８　ｋＶ
の起動電圧パルスを必要とする。これは、キセノンガス
をイオン化し、電流の流れを開始し、この電流の流れが
アーク放電管９における温度を上昇させ、この放電管９
中のナトリウム及び水銀を蒸発させる。アーク放電は次
いで、イオン化されたナトリウム及び水銀蒸気によって
継続され、このアーク放電管の作動電圧は、４００Ｗの
放電灯に対し約９０〜１００ｖで安定化する。本発明よ
り先立って、アーク放電管９のための典型的の放電継続
（又は持続）充填物は、２１重量％のナトリウムを含む
ナトリウムアマルガムと、２０トール（Ｔｏｒｒ　）の
圧力のキセノンガスとであった。

４００Ｗの放電灯に対しては、このアマルガムの、重量
は、典型的に（又は代表的には）８８■である。アーク
放電の開始後、この放電灯の作動電圧は、最初、定常状
態の作動レベルより可成り下にあり、この放電管の温度
が上昇するにつれて増大する水銀の蒸気圧によって増大
するだろう。この過程は、結果として起こる放電灯作動
電圧が安定化するまで、典型的には約１５〜８０分の間
隔で継続する。変化する電極１６．１７間電圧は、電極
から、及びコイル１４．１５からの、タングステン及び
この上にある電子放射性被覆のスパッタリングを起こさ
せ、このスパッタリングは、電極近傍のこのアーク放電
管９の端部室領域における管壁に堆積する。そのような
スパッタリングは、作動電圧が安定化するまで継続し、
生じたアーク放ＩＥ管９壁の黒化（現象）が、放電灯の
作動中その温度を上昇させる。これが、放電管９内の水
銀蒸気圧を高め、その結果この放電管の作動電圧を増大
させる。この過程を毎回繰返すので、この放電灯が点灯
し、最後には、この作動電圧は、電力がこの放電灯に供
給されるパラスト回路からの利用可能なレベルを越える
レベルに到達する。この放電灯は次いで作動を停止し、
取り換えなければならない。

２つの元素から成る２元のナトリウムアマルガムｔ−用
いた４００Ｗの高圧ナトリウム蒸気（Ｅ（ＰＳ）放電灯
のスタートアップすなわち始動期間中の水銀蒸気圧の増
加が、第２図の実線ＰＨ９の線図によって示され、ここ
でトール（’１’ｏｒｒ　）で示す圧力が、碓で示すア
ーク温度の逆数の１０　　倍の直線スケールに対して、
対数スケールにてプロットされている。この放電灯には
、２１重ｔ％のナトリウムヲ含む２元アマルガム（ナト
リウム／水銀の原子比が２．３２　）の８３ｍ９が仕込
まれた。約６３０℃から７２０°Ｃまで温度が上昇する
につれて約１００トール（Ｔｏｒｒ　）から４００　）
　−ル（Ｔｏｒｒ　）まで水銀蒸気圧が増大するのが見
られる。これに対応するナトリウム蒸気圧の実線のＰＮ
ａの線図も又増大するが、しかし水銀蒸気圧の、ＩＪ図
よりもはるかに小さい。これは、実線で示す全圧力の線
１ｆｆｌＰ。

から明らかであり、このＰ、はＰＨ９線図にびったりと
平行である。それ故、放電灯作動電圧は、水銀蒸気圧に
よって主として決定され、アーク放電管が始動した後の
高温による水銀蒸気圧の大きな変動が、温度が安定化す
るまで放電灯の作動電圧の可成りの変化を必然的にもた
らす。上述のように、これは、電極材料の広範囲に及ぶ
スパッタリングを引き起こす。

２元のナトリウムアマルガムを用いた高圧ナトリウム蒸
気（ＨＰＳ）放電灯の発光効率は又、標準の商業生産ラ
インにおいて製造される同一電力定格の放電灯に対し可
成りの大きな変化を示す。例えば、上述のものと同じ重
量及び組成の２元アマルガムを用いると、４００Ｗの定
格のそのような５個の放電灯が、／ｍ／Ｗに比列するス
ケールで１００．９５，１０８，１０９及び９６の相対
発光効率を有することが見出された。その平均の発光効
率の値が、５．６の平均偏差をもって、１０２であった
。これは、放電灯の動程すなわちパフォーマンスが同じ
構造及び電力定格のすべての放電灯に対して本質的に同
一でなければならないから、重要、な製造の問題を表示
する。

本発明に従って、水銀及びナトリウムの２元アマルガム
の代わりに、第１図のＨＰＳ放電灯は、水銀と、ナトリ
ウムと、さらに、金属のインジウム、錫又はガリウムの
うちの１個とから成る８元アマルガムを含む。これらの
金属はすべて、２つの重要な特性を共有する。第１は、
低融点である。

すなわち、ナトリウムの蒸気圧が、約６０トール（Ｔｏ
ｒｒ　）のＨＰＳ放電灯の最低の作動レベルに到達する
約６５０°Ｃの温度よりも低い。第２は、極めて低蒸気
圧である。すなわち、この放電灯の作動湿度におけるす
）　ＩＪウムの蒸気圧と比較して無神できるものである
。これらの特性値は次の如くである’　　　　　　　　
　　　　　　　　　　６５０”Ｃにおける金肥（原子Ｉ
ｔ）　　　　融点（°Ｃ）　　　蒸気圧（トール）１ガ
リウム（７０）　　　　　　　　’８０　　　　　　　
　１０−６インジウム（ｉ１５）　　　　　　１５６　
　　　　　　１０−’錫（ｉ１８）　　　　　　　　２
８２　　　　　　１０−８ナトリウム（２１３）　　　
　　　　９８　　　　　　　　６０、８元のアマルガム
それ自体をアーク放電管に仕込むか、又は第３番目の金
属の必要量のはか２元ナトリウムアマルガムをアーク放
電管に仕込むことによって、この第３番目の金属を提供
することができる。この後者の場合、すなわち、第３番
目の金属の必要量のはか２元ナトリウムアマルガムを仕
込む場合は、この放電灯でアーク放電が開始した後に、
液体の８元アマルガムが生成するだろう。どちらの場合
にも、このアマルガム中の少量の部分の水銀及びナトリ
ウムが気化し、過剰のアマルガムがアーク放電管９の下
端部におけるニオブ管１８中に液体として蓄積されるだ
ろう。アーク放電管への８元アマルガムの仕込み、又は
２元アマルガム及び第３番目の金属の仕込みは、上述の
如く、ニオブ管１８を通して実施される。

このアマルガム中の第３番目の金属の割合（比率）は、
水銀の蒸気圧を安定化するのに充分でなければならない
が、しかしナトリウムの蒸気圧を著しく減少させる程高
くしないようにしなければならない。これらの基帛は、
第３番目の金属の原、子の割合（比率）が少なくとも水
銀の原子の割合（比率）に等しいが、しかしナトリウム
の原子の割合（比率）を越えない８元アマルガムによっ
て満たされ、ナトリウムの原子の割合（比率）は、この
アマルガムの水銀成分の原子の割合（比率）の少なくと
も２倍でありかつ４倍を越えないものである。この８元
アマルガムの重量％によって、これは、インジウム８０
〜７０％、錫２８〜６５％、及びガリウム１７〜３４％
の範囲に相当する。

それらの上限はナトリウムの原子の割合の上限に相当す
る。

第１図におけるような４００Ｗの高圧ナトリウム蒸気（
ＨＰＳ）放電灯のパフォーマンス（すなわち動程）が、
ナトリウム２１重ｔ％を含む２元のナトリウムアマルガ
ム８８■と、インジウム２２■と、さらに２０トール（
Ｔｏｒｒ　）の圧力のキセノンガスとを仕込んだ、すな
わち詰めた後に、試験された。この放電灯は、単に２元
アマルガムだけを用いる同一の放電灯によって要求され
る約半分の時間でその定常状態の約１００ｖの作動電圧
、に達した。そのような５個の８元アマルガス放電灯が
、標準生産ライン上にて製造され、発光効率が測定され
た。それらの効率は、２元アマルガム放電灯の上述の類
似の試験にて用いたのと同じ関係のスケール（目盛）に
おいて１１０，１１１＋１０６および１０８であった。

その平均発光効率値は、１．８の平均偏差を伴なって、
１０９であった。かくして、その効率は、対応する２元
アマルガム放電灯より可成り大きく、かつ生産されたす
べての放電灯の間においてはるかに均一である。

第２図の破線の線図は、第１図の２元アマルガムＵＰＳ
放電灯の全蒸気圧（Ｐ、　）　、水銀蒸気分圧（ＰＨ９
）及びナトリウム蒸気分圧（ＰＮａ）の温度による変化
を示す。ナトリウム蒸気圧が、少ししか影響を受けずに
、８元アマルガム上の水銀蒸気圧が、低温における２元
アマルガム上の水銀蒸気圧よりも著しく高くなり、かつ
上昇する温度と共にはるかに小さな程度に変化するのが
見られる。

この全圧力が水銀蒸気圧によって主に決定されるので、
これは、作動温度が放電灯の点灯後、安定−□・、した
作動状態に達するまで、放電灯の作動特性の変化をなお
さらもたらさない。作動圧力のこの高い安定性は、この
放電灯の作動電圧が、２元アマルガム放電灯におけるよ
りもはるかに急速にその定常状態の作動レベルに到達す
る理由である。

この３元アマルガムの中の第３番目の金属の比較的高い
割合のため、電極１５及びそのコイル１７の近傍のアー
ク放電管９の端部室の咬が、その金属又はその金属の２
元アマルガムの薄膜で被覆されるようになろう。この薄
膜は、同じ電力定格のすべての８元アマルガム放電灯に
対しニオブ管１３における貯槽の温度を略々均一に維持
するのを援助する。従って、そのような放電灯の間の作
ｌｊＪ電圧の変動がはるかに小さく、そのような放電灯
は、同じ電力定格の２元アマルガム放電灯の平均作動電
圧よりも幾分高い均一な電圧において作動する傾向があ
るだろう。

本発明は、ある一定の好適の実施例に関して記載された
が、前述の特許請求の範囲に記載される本発明の精神及
び範囲から離れることなしに種々、の変形及び応用がな
されることは、当業者にとって自明であろう。

以上要するに本発明は、高圧ナトリウム蒸気放電灯と、
それに用いるための８元アマルガムすなわち８つの元素
から成る水銀合金に関するものであり、少なくとも６０
トール（Ｔｏｒｒ　）のナトリウム蒸気圧において作動
し、水銀と、ナトリウムと、さらに、インジウム、ガリ
ウム及び錫から成る群から選ばれる金属との８つの元素
から成る水銀合金、すなわち８元アマルガムを放電灯に
充填することによって、放電灯の作動電圧の変動起動間
隔を短縮させる高圧ナトリウム蒸気放電灯である。第３
番目の金属の原子の割合（比率）が、水銀の原子の割合
（比率）を越えるが、しかしこのなくとも２倍であるが
４倍を越えないものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による８つの元素から成っているアマル
ガムを含む高圧ナトリウム蒸気（ＨＰＳ）。放電灯の正
面図であり、 第２図はナトリウムの２元及び８元アマルガムを含む高
圧ナトリウム蒸気（ＨＰＳ）放電灯におけるす）　ＩＪ
ウム及び水銀の蒸気圧の温度変化を示す線図である。 １・・・ガラス外被　　　　２・・・狭い首部８・・・
ステム　　　　　　４・・・押しつぶし５・・・シェル
　　　　　　６・・・中央接点７．８・・・導入導体　
　　９・・・放電管１０　、１１・・・指ぬき、すなわ
ちはめ輪状のニオブ金属の端部キャップ １２．１８・・・ニオブ管　　　１４．１５・・・らせ
ん°状コイル１６　、１７・・・タングステン電極　１
８・・・溶接点（溶接）１９・・・枠体　　　　　　　
２０・・・弾力ある編組導体２１・・・弾力ある金属薄
片のスプリング状部材手　　続　　補　　正　　書 昭和６１年５月２０日 特許庁長官　　宇　　賀　　道　　部　　殿■、事件の
表示 昭和６１年特許願第　８９２３１　号 ２、発明の名称 ３元アマルガムとこれを用いた高圧ナトリウム蒸気放電
灯３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称／−ス・アメリカン・フィリップス・コーポレーシ
ョン ４、代理人 ５、補正の対象 、（ｉ）明細書第１５頁第１４行の「５個」を「４個」
に訂正する。 （２）同第２０頁第７行の「電極１５」を「電極１７」
に訂正し、 同頁第７行ないし第３行の「フィル１７」を「コイル１
５」に訂正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ナトリウム蒸気圧が少なくとも６０トールである高
   圧ナトリウム蒸気放電灯にて作動蒸気を生成するための
   水銀及びナトリウムを含むアマルガムにおいて、 このアマルガムが、インジウム、ガリウム 及び錫から成る群から選ばれる第３番目の金属を有し、
   この第３番目の金属の原子の割合が、水銀の原子の割合
   を越えるがこのアマルガム中のナトリウムの原子の割合
   を越えず、かつナトリウムの原子の割合が、水銀の原子
   の割合の少なくとも２倍であるが４倍を越えないことを
   特徴とする３元アマルガム。 ２、第３番目の金属が、インジウムであり、かつこの３
   元アマルガムの８０重量％〜７０重量％を構成すること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の３元アマルガ
   ム。 ３、第３番目の金属が、ガリウムであり、かつ、この３
   元アマルガムの１７重量％〜３４重量％を構成すること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の３元アマルガ
   ム。 ４、第３番目の金属が、錫であり、かつこの３元アマル
   ガムの２８重量％〜６５重量％を構成することを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の３元アマルガム。 ５、水銀及びナトリウムから成るアマルガムを含むアー
   ク放電管を具える少なくとも６０トールのナトリウム蒸
   気圧において作動する高圧ナトリウム蒸気放電灯におい
   て、 前記アマルガムが、インジウム、ガリウム 及び錫から成る群から選ばれる第３番目の金属を含む３
   元アマルガムであり、この第３番目の金属の原子の割合
   が、水銀の原子の割合を越えるがアマルガム中のナトリ
   ウムの原子の割合を越えず、かつこのナトリウムの原子
   の割合が、水銀の原子の割合の少なくとも２倍であるが
   ４倍を越えないことを特徴とする高圧ナトリウム蒸気放
   電灯。 ６、第３番目の金属が、インジウムであり、かつこの３
   元アマルガムの３０重量％〜７０重量％を構成すること
   を特徴とする特許請求の範囲第５項記載の高圧ナトリウ
   ム蒸気放電灯７、第３番目の金属が、ガリウムであり、
   かつこの３元アマルガムの１７重量％〜３４重量％を構
   成することを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の高
   圧ナトリウム蒸気放電灯。 ８、第３番目の金属が、錫であり、かつこの３元アマル
   ガムの２８重量％〜６５重量％を構成することを特徴と
   する特許請求の範囲第５項記載の高圧ナトリウム蒸気放
   電灯。 ９、水銀及びナトリウムから成る（ｉ）２元アマルガム
   を詰めたアーク放電管を具える少なくとも６０トールの
   ナトリウム蒸気圧において作動する高圧ナトリウム蒸気
   放電灯において、放電管ガス、インジウム、ガリウム及
   び錫 から成る群から選ばれかつ放電灯の作動中水銀及びナト
   リウムと共に３元アマルガムを生成する（ｉｉ）第３番
   目の金属を詰められ、第３番目の金属の原子の割合が、
   水銀の原子の割合を越えるがアマルガム中のナトリウム
   の原子の割合を越えず、かつこのナトリウムの原子の割
   合が、水銀の原子の割合の少なくとも２倍であるが４倍
   を越えないことを特徴とする高圧ナトリウム蒸気放電灯
   。 １０、ナトリウムが、この２元アマルガムの少なくとも
   ２０重量％を構成することを特徴とする特許請求の範囲
   第９項記載の高圧ナトリウム蒸気放電灯。 １１、第３番目の金属が、インジウムであり、かつこの
   ３元アマルガムの少なくとも３０重量％を構成すること
   を特徴とする特許請求の範囲第１０項記載の高圧ナトリ
   ウム蒸気放電灯。 １２、第３番目の金属が、ガリウムであり、かつこの３
   元アマルガムの少なくとも１７重量％を構成することを
   特徴とする特許請求の範囲第１０項記載の高圧ナトリウ
   ム蒸気放電灯。 １３、第３番目の金属が、錫であり、かつこの３元アマ
   ルガムの少なくとも２８重量％を構成することを特徴と
   する特許請求の範囲第１０項記載の高圧ナトリウム蒸気
   放電灯。