JPS6124905A - ボイラ起動制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、ボイラ装置において、その起動を制御するボ
イラ起動制御装置に関する。

〔発明の背景〕

ボイラの起動は、始動準備終了後、燃料系統を運転して
バーナに点火し、ボイラの昇圧、昇温を開始する。この
場合、ボイラ装置の各部が過熱したり、厚肉部に過大な
熱応力が発生したりすることのないように、適切な起動
制御を行なう必要がある。以下、従来の起動手段を図に
より説明する。

第１７図は従来のボイラ起動制御装置の系統図である。

図で、１はボイラ火炉炉壁を構成する水壁、２はバーナ
、６は水壁１へ給水を行なうボイラ給水ポンプである。

４は気水分離器であり、給水が水壁３で加熱されること
により生じる気水混合物を蒸気と水分に分離する。５は
気水分離器４からの蒸気を過熱する過熱器、６は給水ポ
ンプ６からの給水を予熱する節炭器、７は発電機に連結
されるタービンである。８は過熱器５とタービン７との
間に介在し、過熱器５からタービン７への蒸気量を加減
するタービン加減弁でに６ｏ９は気水分離器４からの蒸
気をコンデンサ等へ逃がす過熱器バイパス弁である。こ
の過熱器バイパス弁９は、起動時に低温の蒸気が大量に
過熱器５に流入して過熱器５の出口の昇温を妨げている
場合に、そのような低温蒸気を逃がして過熱器５の通過
蒸気蓋を減少させ、過熱器５の出口の蒸気温度を上昇さ
せる機能を有する。１０は過熱器５出口からの発生蒸気
をコンダン°す等へ逃がすタービンバイパス弁マ゛ある
。このタービンバイパス弁１０は、当該発生蒸気がター
ビン７に通気可能な程度まで昇温、昇圧していない場合
、発生蒸気を逃がす機能を有し、さらに、タービン７へ
通気後であっても、通気蒸気流量が小さい場合には、燃
量投入量による蒸気圧力制御が困難になるので、この領
域において発生蒸気を逃がすことにより蒸気圧力制御に
寄与する機能をも有する。

１１は過熱器５からタービン７へ供給される蒸気の圧力
を検出する蒸気圧力検出器、１２は当該蒸気の目標とす
る圧力、即ち目標蒸気圧力を設定する蒸気圧力設定器、
１３は蒸気圧力設定器１２に設定された値と蒸気圧力検
出器１１で検出された値との差を演算する′減算器であ
る。１４．１５は減算器１３で演算されて出力される圧
力偏差信号を比例積分する比例積分器である。１６は関
数発生器であり、蒸気圧力検出器１１で検出された値を
入力し、この値に対応した予め定められている値を出力
する。この関数発生器１６からの出力信号は、蒸気圧力
を適正とするためのタービンバイパス弁１０の開度を指
令する開度指令信号となる。１７は同じく蒸気圧力検出
器１１で検出された値を入力し、この値に対応した値を
出力する関数発生器である。この関数発生器１７からの
出力信号は、蒸気圧力を適正とするための過熱器バイパ
ス弁９の開度を指令する開度指令信号となる。

１８は端子１８α、１８ｂおよび切換片１８ｃを備えた
信号切換器であり、端子１８αは比ｆｌＪ積分器１４に
、端子１８ｂは関数発生器１６に、切換片１８ｃはター
ビンバイパス弁１０に、それぞれ接続されている。１９
は高信号選択器であり、比例積分器１５の出力信号と関
数発生器１７の出力信号とを比較し、大きな方の信号を
過熱器バイパス弁９に出力する。２０はバーナ″２に対
する燃料供給を制御する燃料流量調節弁、２１はバーナ
の点火本数に合わせて燃料流量調節弁２０の開度を　・
設定する開度設定器である。

ここで、上記装置の動作を第１８図（ａ）乃至（６）に
示すタイムチャートを参照しながら説明する。第１８図
（αンは時間経過に対する燃料投入量の変化、第１８図
（ｂ）は時間経過に対する過熱器バイパス弁５の開度の
変化、第１８図（ｃ）は時間経過に対するタービンバイ
パス弁１０の開度の変化、第１８図（ｄ）は時間経過に
対する蒸気圧力の変化、第１８図（ｇ）は時間経過に対
する過熱器出口蒸気温度の変化を示す。時刻ｔｏ　　は
点火時刻、時刻ｔ１　　は昇圧完了時刻、時刻ｔ２　　
は昇温完了時刻、時刻ｔ３　　はタービン通気時刻であ
る。又、ｐｏ　　は初期蒸気圧力、ｐｌ　　は昇圧目標
値である。時刻ｔｏ　　における点火後、バーナ２の点
火本数は段階的に増加され、これに応じて開度設定器２
１からの開度信号により燃料流Ｍ調節弁２０の開度が制
御され、燃料投入量は第１８図（α）に示すように段階
的に増加する。

一方、信号切換器１８は蒸気圧力が昇圧目標値ｐ１に達
する以前には、その切換片１８ｃが端子１８ｂ側に切換
えられた状態にある。したがって、タービンバイパス弁
１０の開度は、蒸気圧力検出器１１で検出される蒸気圧
力が昇圧目標値ｐ１　　に達するまでは、その蒸気圧力
に対応する関数発生器１６の出力により制御され、結局
、当該蒸気圧力により一義的に決定される。そして、タ
ービンバイパス弁１０は第１８図（ｃ）に示すように、
タービン通気時刻ｔ３　以前には、増加する蒸気圧力を
逃がすようにその開度が制御される。又、蒸気圧力が低
い間は蒸気の飽和温度が低く、過熱器５に気水分離器４
から低湿の蒸気が供給されるため、関数発生器１６の出
力信号は過熱器バイパス弁９の開度を大きくする信号と
なり、これにしたがって過熱器バイパス弁９の開度は第
１８図（ｂ）に示すように大きくなる。これにより、低
温の蒸気を逃がし、過熱器５を通過する蒸気量を減らし
て過熱器５の出口蒸気温度を上昇させる。

蒸気圧力が昇圧目標値ｐ１　　に達した後には、信号切
換器１８の切換片１８ｅは端子１８α側に切換えられ、
以後、タービンバイパス弁１０の開度は、蒸気圧力設定
器１２に設定された昇圧目標値ｐｌ　　と蒸気圧力検出
器１１で検出された実際の蒸気圧力との圧力偏差信号を
比例、積分した信号により、第１８図（ｃ）に示すよう
に制御される。さらに、昇圧完了時刻ｔｌ　　以後にお
いて、蒸気圧力がタービンバイパス弁１０で逃がしきれ
ないように高くなった場合、比例積分器１５の出力信号
も大きくなるので、高信号選択器１９はその出力信号を
選択し、過熱器バイパス弁９の開度を増加して蒸気を逃
がし、蒸気圧力の上昇を抑える。

さて、このような従来装置には、以下に挙げる６つの問
題点がある。これを順に説明する。

（１）従来装置では、最適の昇温、昇圧パターンの設定
が困難である。ここで、最適の昇温、昇圧パターンとは
、ボイラ装置における厚肉部の熱応力発生を抑えながら
、昇温、昇圧を最短時間で行なう起動態様をいう。とこ
ろで、一般に、ボイラ装置において最も重要な厚肉部は
過熱器５の出口ヘッダと気水分離器４（又はドラム）で
あるので、最適の昇温、昇圧パターンとは、換言すれば
、過熱器５の出口ヘッダの熱応力に影響を与える過熱器
５の出口蒸気温度の変化率（以下、昇温率という。）と
、気水分離器４　（又はドラム）の熱応力に飽和温度変
化を介して影響を与える蒸気圧力変化率（以下、昇圧率
という。）とを、発生熱応力の抑制上、許容される変化
率制限値いっばいに維持する態様であるということがで
きる。

このような観点から、前述の従来装置をみると、従来装
置において、昇温率および昇圧率は関数発生器１６．１
７の設定により調整されることになるが、これらの設定
を行うためには、実缶の起動試験を繰返して決定する必
要があり、多くの手数を要して面倒である。さらに、起
動の際、点火時刻ｔｏ　における蒸気圧力（初期圧力）
が調整−施時と異なる蒸気圧力である場合、計画の昇温
率および昇圧率からずれる事態を生じる。このようなず
れの発生を防ぐため、従来装置における関数発生器１６
．１７は、どのような初期圧力での起動であっても、昇
温、昇圧の過程のどの段階においても昇温率、昇圧率が
制限値を越えないことを目安として設定される。この結
果、その昇温、昇圧パターンは最適の昇温、昇圧パター
ンからは大きく外れたものとなり、起動時間は最適な昇
温、昇圧を行なった場合と比べて可成り長い時間となる
。

■　従来装置では、起動損失の低減が困難である。

第１７図に示すボイラ装置において、ある与えられた昇
温率、昇圧率で起動を行なう場合、燃料流量調節弁２０
を通過させる投入燃料量、過熱器バイハス弁９の開度お
よびタービンバイパス弁１０　　　′の開度の組合わせ
は一銭的に決まるものではない。

即ち、例えば多量の燃料をバーナ２に投入して過熱器バ
イパス弁９およびタービンバイパス弁１０から多量の蒸
気を抜き出す組合わせが存在する一方、その逆の組合わ
せも存在するのである。これらの組合わせのうちで、与
えられた昇温率、昇圧率を維持することができるととも
に燃料流量調節弁２０の開度を最低とすることができる
６者の組合わせが、同一起動時間を達成するうえで最も
起動損失が少ない操作である。しかしながら、従来装置
では、過熱器バイパス弁９、タービンパイバ“ス弁１０
および燃料流量調節弁２０を協調して操作する機能がな
いため、起動損失を低減させるには、開度設定器２１、
関数発生器１６．１７をそれぞれ個別に調整する以外に
方法がない。そして、実際上、これらを、前述の最適な
昇温率、昇圧率を維持しつつ、しかも起動損失が最低に
なるように調整することは、はとんど不可能に近いこと
である。

（６）従来装置では、外乱等により昇温、昇圧パターン
が異常になっても、これを修正する修正動作は行なわれ
ない。即ち、従来装置では、昇温率、昇圧率がボイラ装
置の厚肉部の熱応力を支配する重要な状態量であるにも
かかわらず、これらを計測する手段をもたず、制御上野
放し状態にある。

このため、例えば外乱等により、昇温率、昇圧率が、開
度設定器２０、関数発生器１６．１７の調整時に計画さ
れたパターンから外れてもこれを修正することはできな
いのである。したがって、このような面からも、開度設
定器２０．関数発生器１６．１７の調整に際しては、発
生熱応力抑制上のマージンを見込んで、昇温率、昇圧率
を低めに計画する必要があり、起動時間短縮の限外要因
となっている。

〔発明の目的〕

本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであ
り、その目的は、上記従来の問題点を解決し、ボイラ起
動時において、ボイラ厚肉部に発生する熱応力を抑制し
つつ起動を短時間に完了させることができ、かつ、起動
損失を低減することができるボイラ起動制御装置を提供
するにある。

〔発明の概要〕

上記の目的を達成するため、本発明は、蒸気温度および
蒸気圧力を検出し、これらの値および昇圧目標値、昇温
目標値、飽和温度変化率制限値、昇温率制限値に基づい
てボイラの厚肉部の熱応力抑制に必要な蒸気温度変化率
目標値および蒸気圧力変化率目標値を演算し、これら各
目標値、蒸気温度および蒸気圧力に基づいて過熱器バイ
パス弁、タービンバイパス弁および燃料流量調節弁の各
操作量を演算する手段を設けたことを特徴とし、ざらに
又、この特徴に加えて、この演算により得られた操作量
を蒸気温度の変化率と蒸気圧力の変化率とに基づいて補
正するようにしたことをも特徴とする。

〔発明の実施例〕

以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明する。

第１図は本発明の一実施例に係るボイラ起動制御装置の
系統図である。図で、第１７図に示す部分と同一部分に
は同一符号を付して説明を省略する。２５は過熱器５か
らの蒸気の温度を検出する蒸気温度検出器である。２６
は第１８図（ｄ）に示す昇圧目標値ｐ１　　を設定する
昇圧目標値設定器、２７は昇温完了時における過熱器５
の出口蒸気温度を設定する昇温目標値設定器である。２
８は気水分離器４の厚肉部の熱応力を抑制するための飽
和温度変化率制限値を設定する飽和温度変化率制限値設
定器、２９は過熱器５の出口ヘッダの厚肉部の熱応力を
抑制するための昇温率制限値を設定する昇温率制限値設
定器である。３０は変化率目標値演算装置であり、蒸気
圧力検出器１１および蒸気温度検出器２５の検出値、各
設定器２６゜２７．２８．２９に設定された各設定値を
入力し、これらの値に基づいて所定の演算、制御を行な
って得られた昇温率目標値信号αおよび昇圧率目標値信
号すを出力する（この変化率目標値演算装置６０の構成
および動作については後述する。なお、次に述べる最適
操作量演算装置４０および補正操作量演算装置６０につ
いても同じ。）。４０は最適操作量演算装置であり、蒸
気圧力検出器１１および蒸気温度検出器２５の検出値と
、変化率目標値演算装置６０で得られた昇温率目標値信
号αおよび昇圧率目標値信号すとに基づき、かつ、所定
の数式にしたがって演算、制御を行ない、その結果得ら
れた燃料流量調節弁開度指令信号ｃ２、過熱５０は蒸気
圧力検出器１１の検出値を入力してこれを微分し、実際
の昇圧率を演算する微分器、５１は微分器５０で得られ
た昇圧率と昇圧率目標値信号ａとを比較し、その偏差で
ある昇圧率偏差信号ｆを出力する減算器である。又、５
２は蒸気温度検出器２５の検出値を入力してこれを微分
し、実際の昇温率を演算する微分器、５３は微分器５２
で得られた昇温率と昇温率目標値信号ｂ、とを比較し、
その偏差である昇温率偏差信号Ｉを出力する減Ｗ器であ
る。６０は補正操作量演算装置であり、さきに入力した
最適操作量演算装置４０からの各開度指令信号ｃ２．　
ｄ２．　ｅ２　　を、偏差信号ｆ。

Ｉに基づき所定の演算、制御により補正し、補正された
開度指令信号ｃ２／、　ｄ、／、　ｅ２／　　を出力す
る。

次に、本実施例の動作を、変化率目標値演算装置３０、
最適操作量演算装置４０および補正操作量演算装置６０
の構成および動作を説明することにより明らかにする。

まず、変化率目標値演算装置３０の構成を第２図に示す
系統図により説明する。第２図で、第１図に示す部分と
同一部分には同一符号が付しである。３１は蒸気圧力検
出器１１の検出値と設定器２６に設定された昇圧目標値
との差を演算する減算器、３２は減算器３１の出力信号
に対応した値を出力する関数発生器である。関数発生器
６２の特性が第３図に示されている。６３は蒸気圧力検
出器１１の検出値に対応した値を出力する関数発生器で
あり、その特性は第４図に示されている。

３４は設定器２８に設定された飽和温度変化率制限値と
関数発生器３６で求められた値とを乗算する乗算器、３
５は乗算器６４の値と関数発生器３２で求められた値の
うち小さい方の値を選択して出力する低信号選択器であ
る。３６は蒸気温度検出器ｉ器２５の検出値と設定器２
７に設定された昇温目標値との差を演算する減算器、３
７は減算器３６の出力信号に対応した値を出力する関数
発生器、３８は関数発生器３７で求められた値と設定器
２９に設定された昇温率制限値のうち小さい方の値を選
択して出力する低信号選択器である。関数発生器３７の
特性が第５図に示されている。

次に変化率目標値演算装置３０の動作を説明する。減算
器５１から出力される値は、実際の蒸気圧力と昇圧目標
値との差の値である圧力偏差信号である。この圧力偏差
信号は関数発生器３２に入力され、関数発生器６２から
はこれに対応した値が出力される。第３図に示す関数発
生器３２の特性図から明らかなように、点火時点後で第
１８図（ｄ）に示すように蒸気圧力が昇圧目標値に遠い
値にある場合、圧力偏差信号は大きくなり、これに対応
して関数発生器３２から出力される昇圧率基本目標値信
号は大きくなる。即ち、この場合、昇圧率目標値の基本
となる昇圧率基本目標値を可能な限り大きな変化率とし
、これにより昇圧時間を短かくしようとするものである
。逆に、昇圧完了時点に近づき、蒸気圧力が昇圧目標値
に近くなって圧力偏差信号が小さくなると、第３図の特
性図に示すように、昇圧率基本目標値信号は小さくなり
、オーバーシュートを防止する。

蒸気圧力検出器１１の検出値は、関数発生器６３にも入
力され、これに対応して飽和温度変化率を圧力変化率に
換算した換算信号を出力する。

この換算は設定器２８に設定された飽和温度変化率制限
値を圧力変化率制限値に換算するものであり、制御上、
飽和温度に１対１で対応する蒸気圧力に着目した方が制
御の応答遅れが小さく、又、検出器の分解能の点でも有
利となるので行なわれるものである。乗算器６４からは
換算された圧力変化率制限値信号が出力される。低信号
選択器６５は関数発生器３２から出力される昇圧率基本
目標値信号と乗算器６４から出力される圧力変化率制限
値信号とを比較し、安全のため低い方の値を選択し、こ
れを昇圧率目標値信号すとして出力する。

蒸気温度検出器２５の検出値は減算器３６に入力されて
設定器２７に設定された昇温目標値との差が演算される
。減算器６６から出力される温度偏差信号は関数発生器
３７に入力され、関数発生器３７は第５図に示す特性に
従って昇温率基本目標値を出力する。上記特性は、温度
偏差が大きい場合、即ち昇温完了時の昇温目標値に対し
て蒸気温度が遠い値にある場合、昇温率目標値、の基本
となる昇温率基本目標値を可能な限り大きな変化率とし
、これにより昇温時間を短かくするものであり、逆に、
蒸気温度が昇温目標値に近づいて温度偏差が小さくなる
と、昇温率基本目標値を小さくしてオーバーシュートを
防止するものである。低信号選択器３８は関数発生器３
７から出力される昇温率基本目標値信号と設定器２９に
設定された昇温率制限値信号とを比較し、安全のため低
い方の値を選択し、これを昇温率目標値信号αとして出
力する。結局、変化率目標値演算装置３０は、最適の昇
圧率、昇温率を求め、これを昇圧率目標値信号ｂ、昇温
率目標値信号αとして出力する。

次に、最適操作量演算装置４０の構成を第３図に示す系
統図により説明する。図で、１１．２５はそれぞれ第３
図に示す蒸気圧力検出器、蒸気温度検出器である。４１
はプラント特性演算部である。このプラント特性演算部
４１は、蒸気圧力検出器１１で検出された値と蒸気温度
検出器２５で検出された値で与えられるボイラの状態に
おいて、変化率目標値演算装置６０で求められ、指令信
号α、ｂとして出力された昇温率目標値および昇圧率目
標値を達成するための燃料投入量、過熱器バイパス弁通
過流量、タービンバイパス弁通過流量を演算する。この
演算については後述する。４２はプラント特性演算部４
１の燃料投入量信号ｃ１を入力し、第７図に示す特性に
したがって燃料流量調節弁の開度を求める関数発生器で
ある。求めら糺た開度は、燃料流量調節弁開度指令信号
Ｃ２として出力される。４６は第８図に示すような過熱
器バイパス弁９の圧力−流量特性を備えた関数発生器で
あり、圧力検出器１１の検出値を入力し、特性にしたが
ってこれに対応した値を出力する。

４４はプラント特性演算部４１から出力される過熱器バ
イパス弁通過流量信号ｄ１　　を入力し、これを関数発
生器４６の出力で除する除算器である。

４５は第９図に示す特性を備えた関数発生器であり、除
算器４４の信号を入力し、゛これに対応して過熱器バイ
パス弁開度指令信号ｄ２　　を出力する。

４６は第１０図に示すようなタービンバイパス弁１０の
圧力−流量特性を備えた関数発生器であり、圧力検出器
１１の検出値を入力し、前記特性にしたがってこれに対
応した値を出力する。４７はプラント特性演算部４１か
ら出力されるタービンバイパス弁通過流量信号ｅ１　　
を入力し、これを関数発生器４６の出力で除する除算器
である。４８は第１１図に示す特性を備えた関数発生器
であり、除算器４７の信号を入力し、これに対応してタ
ービンバイパス弁開度指令信号ｅ２　　を出力する。

ここで、最適操作量演算装置４０の動作を説明するに先
立ち、プラント特性演算部４１の演算について説明する
。まず、演算に用いる記号を次のように定銭する。

Ａ：過熱器５の伝熱面積〔ｄ〕 ＧＷＷ；水壁１への給水ｆｆｉ（ｋｇ／５）Ｇ８：水壁
１の蒸発１１（ｋｇ／ｓ） Ａ′ＣＰ）：飽和水エンタルピ（ｋ、Ｉ／〜）（Ｐの関
数）ｈＮ（Ｐ）　：飽和蒸気エンタルピ（７／に９）（
Ｐの関数）Ｈ（Ｐ、、Ｔ）：過熱器５の出口蒸気エンタ
ルピ〔ＩＱＩ／Ｊ１９）　（Ｐ、　Ｔの関数）Ｉ（：過
熱器５の出口蒸気エンタルピ変化率〔ｋｒ２Ｊ／ｋｑｓ
　） Ｈｉ：過熱器５の入口蒸気エンタルピ（１ｃａｌ　７　
ｋｇ）ＨＷｗ：水壁１の出口流体エンタルピ（Ｗ　／　
ｋｇ）Ｈｍｏｏ：節炭器６の出口給水ｘ　ンタルヒ（ｍ
ａｔ／　Ｉｒ９）Ｐ：蒸気圧力（ｋｇ／　ｃｒｌ　ａｂ
ｓ　）ｐ：蒸気圧力変化率〔ｋｇ／ｃＰ１８〕Ｑ（＋＋
）：水壁１の熱吸収量〔日／Ｊｌ）（Ｚの関数）Ｔ：過
熱器５の出口蒸気温度（’Ｃ） Φ：過熱器５の出口蒸気温度変化率じＣ／８〕ｖ　（Ｐ
、　Ｔ）　：過熱器５内の蒸気平均比容積Ｃｔ、ｌ／〜
〕 Ｖ：過熱器５内の容積（、／） Ｘ：燃料投入量〔ｋｇ／８〕 Ｚｍｉｎ　　：燃料投入量下限値Ｃｋｐ／ｓ〕Ｖ：ター
ビンバイパス弁１０の通過蒸気！、（ｋｇ／Ｓ〕 １／ｍｉｎ　　’タービンバイパス弁１０の通過蒸気量
最低値Ｃｋｙ／ｓ〕 ２：過熱器バイパス弁９の通過蒸気１１（ｋｇ／＃）α
：過熱器５の平均熱貫流率（ｋａｌ／ｉｇ’ｃ）ＴＨ（
Ｚ）　　：過熱器５の入口燃焼ガス温度じＣ）　　（Ｚ
の関数） 上記各値のうち、過熱器５の伝熱面積Ａおよびその容積
Ｖはボイラの構造により決定され、水壁１への給水量Ｇ
ＷＷ１燃料投入量下限値２□ｉ７、タービンバイパス弁
１０の通過蒸気量最低値ｕｔｎｉｎは設計により定まる
値である。又、蒸気圧力Ｐおよび蒸気温度Ｔはそれぞれ
蒸気圧力検出器１１および蒸気温度検出器２５により検
出される値であり、かつ、蒸気圧力変化率すおよび蒸気
温度変化率φは変化率目標値演算装置３０からの出力信
号α。

ｂにより与えられる。さらに、飽和水エンタルピＡ’（
Ｐ）、飽和蒸気エンタルピｈ物、過熱器５の出口蒸気エ
ンタルピＨ（Ｐ、Ｔ）　、過熱器５内の蒸気すべて蒸気
圧力Ｐ１蒸気温度Ｔに基づき蒸気表を用いて求めること
ができる。

さて、過熱器５の伝熱に関して以下の諸式が成立する。

・・・・・・・・・・・・■ 本実施例において、過熱器バイパス弁９は気水分離器４
の出口に接続されているので、過熱器５の入口蒸気エン
タルピＨ１は Ｈ４−Ａ’ω）　　・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・　（３）なお、仮に過熱器バイ
パス弁９が過熱器５の中間に接続されている場合にはそ
の点の温度を検出し、これと蒸気圧力Ｐから蒸気表を用
いて当該エンタルピ■１　を求めることができる。さら
に、過熱器５の平均熱貫流率αは厳密には燃焼ガス温度
と燃焼ガス量の関数であり、両者とも燃料投入ｆｉｘの
関数であるから、必要ならば上記平均熱貫流率αを、燃
料投入量の現在値を実測しその関数として与えてもよい
。

上記（１）、■、（３）式より 十Ａ　　ａＴｎ（ｚ）　−Ａ　　ａＴＪ　　　　　　　
（４）（４）式は次式のように書換えられる。

’ｉ’　−−Ｋｌ−ｙ＋ＫｚｌＨ（ｚ）−Ｋｓ　　・山
・・甲１５）ここで、ＫｌＩＫ２１に３はモデルパラメ
ータであり、・・・・・・・・・・　（６） と定義する。

又、蒸気圧力と水壁１の伝熱については次の諸式が成立
する。

ＶＰ＝Ｇ６−ｙ−ｇ　　　　　・・・・・・・・・・・
・・（９）なお、節炭器乙の出口給水エンタルピＨＥＯ
Ｏは＼起動時においてはおおむね一定値であるが、要す
れば節炭器６の出口の給水温度を実測し、この値と蒸気
圧Ｐとに基づいて蒸気表を用いて求めてもよい。

上記（９）、αｏ）、（ｕ）式から ・・・・・・・・・・・・・（ロ） （ロ）式は次式のように書換えられる。

Ｐ＝に４（ｙ　　ｚ）＋Ｋｓ　・Ｑ（２＋）　　Ｋｅ　
＝・＝　　（１８）ここで、Ｋａ　＋　Ｋｓ　＋　Ｋｓ
はモデルパラメータであり、と定義する。そして、θ３
）式より であり、この過熱器バイパス弁９の通過蒸気量２は、そ
の性質より ２≧０　　　・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・申・中・（２））であるから０９式を（ホ）式に代
入すると、ｐ≦に４・ｙ　＋　Ｋｓ・Ｑ（ａ；）　　Ｋ
ｓ　・−−−−−ＯＲ）となる。

以上のことから、プラント特性演算部４１の機能は以下
の数理計画法の問題を解くことに帰着する。

即ち、上記各式の制約条件を満足する最小の値Ｘを求め
、その値２について、上記（５）　、　（１７）式から
値＆＋ｇを求めることになる。この問題の解を図により
示すと第１２図のようになる。

第１２図はプラント特性演算部の上記演算の解を示すグ
ラフである。図で、横軸には燃料投入量Ｘが、縦軸には
タービンバイパス弁１０の通過蒸気量Ｖがとっである。

図示の直線Ｂ１　はタービンバイパス弁１０の通過蒸気
量の最低値Ｖつｉｎを示し、又、直線Ｂ２　　は燃料投
入量下限値ｒｊｍｉｎ　を示す。さらに、曲線Ｅｓ　　
はに）式を書換えた式に相当する曲線であり、又、曲線
Ｂ４　　は（５）式を書換えた式 に相当する曲線である。そして、上述の制約条件を満足
する解の集合は、曲線Ｂ４　上にあり、かつ、直線Ｂｌ
、　Ｂ２および曲線Ｂ３　　に施された斜線内の′領域
に入る部分である。この場合、求める最適の解は点りに
示される。

以上でプラント特性演算部４１における演算の説明を終
了し、次に、最適操作量演算装置４０の動作を、第１３
図に示すフ胃−チヤードを参照しながら説明する。まず
、プラント特性演算部４１　・の演算は、値Ｔａ（ｚ）
が上に凸の単調増加関数であり、又、Ｑ　（ｚ）も変曲
点（二次の微分係数が０になる点）がたかだか１つの単
調増加関数であることから第１６図に示す手順により行
なわれ、最適解を得ることができる。最初・に、変化率
目標値演算装置３０により得られた蒸気温度変化率Φお
よび蒸気圧力変化率す、蒸気圧力検出器１１で検出され
た値Ｐ、蒸気温度検出器２５で検出された値Ｔを入力す
る（手順Ｓｌ）。次に、値Ｐ、Ｔに基き、（６）、（７
）　、　（８）　、　（１→、仰Ｌ（１６）式によりパ
ラメータＫｌ。

Ｋ２　、　Ｋ３　、　、ｉ（ａ　、　Ｋｇ　、　Ｋｇを
算出する（手順８２）。これらのパラメータを用いて次
の連立方程式の解（町、ｙｏ）を求める（手ＭＳｓ）。

次いで、次の連立方程式のｊ個の解（ｚｘ　、　ｉ／＋
　）　−（２２＋　１／２　）　＋・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・（２Ｘ、、　ｙ７）を求める（手
順Ｓ４）。

さらに、次の連立方程式の解（Ｚ　ｊ＋１，１１ｊ＋１
　）を求める（手順Ｓ５）。

以上により解が求められると、次に、これらの解１１＋
１．ｘ２−０−°゛°ＨｇＩＪｊ、ｚｊ＋１を小さい順
に並べ替え、最小のものをとり出してその添字を外とし
、値ｚ７を作る。とり出された値ＩＩ＋７は値”ｔｎｉ
ｒｎ以上であるか否か比較され（手順８７）、値π７　
が値ｘｍｉｎ未満であるときには、値ｆｆｌ！　＋　　
Ｚ２　＋　””　ｍ　ｊ＋ｇｅｊ＋千のうち、手順Ｓ６
でとり出された値の７の次に大きな値をとり出し、この
値を新らたな値ｘ７とする（手順Ｓｇ）。手順８Ｂ　　
でとり出された新らたな値２　は再び値”ｍｉｎと比較
される（手順８７）。

このように、値２・　以上の値ｚ、ｎが得られるまでｔ
ｙｉｔガ。

手順８７．　　Ｓｇが繰返えされる。このようにして、
手順Ｓ７で値２＋ｆｒＬｉｎ以上における最小の値ｚｔ
Ｌが得られると、今度は、さきに得られた解のうち、前
記最小の値ＺｔＬに対応する値ｖ１即ち値ｖ、ｒＬがと
り出され、この値ｖ、ｎが値ｖｍｌいと比較される（手
順８ｅ）。値ｖ７が値’／ｍｉｎ　　未満であれば、手
順は再びさぎの手順Ｓ８に戻り、前記最小の値ＺｔＬの
次に大きな値がとり出され、この値を新らしい値ｚ７と
して手順８７＋　　ｓｏが繰返えされる。かくして、遂
には、値”ｒｎｉｆＬ以上であり、かつ、値−ｉ以上で
ある解のうち、値πが最小である値１１＋７　とこれに
対応する値Ｖ　が得られる。そこで、今度はこ外 の解（”　３　＋　　ｙ、Ｌ）が次式を満足するか否か
の判断を行なう　（手順８ｔｏ）。

手順８１０で上記関係が満たされていないと判断された
場合には、再び手順Ｓ８に戻り手順８７−８ｅ　＋８１
０　を繰返えす。そして、手順８１０　　で上記式の関
係が満たされたとき、手順は８１１　に移り、次式の演
算が実行される。

２＝１（Ｋａ　・Ｑ　（Ｚｓ　）　　Ｐ　　Ｋｓ　）　
　ｙｓこの演算により、最適の燃料投入量ＺｆＬ、ター
ビンバイパス弁１０の通過蒸気量へ、過熱器ノくイノく
ス弁９の通過蒸気ｉｇが得られ、プラント特性演算部４
１からはこれらの量’ｚ、、　Ｚ　＋　ｕ、ｎに応じた
信号Ｃ１＋　　４＋　　ｅｌ　　が出力されることにな
る。

ここで第３図に戻り、燃料投入量信号ｃ１は関数発生器
４２に入力され、第７図に示す特性にしたがって燃料流
量調節弁２０の開度指令値を出力する。この場合、燃料
流量調節弁２０は、通常、当該調節弁２０の前後の差圧
が一定であると考えて差支えないので、燃料投入量信号
Ｃ１を直接関数発生器４２に入力することにより燃料流
量調節弁２０の開度指令信号Ｃ２が得られる。一方、過
熱器バイパス弁９およびタービンバイパス弁１０は、昇
圧にしたがって弁入口圧が変化するため、各弁９．１０
の開度の換算に際してはこれを考慮する必要があり、こ
のため、一旦それぞれの弁９．１０の圧力−流量特性を
求めたうえで各弁の開度を求めるようにする。即ち、蒸
気圧力検出器１１で検出された蒸気圧力は関数発生器４
３に入力されることにより、第８図に示す特性にしたが
って、当該入力に対応する流量に変換される。そこで、
プラント特性演算部４１で得られた過熱器バイパス弁９
の通過流量を、除算器４４により前記変換された流量で
除算する。これにより、除算器４４からは過熱器バイパ
ス弁９の必要なボート面積値が出力される。この面積値
は関数発生器４５に入力され、関数発生器４５からは第
９図に示す特性にしたがって、当該ボート面積を得るた
めに必要な過熱器バイパス弁９の開度指令信号ｄ２が出
力される。全く同様にして、関数発生器４６からは第１
０図に示す特性に従って蒸気圧力に対応した流量が出力
され、除算器４７において、プラント特性演算部４１か
ら出力されるタービンバイパス弁通過流量信号ｅｌを当
該流量で除算し、得られたタービンバイパス弁１０の必
要なボート面積値を関数発生器４８に入力し、関数発生
器４８からは第１１図に示す特性にしたがって、当該ボ
ート面積を得るために必要なタービンバイパス弁１０の
開度指令信号ｅ２が出力される。なお、このような最適
操作量演算装置４０の演算結果を利用して、異常状態の
警報信号を出力することもでき、又、寿命予測の履歴デ
ータを得ることもできる。

以上で、最適操作量演算装置４０の構成および動作め説
明を終了し、最後に補正操作量演算装置６０の′＃４我
および動作を第１４図に示す系統図および第１５図に示
す特性図により説明する。補正操作量演算装置６０では
、最適操作量演算装置４０で得られた燃料流量調節弁２
０の開度指令信号Ｃ２＋過熱器バイパス弁９の開度指令
信号ｄ２　　およびタービンバイパス弁１０の開度指令
信号ｅ２を、各弁２０，９．１０の実際の開度に則した
開度指令信号Ｃ２’ｌ　　ｄ２’＋　６２’に補正する
。そして、この補正は、蒸気圧力検出器１１および蒸気
温度検出器２５で検出された実際の蒸気圧力および蒸気
温度に基づく昇圧率偏差信号！および昇温率偏差信号ｇ
によりなされる。

ここで、これら昇圧率偏差信号ｆおよび昇温率偏差信号
ｇは、第１図に示す前述の微分器５０゜５２および減算
器５１．５３により得られる。即ち、蒸気圧力検出器１
１の検出値は微分器５０に入力され、微分器５０からは
実際の昇圧率信号が得られる。減算器５１はこの昇圧率
信号と変化率目標値演算装置６０からの昇圧率目標値信
号すとを入力し、その差の信号である昇圧率偏差信号ｆ
を出力する。同様にして、微分器５２は蒸気温度検出器
２５で検出された蒸気温度を入力して実際の昇温率信号
を出力し、減算器５６はこの昇温率信号と変化率目標値
演算装置３０からの昇温率目標値信号αとを入力し、そ
の差の信号である昇温率偏差信号Ｉを出力する。

第１４図は補正操作量演算装置の系統図である。

図で、６１．６２は昇圧率偏差信号！を入力してその比
例積分値を出力する比例積分器、６３．６４は昇温率偏
差信号Ｉを入力してその比例積分値を出力する比例積分
器である。６５は比例積分器６１．６３の信号を入力し
て両者の差を出力する減算器、６６は過熱器バイパス弁
９の開度指令信号ｄ２　　を減算器６５の信号で補正す
る加算器、６７は比例積分器６２．６４の信号を加算す
る加算器、６８はタービンバイパス弁１０の開度指令信
号ｅ２　　を加算器６７の信号で補正する加算器である
。６９は第１５図に示す特性を備えた関数発生器であり
、加算器６８の信号を入力してこれに対応した信号を出
力する。７０は燃料流量調節弁２０の開度指令信号Ｃ２
を関数発生器６９の信号で補正する加算器である。

ここで、上記補正操作量演算装置６０の動作を説明する
。さぎの説明から明らかなように、最適操′作量演算装
置４０で得られた各開度指令信号ｃ２１　　ｄ２　＋　
　６２　　はいずれもプラント特性を近似して求めたも
のであり、そのような開度指令信号１２＋　　ｄ２＋　
　ｅ２　　を用いて実プラントを操作しても、所期の動
作にずれを生じるおそれがある。そこで、補正操作量演
算装置６０では、演算された昇温率目標値、昇圧率目標
値と、実際の昇温率、昇圧率との偏差信号ｊ、ｔｔを入
力し、この偏差を低減するように各弁の開度指令信号Ｃ
２＋　　ｄ２．　　ｅ２　　を補正しようとするもので
ある。

ところで、一般に、タービンバイパス弁１０を開けば昇
温率、昇圧率とも低下し、過熱器バイパス弁９を開゛け
ば昇温率は上昇する一方、昇圧率は低下する。このこと
は、昇温率偏差信号１１昇圧率偏差信号ｆを低下させよ
うとする場合、１つの偏差信号で１つの弁を補正しよう
とすると、即ち、例えば昇温率偏差信号ｇで過熱器バイ
パス弁９の開度を補正し、又、昇圧率偏差信号ｆでター
ビンバイパス弁１０の開度を補正しようとすると、必ず
他方にとって外乱になることを示している。この外乱を
極力低減させるためには、昇温率を低下させる場合には
過熱器バイパス弁９を閉じると同時にタービンバイパス
弁１０を開いて各弁９．１０のトータルの通過蒸気量を
一定に保って昇圧率に外乱を与えないようにする必要が
あり、又、逆に昇圧率を低下させる場合にはタービンバ
イパス弁１０を開くと同時に過熱器バイパス弁９も開き
、外乱による昇温率の低下を補うようにする必要がある
のである。第１４１ｉＵに示す補正操作量演算装置６０
はこのようなことを考慮して構成されている。

第１４図において、過熱器バイパス弁９の開度指令信号
ｄ２　　の補正は次のようにして行なわりる。

即ち、比例積分器６１から出力される昇圧率偏差信号ｆ
による補正信号と比例積分器６６から出力される昇温率
偏差信号Ｉによる補正信号とは減算器６５に入力され、
上述の理由により前者から後者を減算することにより過
熱器バイパス弁９の開度の補正信号を得る。減算器６５
からの補正信号は加算器６６において開度指令信号ｄ２
　に加算され、加算器６６からは過熱器バイパス弁９の
補正された開度指令信号ｄ２パが出力される。又、ター
ビンバイパス弁１０の開度指令信号ｅ２　　の補正は次
のようにして行なわれる。即ち、比例積分器６２から出
力される昇圧率偏差信号Ｉによる補正信号と比例積分器
６４から出力される昇温率偏差信号Ｉによる補正信号と
は加算器６７に入力され、上述の理由により両者を加算
してタービンバイパス弁１０の開度補正信号を得る。こ
の加算器６７からの補正信号は加算器６８において開度
指令信号ｅ２　に加算され、加算器６８からはタービン
バイパス弁１０の補正された開度指令信号ｅ　２／が出
力される。

次に、燃料流量調節弁２０の開度指令信号Ｃ２の補正に
ついて述べる。上記のようにして過熱器バイパス弁９お
よびタービンバイパス弁１０の開度指令信号ｄ２．ｅ２
を補正する場合、燃料投入量も同時に補正を行なうと、
補正動作どうしが干渉してしまう可能性がある。そこで
、このような干渉を避けるため、基本的には、燃料投入
量は最適操作量演算装置４０で得られた開度指令信号ｃ
２をそのまま用いるようにし、ただ、タービンバイパス
弁１０の開度が極端に大きな値および極端に小さな値に
なったときのみ燃料投入量の減少又は増加を実行しよう
とするものである。このような動作は第１５図に示す関
数発生器６９の特性により得られる。即ち、関数発生器
６９はタービンバイパス弁１０の実際の開度指令信号ｅ
　２／を入力し、この信号ｅ　２／が極端に大きいとき
のみおよび極端に小さいときのみ補正信号を出力し、加
算器７０において開度指令信号ｃ２　　と加算すること
により燃料流量調節弁２０の補正された開度指令信号ｃ
２′を得る。

このようにして、補正操作量演算装置６０で得られた開
度指令信号ｃ２’、　　ｔ１２’、　　ｇ２’は、それ
ぞれ燃料流量調節弁２０、過熱器バイパス弁９、タービ
ンバイパス弁１０を実際に操作する開度指令として出力
される。

以上、本実施例の動作を、各部の構成、動作を説明する
ことにより説明したが、最後に、第１図に基づいて本実
施例の動作の概要をまとめると次のようになる。まず、
変化率目標値演算装置６０は、蒸気圧力検出器１１およ
び蒸気温度検出器２５により検出された実測蒸気圧力お
よび実測蒸気温度を入力するとともに、各設定器２６．
２７゜２８．２９に設定された値を入力する。そして、
蒸気圧力、設定器２６に設定された昇圧目標値、および
設定器２８に設定された飽和温度変化率制限値（厚肉部
である気水分離器４の熱応力を考慮した値）に基づき昇
圧率目標値信号すが演算、出力され、又、蒸気温度、設
定器２７に設定された昇温目標値、および設定器２９に
設定された昇温率制限値（厚肉部である過熱器出口ヘッ
ダの熱応力を考慮した値）に基づき昇温率目標値信号α
が演算、出力される。

最適操作量演算装置４０は、これら昇温率目標値信号α
、昇圧率目標値信号ｂ１実測蒸気圧力および実測蒸気温
度を入力し、これらの値およびプラント特性に基づき所
要の数式を導き、このような数式を解くことにより、厚
肉部の熱応力を抑制し、しかも起動完了を短時間で行な
わせるとともに起動損失も低減させるための最適の燃料
投入量、過熱器バイパス弁通過流量およびタービンバイ
パス弁通過流量を決定する。そして、これらの値はそれ
ぞれ、燃料流量調節弁２０の開度、過熱器バイパス弁９
の開度およびタービンバイパス弁１０の開度に換算され
、これらに応じた開度指令信号６２＋　　ｄ２．＄２　
　が出力さレル。

微分器５０．５２は蒸気圧力検出器１１と蒸気温度検出
器２５で検出された蒸気圧力および蒸気温度の変化率即
ち実際の昇圧率および昇温率を出力する。これら昇圧率
および昇温率と、演算された昇圧率目標値信号すおよび
昇温率目標値信号αとは減算器５１．５３で比較され、
減算器５１゜５３からはそれぞれ両者の差である昇圧率
偏差信号！および昇温率偏差信号Ｉが出力される。

補正操作量演算装置６０は、上記昇圧率偏差信号！およ
び昇温率偏差信号ｇに基づき、最適操作量演算装置４０
から出力される各開度指令信号Ｃ２＋　　ｄ２＋　　６
２　　を、外乱が生じないように補正し、補正された開
度指令信号ｃ２’、　　ｄ２ａ　　ｅ２’を出力する。

これら開度指令信号Ｃ２’＋　　ｄｚ’、　　ｅ２’に
よりそれぞれ燃料流量調節弁２０、過熱器バイパス弁９
、タービンバイパス弁１０が操作されて目的を達成する
。

このように、本実施例では、蒸気圧力、蒸気温度、およ
び設定器に設定された昇圧目標値、昇温目標値、飽和温
度変化率制限値、昇温率制限値に基づいて外温率目標値
、昇圧率目標値を演算し、これら昇温率目標値、昇圧率
目標値、および前記蒸気圧力、蒸気温度に基づいて燃料
流量調節弁、過熱器パイバ艮弁、タービンバイパス弁の
最適の開度指令値を演算し、これら各開度指令値を適宜
補正して前記各弁の開度を操作するようにしたので、ボ
イラ起動時に、気水分離器や過熱器出口ヘッダに生じる
熱応力を抑制しつつ起動を短時間で完了させることがで
き、かつ、起動損失を低減することができる。

第１６図は本発明の他の実施例に係るボイラ起動制御装
置の一部の系統図である。図で、２６は昇圧目標値設定
器、２７は昇温目標値設定器、３０は変化率目標値演算
装置であり、これらは第１図に示すものと同じである。

７５．７６はそれぞれ気水分離器４の厚肉部の内面メタ
ル温度および外面メタル温度を検出する温度検出器、７
７゜７８はそれぞれ過熱器出口ヘッダの厚肉部の内面メ
タル温度および外面メタル温度を検出する温度検出器で
ある。７９は気水分離器熱応力監視制御装置、８０は過
熱器出口ヘッダ熱応力監視制御装置であるｇ本実施例が
第１の実施例と異なるのは、第１の実施例が飽和温度変
化率制限値および昇温率制限値を設定器２８．２９に設
定して変化率目標値演算装置３０に入力したのに対し、
本実施例では、飽和温度変化率制限値および昇温率制限
値を他の手段により変化率目標値演算装置６０に入力す
るようにした点にある。そして、その他の構成、挙作は
第１の実施例と同一である。

温度検出器７５．７６で検出された気水分離器４の内面
メタル温度と外面メタル温度は制御装置７９に入力され
る。制御装置７９はこれらの温度に基づいて、気水分離
器４の厚肉部に発生する熱応力を常時算出し、その発生
した熱応力に応じて適切な飽和温度変化率制限値を出力
する。同様に、温度検出器７７．７８で検出された過熱
器出口ヘッダの内面メタル温度と外面メタル温度は制御
装置８０に入力され、制御装置はこれらの温度に基づい
て過熱器出口ヘッダの厚肉部に発生する熱応力を常時算
出し、その発生した熱応力に応じて適切な昇温率制限値
を出力する。

このように、本実施例では、さきの実施例における飽和
温度変化率制限値設定器に代えて、気水分離器の厚肉部
の内面メタル温度および外面メタル温度を検出する温度
検出器、および気水分離器熱応力監視制御装置を設け、
又、昇温率制限値設定器に代えて、過熱器出口ヘッダの
厚肉部の内面メタル温度および外面メタル温度を検出す
る温度検出器、および過熱器出口ヘッダ熱応力監視制御
装置を設けたので、さぎの実施例と同じ効果を奏するば
かりでなく、熱応力に余裕がある場合にはより一層急速
な起動を可能とし、逆に熱応力が異常に高い場合には昇
温、昇圧を緩慢とする飽和温度変化率制限値および昇温
率制限値を得ることができる。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明では、検出された蒸気圧力お
よび蒸気温度、昇圧目標値、昇温目標値、飽和温度変化
率制限値、昇温率制限値に基づいて昇温率目標値および
昇圧率目標値を演算し、これら目標値および前記蒸気圧
力、蒸気温度に基づいて燃料供給量を制御する弁、過熱
器の蒸気をバイパスする弁、過熱器からの蒸気をその主
たる供給先以外へ抜出す弁の開度を演算し、さらにこの
開度を適正に補正するようにしたので、ボイラ厚肉部に
発生する熱応力を抑制しつつ、起動を短時間に完了させ
ることができ、かつ、起動損失を低減することができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係るボイラ起動制御装置の
系統図、第２図は第１図に示す変化率目標値演算装置の
系統図、第３図、第４図および第５＠はそれぞれ第２図
に示す関数発生器の特性図、第３図は第１図に示す最適
操作量演算′装置の系統図、第７図、第８図、第９図、
第１０図および第１１図は第３図に示す関数発生器の特
性図、第１２図は第３図に示すプラント特性演算部の演
算の解を示すグラフ、第１３図は第３図に示すプラント
特性演算部の動作を説明するフローチャート、第１４図
は第１図に示す痛止操作量演算装置の系統図、第１５図
は第１４図に示す関数発生器の特性図、第１６図は本発
明の他の実施例に係るボイラ起動装置の一部の系統図、
第１７図は従来のボイラ起動制御装置の系統図、第１８
図（α）、　、Ｃｂ）　。 （ｃ）　、　（ｄ）　、　（ｇ）　　はボイラ起動時の
各部の愈の変化を示すタイムチャートである。 ４・・・気水分離器、５・・・過熱器、７・・・タービ
ン、９・・・過熱器バイパス弁、１０・・・タービンバ
イパス弁、１１・・・蒸気圧力検出器、２０・・・燃料
流量調節弁、２６・・・昇圧目標値設定器、２７・・・
昇温目標値設定器、２８・・・飽和温度変化率制限値、
２９・・・昇温率制限値、３０・・・変化率目標値演算
装置、４０・・・最適操作量演算装置、５０．５２・・
・微分器、５１．５３・・・減算器、６０・・・補正操
作量演算装置第１図 第２図 第３図 第４図　　　　　第５図 第３図 第７図　　第８図　　第９図 第１Ｏ図　　　第１１図 第１２図 第１３図 第１４図　　　　　６゜ 第１７図 第１８図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、過熱器と、この過熱器の蒸気をバイパスする第１の
   弁と、前記過熱器からの蒸気をその主たる供給先以外へ
   抜き出す第２の弁と、火炉への燃料供給量を制御する第
   ３の弁とを備えたボイラにおいて、このボイラの所定部
   における蒸気温度を検出する温度検出器と、前記所定部
   における蒸気圧力を検出する圧力検出器と、前記蒸気温
   度、前記蒸気圧力、昇圧目標値、昇温目標値、飽和温度
   変化率制限値、昇温率制限値に基づいて前記ボイラの所
   定構造部の熱応力抑制に必要な蒸気温度変化率目標値お
   よび蒸気圧力変化率目標値を演算する第１の演算手段と
   、この第１の演算手段で得られた蒸気温度変化率目標値
   、蒸気圧力変化率目標値、前記蒸気温度および前記蒸気
   圧力に基づいて前記第１の弁、前記第２の弁および前記
   第３の弁の各操作量を演算する第２の演算手段とを設け
   たことを特徴とするボイラ起動制御装置。 ２、過熱器と、この過熱器の蒸気をバイパスする第１の
   弁と、前記過熱器からの蒸気をその主たる供給先以外へ
   抜き出す第２の弁と、火炉への燃料供給量を制御する第
   ３の弁とを備えたボイラにおいて、このボイラの所定部
   における蒸気温度を検出する温度検出器と、前記所定部
   における蒸気圧力を検出する圧力検出器と、前記蒸気温
   度、前記蒸気圧力、昇圧目標値、昇温目標値、飽和温度
   変化率制限値、昇温率制限値に基づいて前記ボイラの所
   定構造部の熱応力抑制に必要な蒸気温度変化率目標値お
   よび蒸気圧力変化率目標値を演算する第１の演算手段と
   、この第１の演算手段で得られた蒸気温度変化率目標値
   、蒸気圧力変化率目標値、前記蒸気温度および前記蒸気
   圧力に基づいて前記第１の弁、前記第２の弁および前記
   第３の弁の各操作量を演算する第２の演算手段と、この
   第２の演算手段で得られた各操作量を前記蒸気温度の変
   化率および前記蒸気圧力の変化率に基づいて補正する補
   正手段とを設けたことを特徴とするボイラ起動制御装置
   。