JPS6125974B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6125974B2 JPS6125974B2 JP52034182A JP3418277A JPS6125974B2 JP S6125974 B2 JPS6125974 B2 JP S6125974B2 JP 52034182 A JP52034182 A JP 52034182A JP 3418277 A JP3418277 A JP 3418277A JP S6125974 B2 JPS6125974 B2 JP S6125974B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- pressure
- flow rate
- condenser
- set value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、室内外温度条件や冷媒の圧力温度
などに応動した最適な成積係数や冷暖房能力の冷
媒回路を実現するため、室内外両熱交換器の熱媒
体流量を適当な関数関係で連動して制御する判断
機能と演算機能を有した制御手段を設けた空気調
和装置に関する。
などに応動した最適な成積係数や冷暖房能力の冷
媒回路を実現するため、室内外両熱交換器の熱媒
体流量を適当な関数関係で連動して制御する判断
機能と演算機能を有した制御手段を設けた空気調
和装置に関する。
従来、室内負荷が大きくて、しかも冷凍装置の
起動立ち上がり時などには、満足できる利用温度
が得られないので、室内側熱交換器用熱媒体の流
量を少なくしたり、充分な利用温度が得られるま
では、室内側熱交換を停止していた。また、暖房
時などに室内負荷が減少してくると、凝縮圧が上
昇して高圧防止装置が作動したり、その高圧カツ
トオフを避ける為に室外側の蒸発器による熱交換
量を減らす目的で蒸発器熱交換用フアンの回転速
度を減らしていた。
起動立ち上がり時などには、満足できる利用温度
が得られないので、室内側熱交換器用熱媒体の流
量を少なくしたり、充分な利用温度が得られるま
では、室内側熱交換を停止していた。また、暖房
時などに室内負荷が減少してくると、凝縮圧が上
昇して高圧防止装置が作動したり、その高圧カツ
トオフを避ける為に室外側の蒸発器による熱交換
量を減らす目的で蒸発器熱交換用フアンの回転速
度を減らしていた。
しかし、このような従来のものは、単に室内側
快適性や負荷条件のみに合わせて、室内側熱交換
量を、室内側熱交換器用熱媒体の流量制御のみで
調整したり、高圧カツトオフを避けるために室外
側熱交換量を室外側熱交換器用熱媒体の流量制御
のみで調整したものであるから、室内外両熱交換
器間の相関関係がなく最適な成積係数や冷暖房能
力が考慮されていない問題点があつた。
快適性や負荷条件のみに合わせて、室内側熱交換
量を、室内側熱交換器用熱媒体の流量制御のみで
調整したり、高圧カツトオフを避けるために室外
側熱交換量を室外側熱交換器用熱媒体の流量制御
のみで調整したものであるから、室内外両熱交換
器間の相関関係がなく最適な成積係数や冷暖房能
力が考慮されていない問題点があつた。
この発明は上述の点に鑑みなされたもので、室
内外温度条件や、室内利用温度、利用風速などの
条件や、冷媒の圧力温度などの相関関係を考慮
し、室内側熱交換器と室外側熱交換器とで熱交換
される水や空気などの熱媒体のそれぞれの流量
を、冷凍サイクル起動時、室内設定温度に到達す
るまでの過渡時、安定運転時、高圧カツトオフに
近い過負荷運転時等の各運転モード時に応じて、
変化させる演算機能を有した熱媒体流量制御手段
を備えた空気調和装置を提供することを目的とす
る。
内外温度条件や、室内利用温度、利用風速などの
条件や、冷媒の圧力温度などの相関関係を考慮
し、室内側熱交換器と室外側熱交換器とで熱交換
される水や空気などの熱媒体のそれぞれの流量
を、冷凍サイクル起動時、室内設定温度に到達す
るまでの過渡時、安定運転時、高圧カツトオフに
近い過負荷運転時等の各運転モード時に応じて、
変化させる演算機能を有した熱媒体流量制御手段
を備えた空気調和装置を提供することを目的とす
る。
以下、添付図面を参照してこの発明の実施例に
ついて説明する。
ついて説明する。
第１図はこの発明による空気調和装置の一実施
例を示す暖房運転時の全体構成図である。図にお
いて、１は圧縮機で、この圧縮機１によつて圧縮
された冷媒は凝縮器２、減圧装置３を経て蒸発器
４に送られ、蒸発器４において蒸発した冷媒は再
び圧縮機１へと循環する冷凍サイクルが構成され
ている。この実施例は暖房運転時であるから凝縮
器２は室内側熱交換器、蒸発器４は室外側熱交換
器となる。凝縮器２には凝縮器側送風機５、（も
しくは送水ポンプ）が設けられており、蒸発器４
にも蒸発器側送風機６（もしくは送水ポンプ）が
設けられている。７は凝縮器側吸込空気温度検出
器、８は蒸発器側吸込空気温度検出器、１０は凝
縮器吹き出し空気温度検出器、１６は凝縮冷媒温
度検出器である。
例を示す暖房運転時の全体構成図である。図にお
いて、１は圧縮機で、この圧縮機１によつて圧縮
された冷媒は凝縮器２、減圧装置３を経て蒸発器
４に送られ、蒸発器４において蒸発した冷媒は再
び圧縮機１へと循環する冷凍サイクルが構成され
ている。この実施例は暖房運転時であるから凝縮
器２は室内側熱交換器、蒸発器４は室外側熱交換
器となる。凝縮器２には凝縮器側送風機５、（も
しくは送水ポンプ）が設けられており、蒸発器４
にも蒸発器側送風機６（もしくは送水ポンプ）が
設けられている。７は凝縮器側吸込空気温度検出
器、８は蒸発器側吸込空気温度検出器、１０は凝
縮器吹き出し空気温度検出器、１６は凝縮冷媒温
度検出器である。
９はこの発明の主要部となる熱媒体流量制御装
置で、前記各検出器の検出信号を入力とし“起動
モード”“過渡モード”“安定モード”“過負荷モ
ード”の運転モードを判定する運転モード判定手
段９１、この判定結果に基づき蒸発器側送風機６
の回転数と凝縮器側送風機５の回転数の変更量を
演算する構成要素変更量演算手段９３、この演算
結果に基づいて蒸発器側送風機６のフアン回転数
を制御する蒸発器側送風機制御手段９４および凝
縮器側送風機５のフアン回転数を制御する凝縮器
側送風機制御手段９５とから構成されている。
置で、前記各検出器の検出信号を入力とし“起動
モード”“過渡モード”“安定モード”“過負荷モ
ード”の運転モードを判定する運転モード判定手
段９１、この判定結果に基づき蒸発器側送風機６
の回転数と凝縮器側送風機５の回転数の変更量を
演算する構成要素変更量演算手段９３、この演算
結果に基づいて蒸発器側送風機６のフアン回転数
を制御する蒸発器側送風機制御手段９４および凝
縮器側送風機５のフアン回転数を制御する凝縮器
側送風機制御手段９５とから構成されている。
第２図は、前記熱媒体流量制御装置９を含む制
御部の回路構成を示す具体例であつて、図におい
て、９ａはアナログマルチプレクサで、前記凝縮
器側吸込空気温度検出器７、前記蒸発器側吸込空
気温度検出器８、前記凝縮器吹き出し空気温度検
出器１０、および凝縮冷媒温度検出器１６からの
アナログ検知信号を入力し、後続の共通のＡ／Ｄ
変換器９ｂを使用できるように前記各検知信号の
間で切換えを行うように構成されている。９ｃは
判断機能と演算機能を備えたマイクロコンピユー
ターで、前記各検知信号を前記Ａ／Ｄ変換器９ｂ
を介して入力する。１１は前記制御装置９からの
信号を入力するトランジスタ、１２はフオトカプ
ラで、その発光部に電流が流れると受光部がON
動作するように構成されている。１３は直流電源
で、負荷に流れる電流を位相制御するゲート制御
式半導体スイツチ１４（以下トライアツクとい
う）のゲート電流を流すように構成される。１５
は商用交流電源である。
御部の回路構成を示す具体例であつて、図におい
て、９ａはアナログマルチプレクサで、前記凝縮
器側吸込空気温度検出器７、前記蒸発器側吸込空
気温度検出器８、前記凝縮器吹き出し空気温度検
出器１０、および凝縮冷媒温度検出器１６からの
アナログ検知信号を入力し、後続の共通のＡ／Ｄ
変換器９ｂを使用できるように前記各検知信号の
間で切換えを行うように構成されている。９ｃは
判断機能と演算機能を備えたマイクロコンピユー
ターで、前記各検知信号を前記Ａ／Ｄ変換器９ｂ
を介して入力する。１１は前記制御装置９からの
信号を入力するトランジスタ、１２はフオトカプ
ラで、その発光部に電流が流れると受光部がON
動作するように構成されている。１３は直流電源
で、負荷に流れる電流を位相制御するゲート制御
式半導体スイツチ１４（以下トライアツクとい
う）のゲート電流を流すように構成される。１５
は商用交流電源である。
次に上記実施例における暖房運転時の動作を第
３図〜第６図を参照しながら説明する。第６図は
マイクロコンピユーター９ｃのメモリに記憶され
た制御プログラムを示すフローチヤート、第３図
は各運転モードが発生する環境の遷移を示す動作
説明図、第４図は安定モード時における特性図、
第５図は過負荷モード時における特性図である。
３図〜第６図を参照しながら説明する。第６図は
マイクロコンピユーター９ｃのメモリに記憶され
た制御プログラムを示すフローチヤート、第３図
は各運転モードが発生する環境の遷移を示す動作
説明図、第４図は安定モード時における特性図、
第５図は過負荷モード時における特性図である。
先ず第３図の時刻t0に運転を開始し、圧縮機が
起動すると、凝縮冷媒温度はまだその下限設定温
度S1未満であるから凝縮冷媒温度検出器１６から
の入力信号により、第６図に示すC1→C2→C5の
ステツプで起動モードであることが運転モード判
定手段９１により判定される。これによつて充分
な利用温度が得られるよう早く立ち上げることを
優先し、次に述べるように凝縮冷媒温度がその下
限設定温度S1より大きくなることを優先すること
となる。
起動すると、凝縮冷媒温度はまだその下限設定温
度S1未満であるから凝縮冷媒温度検出器１６から
の入力信号により、第６図に示すC1→C2→C5の
ステツプで起動モードであることが運転モード判
定手段９１により判定される。これによつて充分
な利用温度が得られるよう早く立ち上げることを
優先し、次に述べるように凝縮冷媒温度がその下
限設定温度S1より大きくなることを優先すること
となる。
すなわち、この判定結果に基づきステツプC13
で構成要素変更量演算手段９３により凝縮器側送
風機５の回転数と蒸発器側送風機６の回転数が決
定され、蒸発器側送風機制御手段９４と凝縮器側
送風機制御手段９５により蒸発器側送風量と凝縮
器側送風量が制御される。第３図においては凝縮
器側送風機５の回転数ｎcが０、蒸発器側送風機
６の回転数ｎeが1.0である一例を示してある。こ
れによると凝縮冷媒温度（第３図中のθ16）は時
刻t1までに急カーブで上昇し、凝縮器吹出し空気
温度（第３図中のθ10）は短時間t1−t0で快適な凝
縮器吹出し空気温度θk以上を達成できる。
で構成要素変更量演算手段９３により凝縮器側送
風機５の回転数と蒸発器側送風機６の回転数が決
定され、蒸発器側送風機制御手段９４と凝縮器側
送風機制御手段９５により蒸発器側送風量と凝縮
器側送風量が制御される。第３図においては凝縮
器側送風機５の回転数ｎcが０、蒸発器側送風機
６の回転数ｎeが1.0である一例を示してある。こ
れによると凝縮冷媒温度（第３図中のθ16）は時
刻t1までに急カーブで上昇し、凝縮器吹出し空気
温度（第３図中のθ10）は短時間t1−t0で快適な凝
縮器吹出し空気温度θk以上を達成できる。
逆に、この発明になる熱媒体流量制御手段（蒸
発器側送風量と凝縮器側送風量の制御）を用いな
いで凝縮器側送風機５のフアン回転数を1.0と
し、蒸発器側送風機６のフアン回転数も1.0とし
た時は、凝縮器側吸込空気温度（第３図のθ7′）
の時間的変化にそつて、凝縮冷媒温度（第３図の
θ16′）はゆるやかに上昇し、凝縮器吹き出し空
気温度（第３図のθ10′）もゆるやかに上昇す
る。快適な凝縮器吹き出し空気温度（第３図のθ
k）に到達するまでに第３図中のt4−t0の時間を要
することになる。
発器側送風量と凝縮器側送風量の制御）を用いな
いで凝縮器側送風機５のフアン回転数を1.0と
し、蒸発器側送風機６のフアン回転数も1.0とし
た時は、凝縮器側吸込空気温度（第３図のθ7′）
の時間的変化にそつて、凝縮冷媒温度（第３図の
θ16′）はゆるやかに上昇し、凝縮器吹き出し空
気温度（第３図のθ10′）もゆるやかに上昇す
る。快適な凝縮器吹き出し空気温度（第３図のθ
k）に到達するまでに第３図中のt4−t0の時間を要
することになる。
次に、時刻t1になり凝縮冷媒温度（第３図中θ
16）はその下限設定温度S1以上になるが、凝縮器
側吸込空気温度（第３図中のθ７）はまだ室内の
設定温度S2未満である。従つて凝縮器側吸込空気
温度検出器７と凝縮冷媒温度検出器１６の信号に
基づき、第６図のフローチヤートにおいて、C1
→C2→C3→C6のステツプを経て過渡モードと判
定される。この結果ステツプC12で利用空調室温
がその設定温度S2に到達するまでは、快適な室内
温度となる設定温度S2に早く到達させる為に、成
積係数よりも暖房能力が優先されて運転される。
すなわち、この判定に基づき構成要素変更量演算
手段９３で凝縮器側送風機５の回転数（第３図中
のｎc）と蒸発器側送風機６の回転数（第３図中
のｎe）が演算され、各々凝縮器側送風機制御手
段９５と蒸発器側送風機制御手段９４によつて凝
縮器側送風機５と蒸発器側送風機６とが制御され
る。
16）はその下限設定温度S1以上になるが、凝縮器
側吸込空気温度（第３図中のθ７）はまだ室内の
設定温度S2未満である。従つて凝縮器側吸込空気
温度検出器７と凝縮冷媒温度検出器１６の信号に
基づき、第６図のフローチヤートにおいて、C1
→C2→C3→C6のステツプを経て過渡モードと判
定される。この結果ステツプC12で利用空調室温
がその設定温度S2に到達するまでは、快適な室内
温度となる設定温度S2に早く到達させる為に、成
積係数よりも暖房能力が優先されて運転される。
すなわち、この判定に基づき構成要素変更量演算
手段９３で凝縮器側送風機５の回転数（第３図中
のｎc）と蒸発器側送風機６の回転数（第３図中
のｎe）が演算され、各々凝縮器側送風機制御手
段９５と蒸発器側送風機制御手段９４によつて凝
縮器側送風機５と蒸発器側送風機６とが制御され
る。
そして時刻t2になり凝縮器側吸込空気温度（第
３図中のθ７）が快適な室内の設定温度S2に到達
し、かつ凝縮冷媒温度（第３図中のθ16）がその
上限の設定温度S3未満であると、凝縮器側吸込空
気温度検出器７と凝縮冷媒温度検出器１６の信号
に基づき、第６図のフローチヤートにおいて、
C1→C2→C3→C4→C7のステツプを経て、運転モ
ード判定手段９１で安定モードと判定される。こ
の結果がステツプC11で設定温度内に納まるに必
要な能力さえあれば成積係数が優先される運転と
なり、ステツプC13の構成要素変更量演算手段９
３で凝縮器側送風機５の回転数（第３図中のｎ
c）と蒸発器側送風機６の回転数（第３図中のｎe
又は第４図中のｎe）が演算され、各々凝縮器側
送風機制御手段９５と蒸発器側送風機制御手段９
４によつて凝縮器側送風機５と蒸発器側送風機６
とが制御される。
３図中のθ７）が快適な室内の設定温度S2に到達
し、かつ凝縮冷媒温度（第３図中のθ16）がその
上限の設定温度S3未満であると、凝縮器側吸込空
気温度検出器７と凝縮冷媒温度検出器１６の信号
に基づき、第６図のフローチヤートにおいて、
C1→C2→C3→C4→C7のステツプを経て、運転モ
ード判定手段９１で安定モードと判定される。こ
の結果がステツプC11で設定温度内に納まるに必
要な能力さえあれば成積係数が優先される運転と
なり、ステツプC13の構成要素変更量演算手段９
３で凝縮器側送風機５の回転数（第３図中のｎ
c）と蒸発器側送風機６の回転数（第３図中のｎe
又は第４図中のｎe）が演算され、各々凝縮器側
送風機制御手段９５と蒸発器側送風機制御手段９
４によつて凝縮器側送風機５と蒸発器側送風機６
とが制御される。
たとえば第４図において、凝縮器側吸込空気温
度が第４図中の（θ７）の時には、能力（負荷）
に見合つた最大の成積係数COPを実現するため
には、凝縮器側送風機５の回転数ｎcは1.0とし、
蒸発器側送風機６の回転数ｎeは第４図のｎe1と
なり、又、凝縮器側吸込空気温度が第４図中のθ
7′の時には、能力（負荷）Ｑにみあつた最大の成
積係数COPを実現するためには、凝縮器側送風
機５の回転数ｎcは1.0とし、蒸発器側送風機６の
回転数ｎeは第４図のｎe2となる。これを第３図
中の時刻t2からt4にわたつて示した。
度が第４図中の（θ７）の時には、能力（負荷）
に見合つた最大の成積係数COPを実現するため
には、凝縮器側送風機５の回転数ｎcは1.0とし、
蒸発器側送風機６の回転数ｎeは第４図のｎe1と
なり、又、凝縮器側吸込空気温度が第４図中のθ
7′の時には、能力（負荷）Ｑにみあつた最大の成
積係数COPを実現するためには、凝縮器側送風
機５の回転数ｎcは1.0とし、蒸発器側送風機６の
回転数ｎeは第４図のｎe2となる。これを第３図
中の時刻t2からt4にわたつて示した。
そして、時刻t4になり凝縮冷媒温度（第３図中
θ16）がその上限の設定温度S3に達した時、凝縮
冷媒温度検出器１６の信号により、第６図のフロ
ーチヤートにおいてC1→C2→C3→C4→C8のステ
ツプを経て、運転モード判定手段９１で過負荷モ
ードと判定される。この判定結果がステツプC10
で高圧カツトが作動しない範囲内での最高成積係
数が優先された運転となる。すなわち、ステツプ
C13の構成要素変更量演算手段９３で凝縮器側送
風機５の回転数（第３図中のｎc）と蒸発器側送
風機６の回転数（第３図中のｎe）が演算され、
各々凝縮器側送風機制御手段９５と蒸発器側送風
機制御手段９４によつて凝縮器側送風機５と蒸発
器側送風機６とが制御される。
θ16）がその上限の設定温度S3に達した時、凝縮
冷媒温度検出器１６の信号により、第６図のフロ
ーチヤートにおいてC1→C2→C3→C4→C8のステ
ツプを経て、運転モード判定手段９１で過負荷モ
ードと判定される。この判定結果がステツプC10
で高圧カツトが作動しない範囲内での最高成積係
数が優先された運転となる。すなわち、ステツプ
C13の構成要素変更量演算手段９３で凝縮器側送
風機５の回転数（第３図中のｎc）と蒸発器側送
風機６の回転数（第３図中のｎe）が演算され、
各々凝縮器側送風機制御手段９５と蒸発器側送風
機制御手段９４によつて凝縮器側送風機５と蒸発
器側送風機６とが制御される。
例えば第５図において、横軸は凝縮器側送風機
５の回転数ｎcであり、縦軸は凝縮器側高圧圧力
ＰH又は凝縮冷媒温度θ16である。ここで、暖房
負荷が減少した場合、凝縮器における熱交換量を
減少させる為に、凝縮器側送風機の回転数ｎcを
落とすと、高圧圧力は第５図の曲線ｅにそつて左
上に上昇していく。このとき蒸発器側送風機６の
回転数ｎeを落とすと、蒸発圧力は下り、冷媒循
環流量が減少するので、曲線ｆに移り、高圧圧力
を下げることができる。このように従来の空気調
和装置が高圧カツトでON−OFFをくり返すよう
な低負荷時でも、能力を落として運転を続行する
ことが可能となつている。
５の回転数ｎcであり、縦軸は凝縮器側高圧圧力
ＰH又は凝縮冷媒温度θ16である。ここで、暖房
負荷が減少した場合、凝縮器における熱交換量を
減少させる為に、凝縮器側送風機の回転数ｎcを
落とすと、高圧圧力は第５図の曲線ｅにそつて左
上に上昇していく。このとき蒸発器側送風機６の
回転数ｎeを落とすと、蒸発圧力は下り、冷媒循
環流量が減少するので、曲線ｆに移り、高圧圧力
を下げることができる。このように従来の空気調
和装置が高圧カツトでON−OFFをくり返すよう
な低負荷時でも、能力を落として運転を続行する
ことが可能となつている。
以上、空気調和装置の暖房運転時における一実
施例を説明したが冷房運転時は四方弁により冷媒
の流れを逆にし、暖房運転時の凝縮器２を蒸発器
に、蒸発器４を凝縮器として用いる。凝縮冷媒温
度検出器１６は蒸発器で蒸発後の冷媒温度を検出
し、熱媒体流量制御装置９は暖房時と同様な動作
を行い、各運転モードに適した室内外送風機の運
転を行う。
施例を説明したが冷房運転時は四方弁により冷媒
の流れを逆にし、暖房運転時の凝縮器２を蒸発器
に、蒸発器４を凝縮器として用いる。凝縮冷媒温
度検出器１６は蒸発器で蒸発後の冷媒温度を検出
し、熱媒体流量制御装置９は暖房時と同様な動作
を行い、各運転モードに適した室内外送風機の運
転を行う。
また上記実施例は送風機の場合であつたが熱媒
体に水を用いた場合は送水ポンプの回転数を変化
させてもよく、さらには送風路中、もしくは送水
路中に配置したダンパの開度調節等により有効熱
交換面積あるいは有効熱交換流量を調節する機械
的手段であつても同様の効果が期待できる。なお
検知器としては、室内利用状況検知器や、冷媒回
路動作状況検知器や、室内外環境条件の検知器な
どがあるが、検知器間の相関関係により、最少必
要限の検知器で他の検出項目を代替させても同様
の効果が期待できる。
体に水を用いた場合は送水ポンプの回転数を変化
させてもよく、さらには送風路中、もしくは送水
路中に配置したダンパの開度調節等により有効熱
交換面積あるいは有効熱交換流量を調節する機械
的手段であつても同様の効果が期待できる。なお
検知器としては、室内利用状況検知器や、冷媒回
路動作状況検知器や、室内外環境条件の検知器な
どがあるが、検知器間の相関関係により、最少必
要限の検知器で他の検出項目を代替させても同様
の効果が期待できる。
以上説明したように、この発明においては、室
内外温度条件や、室内利用状況、あるいは冷媒回
路動作状況に応動して、種々の使用条件に適合す
るよう判断機能と演算機能を駆使して、室内外両
熱交換器の熱媒体流量を適当な関数関係で連動し
て制御する制御手段を設けたので、起動立ち上が
り時、高負荷時、低負荷時などにかかわらず高成
積係数最適能力で運転でき、室内負荷に見合つた
運転ができるため、省エネルギー、経済性の向
上、快適性等、種々の利点を有するものである。
内外温度条件や、室内利用状況、あるいは冷媒回
路動作状況に応動して、種々の使用条件に適合す
るよう判断機能と演算機能を駆使して、室内外両
熱交換器の熱媒体流量を適当な関数関係で連動し
て制御する制御手段を設けたので、起動立ち上が
り時、高負荷時、低負荷時などにかかわらず高成
積係数最適能力で運転でき、室内負荷に見合つた
運転ができるため、省エネルギー、経済性の向
上、快適性等、種々の利点を有するものである。
第１図はこの発明の一実施例を示す全体構成
図、第２図はその制御部の回路構成図、第３図は
この発明による空気調和装置の動作説明図、第４
図は同じく定常運転時の動作説明図、第５図は同
じく高圧カツトオフ防止運転時の動作説明図、第
６図は同じく暖房運転の場合の制御プログラムの
一例を示すフローチヤートである。 １……圧縮機、２……凝縮器、３……減圧装
置、４……蒸発器、５……凝縮器側送風機、６…
…蒸発器側送風機、７……凝縮器側吸込空気温度
検出器、８……蒸発器側吸込空気温度検出器、９
……熱媒体流量制御装置、９ａ……アナログマル
チプレクサ、９ｂ……Ａ／Ｄ変換器、９ｃ……マ
イクロコンピユーター、１０……凝縮器吹出空気
温度検出器、１２……フオトカプラー、１４……
トライアツク、１５……商用交流電源、１６……
凝縮冷媒温度検出器、C1〜C13……制御プログラ
ムのステツプ。なお図中同一符号は同一又は相当
部分を示す。
図、第２図はその制御部の回路構成図、第３図は
この発明による空気調和装置の動作説明図、第４
図は同じく定常運転時の動作説明図、第５図は同
じく高圧カツトオフ防止運転時の動作説明図、第
６図は同じく暖房運転の場合の制御プログラムの
一例を示すフローチヤートである。 １……圧縮機、２……凝縮器、３……減圧装
置、４……蒸発器、５……凝縮器側送風機、６…
…蒸発器側送風機、７……凝縮器側吸込空気温度
検出器、８……蒸発器側吸込空気温度検出器、９
……熱媒体流量制御装置、９ａ……アナログマル
チプレクサ、９ｂ……Ａ／Ｄ変換器、９ｃ……マ
イクロコンピユーター、１０……凝縮器吹出空気
温度検出器、１２……フオトカプラー、１４……
トライアツク、１５……商用交流電源、１６……
凝縮冷媒温度検出器、C1〜C13……制御プログラ
ムのステツプ。なお図中同一符号は同一又は相当
部分を示す。
Claims (1)
- １ 圧縮機、室内側熱交換器、減圧装置、室外側
熱交換器等で冷凍サイクルを構成し、冷房または
暖房運転を行う空気調和装置において、室温を検
出する検出手段、冷媒の温度または圧力を検出す
る検出手段、暖房運転時にあつて上記検出手段の
検出信号により、凝縮冷媒温度または圧力がその
下限設定値未満である起動時、凝縮冷媒温度また
は圧力がその下限設定値以上でかつ室温がその設
定値未満である過渡時、凝縮冷媒温度または圧力
がその上限設定値に達した高圧カツトオフに近い
過負荷時の各運転モードを判定する判定手段、こ
の判定手段により判定された上記運転モードが起
動時には上記室内側熱交換器と熱交換される熱媒
体の流量を停止または低量とするように制御する
起動時制御手段、上記運転モードが過渡時には上
記熱媒体の流量を最大には達しない範囲で上記低
量より増加させるように制御する過渡時制御手
段、上記運転モードが過負荷時には上記室外側熱
交換器と熱交換される熱媒体の流量を減少させる
ように制御する過負荷時制御手段を備えてなる空
気調和装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3418277A JPS53120835A (en) | 1977-03-28 | 1977-03-28 | Air conditioner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3418277A JPS53120835A (en) | 1977-03-28 | 1977-03-28 | Air conditioner |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53120835A JPS53120835A (en) | 1978-10-21 |
| JPS6125974B2 true JPS6125974B2 (ja) | 1986-06-18 |
Family
ID=12407049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3418277A Granted JPS53120835A (en) | 1977-03-28 | 1977-03-28 | Air conditioner |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53120835A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57157966A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-29 | Mitsubishi Electric Corp | Cold heat apparatus |
| JPS5824743A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機の温度制御装置 |
| JPS5826946A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機の温度制御装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5217705Y2 (ja) * | 1973-06-11 | 1977-04-21 | ||
| JPS5117857U (ja) * | 1974-07-29 | 1976-02-09 | ||
| JPS5173849U (ja) * | 1974-12-09 | 1976-06-10 |
-
1977
- 1977-03-28 JP JP3418277A patent/JPS53120835A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53120835A (en) | 1978-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06257828A (ja) | 多室形空気調和システム | |
| JPH0534582B2 (ja) | ||
| JPH11304285A (ja) | 空気調和機 | |
| JP3421197B2 (ja) | 空気調和機の制御装置 | |
| JPS6125974B2 (ja) | ||
| JP4074422B2 (ja) | 空調機とその制御方法 | |
| JP3481076B2 (ja) | 空気調和機の運転制御装置 | |
| JP3253104B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JPH06257827A (ja) | 多室形空気調和システム | |
| JPH04103968A (ja) | マルチ空調機の冷凍サイクル制御方法 | |
| JPS6345023B2 (ja) | ||
| JP2720594B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP3224079B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH03129238A (ja) | 空気調和機の風量制御方法 | |
| JPH01277160A (ja) | 空気調和機 | |
| JPH0814698A (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| JPH025319Y2 (ja) | ||
| JP2582441B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH062918A (ja) | 空気調和機の制御装置 | |
| JPS6192375A (ja) | 空気調和機の電動式膨張弁制御装置 | |
| JPS6211259B2 (ja) | ||
| KR100420354B1 (ko) | 공기조화기의 실내팬제어방법 | |
| JPH0222600Y2 (ja) | ||
| JPH0533863Y2 (ja) | ||
| JPH0442665Y2 (ja) |