JPS6126713A - 溶銑，溶鋼の脱窒素方法 - Google Patents
溶銑，溶鋼の脱窒素方法Info
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- JPS6126713A JPS6126713A JP14845084A JP14845084A JPS6126713A JP S6126713 A JPS6126713 A JP S6126713A JP 14845084 A JP14845084 A JP 14845084A JP 14845084 A JP14845084 A JP 14845084A JP S6126713 A JPS6126713 A JP S6126713A
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- molten steel
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶銑、溶鋼の脱窒素方法、とくに極低窒素鋼
を合理的に、しかも確実に溶製する方法に関するもので
ある。ここで極低窒素鋼とは溶鋼最終段階において［Ｎ
）レベルが２０ｐｐｍ以下、望ましくは１５ ｐｐｍ以
下となるものを示す。
を合理的に、しかも確実に溶製する方法に関するもので
ある。ここで極低窒素鋼とは溶鋼最終段階において［Ｎ
）レベルが２０ｐｐｍ以下、望ましくは１５ ｐｐｍ以
下となるものを示す。
鋼中窒素は、一般に有害な元素とされて、時効現象に関
連し、薄板では加工時に悪影響を及ぼすため、低減する
ことが望まれて来た。また構造用鋼は、使途条件の過酷
化に伴い、溶接部の高い靭性が要求され、この点からも
、鋼中窒素の低減。
連し、薄板では加工時に悪影響を及ぼすため、低減する
ことが望まれて来た。また構造用鋼は、使途条件の過酷
化に伴い、溶接部の高い靭性が要求され、この点からも
、鋼中窒素の低減。
極低窒素化が望まれて来た。現行の極低窒素鋼の製造は
特公昭５７−３６９６２号公報、特公昭５７−３７２６
号公報で各々提案されている様に下記の手段によって実
施されている。
特公昭５７−３６９６２号公報、特公昭５７−３７２６
号公報で各々提案されている様に下記の手段によって実
施されている。
（１）溶銑予備処理によシ、溶銑［Ｎ）を低減させる。
（ＩＩ） ＲＨ等の真空処理において、減圧下の溶鋼
に０２を吹込んで脱炭を行わせ、発生するＣＯガスによ
る脱［Ｎ）を助長させる・ その他、一般的に知られている様に、 （ｉｉｉ） 転炉炉内溶鋼を強攪拌し、又炉口、出鋼
孔からＡｉｒが侵入しない様に、炉内圧を正圧に、出鋼
孔は密閉することによシ吹止［Ｎ）を低減する。
に０２を吹込んで脱炭を行わせ、発生するＣＯガスによ
る脱［Ｎ）を助長させる・ その他、一般的に知られている様に、 （ｉｉｉ） 転炉炉内溶鋼を強攪拌し、又炉口、出鋼
孔からＡｉｒが侵入しない様に、炉内圧を正圧に、出鋼
孔は密閉することによシ吹止［Ｎ）を低減する。
６ｖ） 溶鋼処理中の溶鋼雰囲気をＡｒ等の非Ｎ２含
有ガスで覆うことによＩＮ）ピックアップを防止する。
有ガスで覆うことによＩＮ）ピックアップを防止する。
しかし、これらの方法を採用しても、薄板材の株な低合
金鋼でも成品［”Ｎ］は１５ ｐｐｍ以下を、又構造用
鋼の様な高合金鋼では、溶鋼処理工程での（Ｎ）ピック
アップが大きく、成品（Ｎ）は２０ ｐｐｍυ下を安定
して溶製することができない。
金鋼でも成品［”Ｎ］は１５ ｐｐｍ以下を、又構造用
鋼の様な高合金鋼では、溶鋼処理工程での（Ｎ）ピック
アップが大きく、成品（Ｎ）は２０ ｐｐｍυ下を安定
して溶製することができない。
即ち、溶鋼の脱窒床速度は一般に遅く、しかもばらつき
が大きい事が知られているが、よシ高度の極低窒素鋼を
溶製するには、〔Ｎ〕ピックアップを上まわる大きな脱
窒床速度を安定して得る必要がある。現行法では、溶鋼
中旦と溶存酸素あるいは吹込み酸素との脱Ｃ反応で生成
するＣＯ気泡による脱窒床促進が広く採用されているが
、脱炭反応量が有限である事、ｏ２吹込みによる成分変
動があシ、高合金鋼には適用できない等の欠点があシ、
現行法による最近の報告では、脱窒率は、５〜】Ｏチで
ばらつきが大きく、また溶鋼〔Ｎ〕〈２５ ｐｐｍのレ
ベルでは、脱窒床が進行しない・溶鋼の脱窒未決として
は、真空処理紀よる脱ガス法が広く普及しているが、こ
の方法祉、溶鋼処理雰囲気のＮ２分圧を低下させる事に
ょシ溶鋼中平衡窒素濃度低減を目指し、ここにジーペル
ッの法則（４）式を利用する。
が大きい事が知られているが、よシ高度の極低窒素鋼を
溶製するには、〔Ｎ〕ピックアップを上まわる大きな脱
窒床速度を安定して得る必要がある。現行法では、溶鋼
中旦と溶存酸素あるいは吹込み酸素との脱Ｃ反応で生成
するＣＯ気泡による脱窒床促進が広く採用されているが
、脱炭反応量が有限である事、ｏ２吹込みによる成分変
動があシ、高合金鋼には適用できない等の欠点があシ、
現行法による最近の報告では、脱窒率は、５〜】Ｏチで
ばらつきが大きく、また溶鋼〔Ｎ〕〈２５ ｐｐｍのレ
ベルでは、脱窒床が進行しない・溶鋼の脱窒未決として
は、真空処理紀よる脱ガス法が広く普及しているが、こ
の方法祉、溶鋼処理雰囲気のＮ２分圧を低下させる事に
ょシ溶鋼中平衡窒素濃度低減を目指し、ここにジーペル
ッの法則（４）式を利用する。
〔俤Ｎ〕；平衡［Ｎ）濃度
ｐＮ、 ；雰囲気Ｎ２分圧
ＫＮ；平衡定数（温度のみの関数）
工業的には、さらにＲＨのごとく、溶鋼中に不活性ガス
のＡｒを吹込み、溶鋼の攪拌（環流）を行い、かつ不活
性な微細気泡を核として（４）式の反応の促進を図るが
、溶鋼中の窒素含有率を極度に低下させるには、膨大な
不活性ガス吹込み量を必要とし、さらに、気泡を微細化
させる必要もあシ、従来、実施されていない。一方にお
いて、ＲＨ−ＯＢあるいはＶＯＤに代表される、真空下
の溶鋼に酸素を吹込み脱炭精錬を行うに当Ｊ％（５）弐
１岨（包（ロ））＝ｃ（ｌＸｇ）°°°°°°°°°°
゛°（５）に示す反応によシ、微細でかつ多量のＣＯ気
泡が生成され従りて脱窒未反応はかなシ促進される。し
かし、前述の様に１極度な脱窒床を行わせしめるために
は、多量のＣＯガス量が必要で、このためには処理前浴
鋼中の〔Ｃ）が高い程有利であるが、転炉工程での吹止
（Ｐ）の問題から処理前〔Ｃａに上限がある事、また、
脱炭精錬を長時間行うと、吹込み０２によシ、他の合金
元素が酸化損失し、著しく経済性を損う。又、特公昭５
１−２３３６７号公報で提案されている様に、還元性気
体の吹込みによる脱ＣＮＥも考案されているが、水素を
含有する気体であるため、鋼材特性を満足するために、
さらに脱〔Ｈ〕工程が必要である事、供給ガス及び排ガ
スの調整、処理が困難でおる等、実用性が乏しい。
のＡｒを吹込み、溶鋼の攪拌（環流）を行い、かつ不活
性な微細気泡を核として（４）式の反応の促進を図るが
、溶鋼中の窒素含有率を極度に低下させるには、膨大な
不活性ガス吹込み量を必要とし、さらに、気泡を微細化
させる必要もあシ、従来、実施されていない。一方にお
いて、ＲＨ−ＯＢあるいはＶＯＤに代表される、真空下
の溶鋼に酸素を吹込み脱炭精錬を行うに当Ｊ％（５）弐
１岨（包（ロ））＝ｃ（ｌＸｇ）°°°°°°°°°°
゛°（５）に示す反応によシ、微細でかつ多量のＣＯ気
泡が生成され従りて脱窒未反応はかなシ促進される。し
かし、前述の様に１極度な脱窒床を行わせしめるために
は、多量のＣＯガス量が必要で、このためには処理前浴
鋼中の〔Ｃ）が高い程有利であるが、転炉工程での吹止
（Ｐ）の問題から処理前〔Ｃａに上限がある事、また、
脱炭精錬を長時間行うと、吹込み０２によシ、他の合金
元素が酸化損失し、著しく経済性を損う。又、特公昭５
１−２３３６７号公報で提案されている様に、還元性気
体の吹込みによる脱ＣＮＥも考案されているが、水素を
含有する気体であるため、鋼材特性を満足するために、
さらに脱〔Ｈ〕工程が必要である事、供給ガス及び排ガ
スの調整、処理が困難でおる等、実用性が乏しい。
このような実情に鑑みて、種々検討の結果、極低窒素鋼
を溶製するには、溶鋼工程での脱窒床を、十分に行なわ
せしめる事が重要と考え、溶鋼工程での脱窒床を効果的
に行うべく、本発明を考案した。
を溶製するには、溶鋼工程での脱窒床を、十分に行なわ
せしめる事が重要と考え、溶鋼工程での脱窒床を効果的
に行うべく、本発明を考案した。
すなわち、本発明の特徴とするところは、−溶湯、望ま
しくは減圧処理中の溶湯に１粒径＜ ０．３ ｍのＣａ
ＣＯ３を不活性キャリアーガス（Ａｒ＋ＣＯ２）と伴（
吹き込みＣａ Ｃｏ ｓの熱分解（式（１）（２） （
３） （４ン）によシ生成するＣＯ２あるいはＣＯ気泡
によシ鋼中窒素を抽出し、溶銑、溶鋼の脱窒床を行うも
のである。
しくは減圧処理中の溶湯に１粒径＜ ０．３ ｍのＣａ
ＣＯ３を不活性キャリアーガス（Ａｒ＋ＣＯ２）と伴（
吹き込みＣａ Ｃｏ ｓの熱分解（式（１）（２） （
３） （４ン）によシ生成するＣＯ２あるいはＣＯ気泡
によシ鋼中窒素を抽出し、溶銑、溶鋼の脱窒床を行うも
のである。
ＣａＣ０−＋ ＣａＯ＋ Ｃ０２（１）
（１）ＣａＣ０＋Ｃ−＋ ＣａＯ＋ ２ＣＯ（ｇ）
（２）ＣａＣＯ５＋ ａ ＡＺ−＋Ｃ
ａＯ＋ ａ ＡＺ２０．ｓ ＋ＣＯｏ） （３）Ｃａ
ＣＯ，＋ 、 Ｓｌ −＋ ＣａＯ＋４−８１０２＋Ｃ
ｏ（１） （４）〔作用〕 本発明はこのように、溶湯中にＣａＣＯｓを吹込む事に
よシ脱窒紫を行うものであるが、溶湯中に吹込んだＣａ
ＣＯｓは、吹込み時の吐出力によシ、溶湯内に吹込ん
だ直後に、キャリアーがス気泡を突き抜け、溶湯中にキ
ャリアーガスとは分離した状態で侵入する。
（１）ＣａＣ０＋Ｃ−＋ ＣａＯ＋ ２ＣＯ（ｇ）
（２）ＣａＣＯ５＋ ａ ＡＺ−＋Ｃ
ａＯ＋ ａ ＡＺ２０．ｓ ＋ＣＯｏ） （３）Ｃａ
ＣＯ，＋ 、 Ｓｌ −＋ ＣａＯ＋４−８１０２＋Ｃ
ｏ（１） （４）〔作用〕 本発明はこのように、溶湯中にＣａＣＯｓを吹込む事に
よシ脱窒紫を行うものであるが、溶湯中に吹込んだＣａ
ＣＯｓは、吹込み時の吐出力によシ、溶湯内に吹込ん
だ直後に、キャリアーがス気泡を突き抜け、溶湯中にキ
ャリアーガスとは分離した状態で侵入する。
侵入したＣ ａ ＣＯ５粉体は、この後、溶湯温度まで
受熱昇温されるが、この間に（１）式の反応によシ分解
しＣＯ□を発生する。この際、溶湯中の９あるいは襲
の存在によシ式（２）おるいは（３）の反応にてＣＯが
発生する。この様に、ＣａＣＯ３粉体を溶湯中に吹込む
事によシ、湯浴中に微細気泡を大量に、生成させうる。
受熱昇温されるが、この間に（１）式の反応によシ分解
しＣＯ□を発生する。この際、溶湯中の９あるいは襲
の存在によシ式（２）おるいは（３）の反応にてＣＯが
発生する。この様に、ＣａＣＯ３粉体を溶湯中に吹込む
事によシ、湯浴中に微細気泡を大量に、生成させうる。
ここにおいて、さらに、溶湯中に気泡を発生せしめる事
は、メタル−ガス−固相（溶湯−Ｃｏ２ｏｒ Ｃｏ −
Ｃａ０（Ａｔ２０．））の３相共存域を発生させること
になシ、界面エネルギーが変化する。
は、メタル−ガス−固相（溶湯−Ｃｏ２ｏｒ Ｃｏ −
Ｃａ０（Ａｔ２０．））の３相共存域を発生させること
になシ、界面エネルギーが変化する。
これによシ、異相間にまたがる反応、ここでは、脱蟹素
反応が、強く促進され、ＣａＣＯ３の吹込み効果である
大量のＣＯ２あるいはＣＯの微細気泡の生成とあいまっ
て、著しく脱窒素能力が向上する０すなわち、本発明の
特徴とするところは、ＣａＣｏ ３粉体の溶湯中への吹
込みによシ、大量のガス量を、しかも微細気泡の状態で
溶湯中に生成せしめ、さらに吹込みキャリアーがスによ
る溶湯の強攪拌により、脱窒素反応という気−液反応を
容易ならしめ、大幅な脱窒素能力の向上を図るものであ
る。
反応が、強く促進され、ＣａＣＯ３の吹込み効果である
大量のＣＯ２あるいはＣＯの微細気泡の生成とあいまっ
て、著しく脱窒素能力が向上する０すなわち、本発明の
特徴とするところは、ＣａＣｏ ３粉体の溶湯中への吹
込みによシ、大量のガス量を、しかも微細気泡の状態で
溶湯中に生成せしめ、さらに吹込みキャリアーがスによ
る溶湯の強攪拌により、脱窒素反応という気−液反応を
容易ならしめ、大幅な脱窒素能力の向上を図るものであ
る。
従来、溶湯へのＣａＣＯ３粉体の吹込みは、溶銑脱硫工
程でのカーバイド系脱硫剤の反応効率を向上させるため
の、発泡分散剤として、ＣａＣ２に１０〜ｐ Ｏｗｔ％
でＣａＣＯｓを配合することによシ行なわれている。溶
銑処理工程では、〔Ｎ〕レベルは、議論にならず、はと
んどのキャリアーガスはＮ２が用いられている。このた
め、゛溶銑処理でのＣａＣＯ３吹込みによる脱窒素は、
キャリアーガス及び雰囲気からの［Ｎ）ピ、クアッゾと
混在し、効果が無いとされていた。
程でのカーバイド系脱硫剤の反応効率を向上させるため
の、発泡分散剤として、ＣａＣ２に１０〜ｐ Ｏｗｔ％
でＣａＣＯｓを配合することによシ行なわれている。溶
銑処理工程では、〔Ｎ〕レベルは、議論にならず、はと
んどのキャリアーガスはＮ２が用いられている。このた
め、゛溶銑処理でのＣａＣＯ３吹込みによる脱窒素は、
キャリアーガス及び雰囲気からの［Ｎ）ピ、クアッゾと
混在し、効果が無いとされていた。
しかし、ＣｌＩＣＯ３の溶銑、溶鋼中に吹込んだ時の発
泡作用は、前記の様に、脱窒素に非常に有効であるとの
本発明者等の知見に基いて、種々検討した結果第１図に
示す様に脱窒素効率にはＣａＣＯ５粒度が強く影響し最
大粒径０．３ ｍ ＪＪ下の条件下で大幅に脱窒素効率
が向上する。他の条件の影響も調査を行いその結果粉体
中Ｃ０２濃度の影響を第２図に、吹込み条件のうち、固
気比の影響を第３図に示す。粉体中ＣＯ２濃度が低下す
ると脱窒素効率は低下し、これからＣａ Ｃｏ ５純度
は高い事が望まれ、固気比は影響が見られない。第２図
から、吹込み粉体のＣａＣＯ５純度は高い事が望ましい
が、脱覧反応過程で生成するＣａＯによシ、溶湯の脱硫
が期待される。溶銑では、ＣａＯ単味の脱硫が進行可能
な事は、公知であシ、又溶鋼工程ではＣａＯを何らかの
フラックスによシ溶融滓化させる事が脱硫にとって有利
であ” 、ＣａＦ２等の７ラツクスの配合により脱硫能
力は改善される。
泡作用は、前記の様に、脱窒素に非常に有効であるとの
本発明者等の知見に基いて、種々検討した結果第１図に
示す様に脱窒素効率にはＣａＣＯ５粒度が強く影響し最
大粒径０．３ ｍ ＪＪ下の条件下で大幅に脱窒素効率
が向上する。他の条件の影響も調査を行いその結果粉体
中Ｃ０２濃度の影響を第２図に、吹込み条件のうち、固
気比の影響を第３図に示す。粉体中ＣＯ２濃度が低下す
ると脱窒素効率は低下し、これからＣａ Ｃｏ ５純度
は高い事が望まれ、固気比は影響が見られない。第２図
から、吹込み粉体のＣａＣＯ５純度は高い事が望ましい
が、脱覧反応過程で生成するＣａＯによシ、溶湯の脱硫
が期待される。溶銑では、ＣａＯ単味の脱硫が進行可能
な事は、公知であシ、又溶鋼工程ではＣａＯを何らかの
フラックスによシ溶融滓化させる事が脱硫にとって有利
であ” 、ＣａＦ２等の７ラツクスの配合により脱硫能
力は改善される。
さらに近年溶鋼工程での介在物除去技術への期待が強く
、ＣａＯ吹込みＫよる脱介在物は、その有力な手段であ
シ、本発明であるＣａＣ０５吹込みは、副次的に、鋼の
清浄性も向上せしめることができる。
、ＣａＯ吹込みＫよる脱介在物は、その有力な手段であ
シ、本発明であるＣａＣ０５吹込みは、副次的に、鋼の
清浄性も向上せしめることができる。
また、本発明は脱窒素と同等の反応径路をたどる、脱水
素促進法としても有効である。
素促進法としても有効である。
次に本発明の実施例を第４図、第５図に示す。
第４図は吹込んだＣａＣＯ３原単位と試料Ａ、Ｂ、Ｃの
平均溶鋼中（Ｎ）との関係でアシ、吹込んだＣａ Ｃ０
５原単位と試料Ａ、Ｂ、Ｃの平均溶銑中［：Ｎ］、（８
）との関係である。
平均溶鋼中（Ｎ）との関係でアシ、吹込んだＣａ Ｃ０
５原単位と試料Ａ、Ｂ、Ｃの平均溶銑中［：Ｎ］、（８
）との関係である。
本例における溶鋼及び溶銑成分を表ＩＫ示す。
以上述べた様に、本発明の方法は、安定して、溶銑、溶
鋼の脱窒素が行えるとともに、併せて脱硫、脱介在物、
脱水素が進行可能であシ、さらに安価なＣａＣＯ５を用
いるため経済的に有利で、かつ効率の高い優れた、脱窒
素方法といえる。
鋼の脱窒素が行えるとともに、併せて脱硫、脱介在物、
脱水素が進行可能であシ、さらに安価なＣａＣＯ５を用
いるため経済的に有利で、かつ効率の高い優れた、脱窒
素方法といえる。
第１図は脱Ｎ効率とＣａ ＣＯｓ最大粒径との関係を示
す図、第２図は脱Ｎ効率とＣａ ＣＯ３粉体中のＣ０２
濃度との関係を示す図、第３図は脱Ｎ効率と固気比との
関係を示す図、第４図は鋼中（Ｎ）とＣａＣＯ５原単位
との関係を示す図、第５図は溶銑中［Ｎ］及び〔Ｓ〕と
ＣａＣＯ５原単位との関係を示す図である。 第１図 Ｃ６ＬＣθ３洟免粒径（ｍｙｎ） 第２図 第３図 第４図 ＣａＣθ、Ｊ、、＄−＆ （ｋｌ／ｒｓ）第５図
す図、第２図は脱Ｎ効率とＣａ ＣＯ３粉体中のＣ０２
濃度との関係を示す図、第３図は脱Ｎ効率と固気比との
関係を示す図、第４図は鋼中（Ｎ）とＣａＣＯ５原単位
との関係を示す図、第５図は溶銑中［Ｎ］及び〔Ｓ〕と
ＣａＣＯ５原単位との関係を示す図である。 第１図 Ｃ６ＬＣθ３洟免粒径（ｍｙｎ） 第２図 第３図 第４図 ＣａＣθ、Ｊ、、＄−＆ （ｋｌ／ｒｓ）第５図
Claims (1)
- 溶湯中に最大粒径０．３ｍｍ以下のＣａＣＯ＿３粉体を
不活性キャリアーガスとともに注入する事を特徴とする
溶銑、溶鋼の脱窒素方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14845084A JPS6126713A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 溶銑，溶鋼の脱窒素方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14845084A JPS6126713A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 溶銑，溶鋼の脱窒素方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6126713A true JPS6126713A (ja) | 1986-02-06 |
Family
ID=15453052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14845084A Pending JPS6126713A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 溶銑，溶鋼の脱窒素方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126713A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916899B1 (ko) | 2002-12-27 | 2009-09-09 | 주식회사 포스코 | 탈산용강의 탈황 및 질소혼입 방지방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174408A (en) * | 1982-03-31 | 1982-10-27 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | Desulfurizing agent |
| JPS57177910A (en) * | 1981-04-28 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Production of extra low nitrogen ingot |
-
1984
- 1984-07-17 JP JP14845084A patent/JPS6126713A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57177910A (en) * | 1981-04-28 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Production of extra low nitrogen ingot |
| JPS57174408A (en) * | 1982-03-31 | 1982-10-27 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | Desulfurizing agent |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916899B1 (ko) | 2002-12-27 | 2009-09-09 | 주식회사 포스코 | 탈산용강의 탈황 및 질소혼입 방지방법 |
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