JPS6126848Y2 - - Google Patents
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- JPS6126848Y2 JPS6126848Y2 JP1980126800U JP12680080U JPS6126848Y2 JP S6126848 Y2 JPS6126848 Y2 JP S6126848Y2 JP 1980126800 U JP1980126800 U JP 1980126800U JP 12680080 U JP12680080 U JP 12680080U JP S6126848 Y2 JPS6126848 Y2 JP S6126848Y2
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- JP
- Japan
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- heat exchanger
- heat
- air
- outside air
- exchangers
- Prior art date
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- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 29
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 15
- 239000013526 supercooled liquid Substances 0.000 description 7
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 2
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
- Y02A30/274—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine
Landscapes
- Air-Conditioning Room Units, And Self-Contained Units In General (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、換気空調運転時に熱回収可能な空気
調和機に関する。
調和機に関する。
一般に、此種空気調和機は、室内に外気をその
まゝ取入れるようにすると、冷暖房負荷が大幅に
増大することとなり、空気調和機の容量を大幅に
大きくする必要が生ずる。
まゝ取入れるようにすると、冷暖房負荷が大幅に
増大することとなり、空気調和機の容量を大幅に
大きくする必要が生ずる。
そのため、従来、室内に取入れる外気と、室外
に排気する室内空気とを熱交換させる全熱交換器
を設けて、該全熱交換器により、外気を、室内空
気と熱交換させ、冷暖房負荷の増大を抑制せしめ
て、室内空気を換気するようにしていた。
に排気する室内空気とを熱交換させる全熱交換器
を設けて、該全熱交換器により、外気を、室内空
気と熱交換させ、冷暖房負荷の増大を抑制せしめ
て、室内空気を換気するようにしていた。
ところが、前記全熱交換器は、外気と室内空気
との気体同志を熱交換させるものであるため、換
気による冷暖房負荷の増大を十分に抑制できるよ
うにするためには、外気と室内空気との熱交換面
積を多大とする必要があり、その結果、全熱交換
器は大形となつて高価になると共に、過大な据付
スペースを必要としたり、据付作業が困難となる
問題があり、しかも、外気と室内空気との各流通
抵抗が増大するため、外気と室内空気とを全熱交
換器に流通させる各フアンのモータ動力がきわめ
て大きくなる問題があつた。そして、特に、小容
量の空気調和機（例えば15馬力）では、実用的で
なかつたのである。
との気体同志を熱交換させるものであるため、換
気による冷暖房負荷の増大を十分に抑制できるよ
うにするためには、外気と室内空気との熱交換面
積を多大とする必要があり、その結果、全熱交換
器は大形となつて高価になると共に、過大な据付
スペースを必要としたり、据付作業が困難となる
問題があり、しかも、外気と室内空気との各流通
抵抗が増大するため、外気と室内空気とを全熱交
換器に流通させる各フアンのモータ動力がきわめ
て大きくなる問題があつた。そして、特に、小容
量の空気調和機（例えば15馬力）では、実用的で
なかつたのである。
しかして、本考案は以上の問題を解決すべく考
案したもので、目的とする所は、室内に取入れる
外気を、簡単な設備で、しかも少ないフアンモー
タ動力で、室外に排気する室内空気と確実に熱交
換させられ、換気による負荷の増大を確実に抑制
できる、据付スペース少なく、据付作業が容易
で、イニシアルコスト及びランニングコストとも
に安価な空気調和機を提供する点にある。
案したもので、目的とする所は、室内に取入れる
外気を、簡単な設備で、しかも少ないフアンモー
タ動力で、室外に排気する室内空気と確実に熱交
換させられ、換気による負荷の増大を確実に抑制
できる、据付スペース少なく、据付作業が容易
で、イニシアルコスト及びランニングコストとも
に安価な空気調和機を提供する点にある。
即ち、本考案は熱源側熱交換器と利用側熱交換
器とを連絡する高圧液管中に、室外に排出する室
内空気と熱交換させる第１熱交換器及び室内に取
入れる外気と熱交換させる第２熱交換器をそれぞ
れ設けて、これら熱交換器を冷媒配管により直列
に接続して、前記第１熱交換器が前記熱源側熱交
換器側に、また、前記第２熱交換器が前記利用側
熱交換器側に連通するごとく、前記高圧液管に介
装して、外気と室内空気とを、前記第１及び第２
〓〓〓〓〓
熱交換器において、過冷却及び再加熱する高圧液
冷媒と熱交換させるごとくしたことを特徴とする
ものである。
器とを連絡する高圧液管中に、室外に排出する室
内空気と熱交換させる第１熱交換器及び室内に取
入れる外気と熱交換させる第２熱交換器をそれぞ
れ設けて、これら熱交換器を冷媒配管により直列
に接続して、前記第１熱交換器が前記熱源側熱交
換器側に、また、前記第２熱交換器が前記利用側
熱交換器側に連通するごとく、前記高圧液管に介
装して、外気と室内空気とを、前記第１及び第２
〓〓〓〓〓
熱交換器において、過冷却及び再加熱する高圧液
冷媒と熱交換させるごとくしたことを特徴とする
ものである。
以下本考案空気調和機の実施例を図面に基づい
て説明する。
て説明する。
第１図に示したものは分離形ヒートポンプ式空
気調和機であつて、第１図において、Ａは室内ユ
ニツト、Ｂは室外ユニツトである。
気調和機であつて、第１図において、Ａは室内ユ
ニツト、Ｂは室外ユニツトである。
前記室内ユニツトＡには、圧縮機１、四路切換
弁２、室内フアン３を対設した利用側熱交換器
４、逆止弁５を並列接続した冷房用膨張機構６が
内装されると共に、前記室外ユニツトＢには、逆
止弁７を並列接続した暖房用膨張機構８及び室外
フアン９を対設した熱源側熱交換器１０が内装さ
れ、前記各機器が冷媒配管によりそれぞれ連結さ
れている。
弁２、室内フアン３を対設した利用側熱交換器
４、逆止弁５を並列接続した冷房用膨張機構６が
内装されると共に、前記室外ユニツトＢには、逆
止弁７を並列接続した暖房用膨張機構８及び室外
フアン９を対設した熱源側熱交換器１０が内装さ
れ、前記各機器が冷媒配管によりそれぞれ連結さ
れている。
そして、前記四路切換弁２を点線または実線の
ごとく切換えることにより、冷媒を実線または点
線矢印のごとく流れる冷媒サイクルで循環させ、
冷媒を前記利用側熱交換器１０で蒸発または凝縮
作用させて、冷房または暖房を行なうようにして
いる。
ごとく切換えることにより、冷媒を実線または点
線矢印のごとく流れる冷媒サイクルで循環させ、
冷媒を前記利用側熱交換器１０で蒸発または凝縮
作用させて、冷房または暖房を行なうようにして
いる。
しかして、第１図に示したものは、以上のごと
く冷房または暖房を行なう時、室外に排出する室
内空気と熱交換させる第１熱交換器１２及び室内
に取入れる外気と熱交換させる第２熱交換器１３
をそれぞれ設けて、これら熱交換器１２，１３を
冷媒配管１４により直列に接続して、前記第１熱
交換器１２が前記熱源側熱交換器１０側に、また
前記第２熱交換器１３が前記利用側熱交換器４側
に連通するごとく、高圧液管１５に介装して、外
気と室内空気とを、前記第１及び第２熱交換器１
２，１３において、過冷却及び再加熱する高圧液
冷媒と熱交換させるようにしたのである。
く冷房または暖房を行なう時、室外に排出する室
内空気と熱交換させる第１熱交換器１２及び室内
に取入れる外気と熱交換させる第２熱交換器１３
をそれぞれ設けて、これら熱交換器１２，１３を
冷媒配管１４により直列に接続して、前記第１熱
交換器１２が前記熱源側熱交換器１０側に、また
前記第２熱交換器１３が前記利用側熱交換器４側
に連通するごとく、高圧液管１５に介装して、外
気と室内空気とを、前記第１及び第２熱交換器１
２，１３において、過冷却及び再加熱する高圧液
冷媒と熱交換させるようにしたのである。
即ち、冷房運転時には、第２図ａ，ｂに示すご
とく凝縮温度が例えば45℃の熱源側熱交換器１０
で、例えばT1＝40℃に過冷却させた液冷媒を、
先ず第１熱交換器１２に流通させて、室外に排気
する例えば27℃の室内空気と熱交換させることに
より、更に例えばT2＝31℃に過冷却させた状態
と成し、排気温度は例えば33℃に昇温させる。そ
して、T2＝31℃に過冷却させた液冷媒を第２熱
交換器１３に流通させて、室内に取入れる例えば
33℃の外気と熱交換させることにより、例えば
T3＝32℃に再加熱させた状態と成して、次段の
冷房用膨張機構６に流出させ、外気は例えば32℃
に冷却して室内に取入れるごとく成して熱回収す
るのである。
とく凝縮温度が例えば45℃の熱源側熱交換器１０
で、例えばT1＝40℃に過冷却させた液冷媒を、
先ず第１熱交換器１２に流通させて、室外に排気
する例えば27℃の室内空気と熱交換させることに
より、更に例えばT2＝31℃に過冷却させた状態
と成し、排気温度は例えば33℃に昇温させる。そ
して、T2＝31℃に過冷却させた液冷媒を第２熱
交換器１３に流通させて、室内に取入れる例えば
33℃の外気と熱交換させることにより、例えば
T3＝32℃に再加熱させた状態と成して、次段の
冷房用膨張機構６に流出させ、外気は例えば32℃
に冷却して室内に取入れるごとく成して熱回収す
るのである。
また、暖房運転時には、第３図ａ，ｂに示すご
とく凝縮温度が例えば49℃の利用側熱交換器４
で、例えばT1＝44℃に過冷却させた液冷媒を、
先ず第２熱交換器１３に流通させて、室内に取入
れる例えば７℃の外気と熱交換させることによ
り、更に例えばT2＝12℃に過冷却させた状態と
し、外気を例えば22℃に加熱して室内に取入れる
ごとく成す。そして、T2＝12℃に過冷却させた
液冷媒を第１熱交換器１２に流通させて、室外に
排気する例えば20℃の室内空気と熱交換させるこ
とにより再加熱させ、例えばT3＝16℃と成し
て、次段の暖房用膨張機構８に流出させ、排気温
度は例えば18℃に降温させるべく成して熱回収す
るのである。
とく凝縮温度が例えば49℃の利用側熱交換器４
で、例えばT1＝44℃に過冷却させた液冷媒を、
先ず第２熱交換器１３に流通させて、室内に取入
れる例えば７℃の外気と熱交換させることによ
り、更に例えばT2＝12℃に過冷却させた状態と
し、外気を例えば22℃に加熱して室内に取入れる
ごとく成す。そして、T2＝12℃に過冷却させた
液冷媒を第１熱交換器１２に流通させて、室外に
排気する例えば20℃の室内空気と熱交換させるこ
とにより再加熱させ、例えばT3＝16℃と成し
て、次段の暖房用膨張機構８に流出させ、排気温
度は例えば18℃に降温させるべく成して熱回収す
るのである。
ところで、前記第１及び第２熱交換器１２，１
３は、冷暖房時熱源側又は利用側熱交換器１０，
４において過冷却された液冷媒を、更に大幅に過
冷却させるに際し、液冷媒と流通空気とを相互に
向流させるように構成するのである。
３は、冷暖房時熱源側又は利用側熱交換器１０，
４において過冷却された液冷媒を、更に大幅に過
冷却させるに際し、液冷媒と流通空気とを相互に
向流させるように構成するのである。
即ち、前記第１及び第２熱交換器１２，１３
は、第４図に示すごとく、第１熱交換器１２の上
位に第２熱交換器１３を配設し、かつ両熱交換器
１２，１３とも、上下方向に向けたプレートフイ
ン１６を横方向に多数並設し、これらプレートフ
イン１６…に、多数の熱交換チユーブ１７を水平
にして、上下方向の複数段のものを１組として空
気の流通方向に多数組貫設する。そして、前記熱
交換チユーブ１７…を空気の流通方向にジグザグ
状にベンド管１８により連結して、前記流通方向
一側端に位置する組の第１、２熱交換器１２，１
３における各熱交換チユーブ１７…の端部を前記
冷媒配管１４に連絡する。また、前記流通方向他
端側に位置する組の第１熱交換器１２における各
熱交換チユーブ１７…の端部を第１ヘツダー１９
により連結して、該第１ヘツダー１９に、前記逆
止弁７と暖房用膨張機構８との並列回路に連絡す
る前記高圧液管１５を接続すると共に、前記流通
方向他端側に位置する組の第２熱交換器１３にお
ける各熱交換チユーブ１７…の端部を第２ヘツダ
ー２０により連結して、該第２ヘツダー２０に、
〓〓〓〓〓
前記逆止弁５と冷房用膨張機構６との並列回路に
連絡する前記高圧液管１５を接続するのである。
は、第４図に示すごとく、第１熱交換器１２の上
位に第２熱交換器１３を配設し、かつ両熱交換器
１２，１３とも、上下方向に向けたプレートフイ
ン１６を横方向に多数並設し、これらプレートフ
イン１６…に、多数の熱交換チユーブ１７を水平
にして、上下方向の複数段のものを１組として空
気の流通方向に多数組貫設する。そして、前記熱
交換チユーブ１７…を空気の流通方向にジグザグ
状にベンド管１８により連結して、前記流通方向
一側端に位置する組の第１、２熱交換器１２，１
３における各熱交換チユーブ１７…の端部を前記
冷媒配管１４に連絡する。また、前記流通方向他
端側に位置する組の第１熱交換器１２における各
熱交換チユーブ１７…の端部を第１ヘツダー１９
により連結して、該第１ヘツダー１９に、前記逆
止弁７と暖房用膨張機構８との並列回路に連絡す
る前記高圧液管１５を接続すると共に、前記流通
方向他端側に位置する組の第２熱交換器１３にお
ける各熱交換チユーブ１７…の端部を第２ヘツダ
ー２０により連結して、該第２ヘツダー２０に、
〓〓〓〓〓
前記逆止弁５と冷房用膨張機構６との並列回路に
連絡する前記高圧液管１５を接続するのである。
尚、２１は第１熱交換器１２のフアン、M1は
該フアン２１のモータ、２２は第２熱交換器１３
のフアン、M2は該フアン２２のモータ、２３は
フイルター、２４は受液器、２５はアキユムレー
タである。
該フアン２１のモータ、２２は第２熱交換器１３
のフアン、M2は該フアン２２のモータ、２３は
フイルター、２４は受液器、２５はアキユムレー
タである。
しかして、以上の構成において、先ず冷房運転
を行なう場合、前記したごとく（第２図参照）熱
源側熱交換器１０において45℃で凝縮しT1＝40
℃に過冷却された液冷媒は、第１熱交換器１２に
流入し、27℃の室内空気によりT2＝31℃迄大幅
に過冷却されて第２熱交換器１３に流入し、33℃
の外気によりT3＝32℃に再加熱され、該熱交換
器１３から流出し、33℃の外気は32℃に冷却され
て室内に取入れられる。
を行なう場合、前記したごとく（第２図参照）熱
源側熱交換器１０において45℃で凝縮しT1＝40
℃に過冷却された液冷媒は、第１熱交換器１２に
流入し、27℃の室内空気によりT2＝31℃迄大幅
に過冷却されて第２熱交換器１３に流入し、33℃
の外気によりT3＝32℃に再加熱され、該熱交換
器１３から流出し、33℃の外気は32℃に冷却され
て室内に取入れられる。
斯くのごとく、T1＝40℃の過冷却液冷媒をT3
＝32℃迄更に過冷却させて冷房用膨張機構６に流
入させるので、運転動力を増加させずに、前記流
入、流出温度T1，T3の温度差に見合うエンタル
ピー差（Δi2−Δi1）だけ冷房能力を増加でき、成
績係数（COP）を向上できる。
＝32℃迄更に過冷却させて冷房用膨張機構６に流
入させるので、運転動力を増加させずに、前記流
入、流出温度T1，T3の温度差に見合うエンタル
ピー差（Δi2−Δi1）だけ冷房能力を増加でき、成
績係数（COP）を向上できる。
また、暖房運転を行なう場合、前記したごとく
（第３図参照）利用側熱交換器１３において49℃
で凝縮しT1＝44℃に過冷却された液冷媒は、第
２熱交換器１３に流入し、７℃の外気によりT2
＝12℃に大幅に過冷却され、外気は22℃に加熱さ
れて室内に取入れられる。そして、12℃の過冷却
液冷媒は第１熱交換器１２によりT3＝16℃に再
加熱されて該熱交換器１２から流出する。
（第３図参照）利用側熱交換器１３において49℃
で凝縮しT1＝44℃に過冷却された液冷媒は、第
２熱交換器１３に流入し、７℃の外気によりT2
＝12℃に大幅に過冷却され、外気は22℃に加熱さ
れて室内に取入れられる。そして、12℃の過冷却
液冷媒は第１熱交換器１２によりT3＝16℃に再
加熱されて該熱交換器１２から流出する。
斯くのごとくT1＝44℃の過冷却液冷媒により
外気を加熱し、又過冷却された液冷媒をT3＝16
℃迄再加熱させて暖房用膨張機構８に流入させる
ので、運転動力を増加させずに、前記流入、流出
温度T1，T2の温度差に見合うエンタルピー差
（Δi2−Δi1）だけ暖房能力を増加でき、成績係数
（COP）を向上できるのであり、ひいては第１、
２熱交換器１２，１３を小形化できる。
外気を加熱し、又過冷却された液冷媒をT3＝16
℃迄再加熱させて暖房用膨張機構８に流入させる
ので、運転動力を増加させずに、前記流入、流出
温度T1，T2の温度差に見合うエンタルピー差
（Δi2−Δi1）だけ暖房能力を増加でき、成績係数
（COP）を向上できるのであり、ひいては第１、
２熱交換器１２，１３を小形化できる。
そして、冷暖房運転時ともに、外気と室内空急
とは過冷却液冷媒と熱交換するので、効率よく熱
回収でき、第１、２熱交換器１２，１３を一層小
形化でき、その結果、第１、２熱交換器１２，１
３における空気の流通抵抗が少なくなり、前記フ
アンモータM1，M2の動力を小さくできるもので
ある。
とは過冷却液冷媒と熱交換するので、効率よく熱
回収でき、第１、２熱交換器１２，１３を一層小
形化でき、その結果、第１、２熱交換器１２，１
３における空気の流通抵抗が少なくなり、前記フ
アンモータM1，M2の動力を小さくできるもので
ある。
ところで、以上の説明では、第１、２熱交換器
１２，１３にはそれぞれフアン２１，２２を設け
るごとくしたが、外気を取入れる第２熱交換器１
３のフアンは、フアン２２を用いずに、室内フア
ン３を兼用すべく成すこともできる。例えば、第
５図のものは、本体ケーシング２６の前面に吸入
口２７及び吹出口２８を設けて、これら吸入口２
７、吹出口２８間の空気通路に利用側熱交換器４
４及び室内フアン３を配設すべくした空気調和機
において、本体ケーシング２６の背面と壁板２９
との間にダクト３０を設け、該ダクト３０の途中
に第２熱交換器１３を設けて、室内フアン３によ
り外気をダクト３０内の第２熱交換器１３を経て
本体ケーシング２６内の空気通路に吸入させるご
とくしたものである。尚、３１は第１熱交換器１
２及びフアン２１モータM1を内装し、室内空気
を壁板２９外方に導くダクトである。勿論前記ダ
クト３０内に点線で示したごとくフアン２２及び
モータM2を用いることもできる。
１２，１３にはそれぞれフアン２１，２２を設け
るごとくしたが、外気を取入れる第２熱交換器１
３のフアンは、フアン２２を用いずに、室内フア
ン３を兼用すべく成すこともできる。例えば、第
５図のものは、本体ケーシング２６の前面に吸入
口２７及び吹出口２８を設けて、これら吸入口２
７、吹出口２８間の空気通路に利用側熱交換器４
４及び室内フアン３を配設すべくした空気調和機
において、本体ケーシング２６の背面と壁板２９
との間にダクト３０を設け、該ダクト３０の途中
に第２熱交換器１３を設けて、室内フアン３によ
り外気をダクト３０内の第２熱交換器１３を経て
本体ケーシング２６内の空気通路に吸入させるご
とくしたものである。尚、３１は第１熱交換器１
２及びフアン２１モータM1を内装し、室内空気
を壁板２９外方に導くダクトである。勿論前記ダ
クト３０内に点線で示したごとくフアン２２及び
モータM2を用いることもできる。
尚、以上の説明は、分離形ヒートポンプ式空気
調和機の場合であるが、分離形でなく１体形に
も、また冷房専用式のものにも適用できることは
云う迄もない。
調和機の場合であるが、分離形でなく１体形に
も、また冷房専用式のものにも適用できることは
云う迄もない。
以上のごとく本考案は室外に排出する室内空気
と熱交換させる第１熱交換器及び室内に取入れる
外気と熱交換させる第２熱交換器をそれぞれ設け
て、これら熱交換器を冷媒配管により直列に接続
して、第１熱交換器が熱源側熱交換器側に、ま
た、第２熱交換器が利用側熱交換器側に連通する
ごとく高圧液管に介装して、外気と室内空気と
を、前記第１及び第２熱交換器において、過冷却
及び再加熱する高圧液冷媒と熱交換させるごとく
したのであるから、第１、２熱交換器により過冷
却液冷媒を更に過冷却して膨張機構に流入させら
れるので、運転動力を増加させずに更に過冷却し
た温度差に見合うエンタルピー差だけ能力を増大
でき、COPを向上でき、ひいては第１、２熱交
換器を小形化できるのである。
と熱交換させる第１熱交換器及び室内に取入れる
外気と熱交換させる第２熱交換器をそれぞれ設け
て、これら熱交換器を冷媒配管により直列に接続
して、第１熱交換器が熱源側熱交換器側に、ま
た、第２熱交換器が利用側熱交換器側に連通する
ごとく高圧液管に介装して、外気と室内空気と
を、前記第１及び第２熱交換器において、過冷却
及び再加熱する高圧液冷媒と熱交換させるごとく
したのであるから、第１、２熱交換器により過冷
却液冷媒を更に過冷却して膨張機構に流入させら
れるので、運転動力を増加させずに更に過冷却し
た温度差に見合うエンタルピー差だけ能力を増大
でき、COPを向上でき、ひいては第１、２熱交
換器を小形化できるのである。
しかも、外気と室内空気とは過冷却液冷媒と熱
交換させるので、効率よく熱回収でき、第１、２
熱交換器を一層小形化でき、その結果、第１、２
熱交換器を安価にできると共に、据付スペースを
小さく、据付作業を簡単化でき、しかも、空気の
〓〓〓〓〓
流通抵抗が小さくなるため、換気する外気及び室
内空気を流通させる各フアンの動力を大幅に小さ
くでき、全体にイニシアルコスト及びランニング
コストともに安価にできるのである。
交換させるので、効率よく熱回収でき、第１、２
熱交換器を一層小形化でき、その結果、第１、２
熱交換器を安価にできると共に、据付スペースを
小さく、据付作業を簡単化でき、しかも、空気の
〓〓〓〓〓
流通抵抗が小さくなるため、換気する外気及び室
内空気を流通させる各フアンの動力を大幅に小さ
くでき、全体にイニシアルコスト及びランニング
コストともに安価にできるのである。
第１図は本考案の実施例を示す冷媒配管系統
図、第２図ａは第１図における冷房時の外気及び
室内空気が第１、２熱交換器に対し流入、流出す
る時の温度関係を示す説明図、第２図ｂはそのモ
リエル線図、第３図ａは第１図における暖房時の
外気及び室内空気が第１、２熱交換器に対し流
入、流出する時の温度関係を示す説明図、第３図
ｂはそのモリエル線図、第４図は第１、２熱交換
器の実施例を示す斜視図、第５図は他の実施例を
示す説明図である。 ４……利用側熱交換器、１０……熱源側熱交換
器、１２……第１熱交換器、１３……第２熱交換
器、１５……高圧液管。 〓〓〓〓〓
図、第２図ａは第１図における冷房時の外気及び
室内空気が第１、２熱交換器に対し流入、流出す
る時の温度関係を示す説明図、第２図ｂはそのモ
リエル線図、第３図ａは第１図における暖房時の
外気及び室内空気が第１、２熱交換器に対し流
入、流出する時の温度関係を示す説明図、第３図
ｂはそのモリエル線図、第４図は第１、２熱交換
器の実施例を示す斜視図、第５図は他の実施例を
示す説明図である。 ４……利用側熱交換器、１０……熱源側熱交換
器、１２……第１熱交換器、１３……第２熱交換
器、１５……高圧液管。 〓〓〓〓〓
Claims (1)
- 熱源側熱交換器１０と利用側熱交換器４とを連
絡する高圧液管１５中に室外に排出する室内空気
と熱交換させる第１熱交換器１２及び室内に取入
れる外気と熱交換させる第２熱交換器１３をそれ
ぞれ設けて、これら熱交換器１２，１３を冷媒配
管により直列に接続して、前記第１熱交換器１２
が前記熱源側熱交換器１０側に、また、前記第２
熱交換器１３が前記利用側熱交換器４側に連通す
るごとく、前記高圧液管１５に介装して、外気と
室内空気とを、前記第１及び第２熱交換器１２，
１３において、過冷却及び再加熱する高圧液冷媒
と熱交換させるごとくしたことを特徴とする空気
調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980126800U JPS6126848Y2 (ja) | 1980-09-06 | 1980-09-06 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980126800U JPS6126848Y2 (ja) | 1980-09-06 | 1980-09-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5749682U JPS5749682U (ja) | 1982-03-20 |
| JPS6126848Y2 true JPS6126848Y2 (ja) | 1986-08-11 |
Family
ID=29487201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1980126800U Expired JPS6126848Y2 (ja) | 1980-09-06 | 1980-09-06 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126848Y2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6193015A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-12 | 木崎 学 | 衣類、果菜類の三方シ−ル機における包装フイルム並びに被包装物の誘導装置 |
| JPS6193009A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-12 | 木崎 学 | 衣類、果菜類の三方シ−ル機 |
| JPH0163602U (ja) * | 1987-10-16 | 1989-04-24 | ||
| JP2540602Y2 (ja) * | 1990-03-12 | 1997-07-09 | 東洋キャリア工業株式会社 | 冷媒による排気からの熱回収装置 |
-
1980
- 1980-09-06 JP JP1980126800U patent/JPS6126848Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5749682U (ja) | 1982-03-20 |
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