JPS61286670A - 焼結合金製バルブシ−ト - Google Patents
焼結合金製バルブシ−トInfo
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- JPS61286670A JPS61286670A JP12783285A JP12783285A JPS61286670A JP S61286670 A JPS61286670 A JP S61286670A JP 12783285 A JP12783285 A JP 12783285A JP 12783285 A JP12783285 A JP 12783285A JP S61286670 A JPS61286670 A JP S61286670A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は焼結合金製バルブシートに関し、詳しくは、優
れた強度特性及び耐熱特性を有する焼結合金のバルブシ
ート用焼結体にＰｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−５ｎ−Ｃｕ
系の低融点溶浸合金を溶浸させることによって、バルブ
シートとしての優れた強度特性及び耐熱特性を確保する
とともに、自身の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する
損傷性を少なくすることのできる焼結合金製バルブシー
トにかかる。
れた強度特性及び耐熱特性を有する焼結合金のバルブシ
ート用焼結体にＰｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−５ｎ−Ｃｕ
系の低融点溶浸合金を溶浸させることによって、バルブ
シートとしての優れた強度特性及び耐熱特性を確保する
とともに、自身の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する
損傷性を少なくすることのできる焼結合金製バルブシー
トにかかる。
第３図は、エンジンにおける直接駆動式動弁系機構の１
例を示している。
例を示している。
第３図において、エンジンの回転によるカム１０の回転
に伴いシム９と接触する部分がカムノーズ部１１に近づ
くと、エンジンパルプ４はパルプリフタ６とともに図中
の下方に押し下げられバルブフェース面ｌはバルブシー
ト２と離遠させられる。
に伴いシム９と接触する部分がカムノーズ部１１に近づ
くと、エンジンパルプ４はパルプリフタ６とともに図中
の下方に押し下げられバルブフェース面ｌはバルブシー
ト２と離遠させられる。
その後、カム１０が回転してシム９と接触する部分がカ
ムノーズ部１１を過ぎると、エンジンバルブ４はバルブ
スプリング７の復元力により上昇して、バルブフェース
面１がバルブシート２に衝撃的に着座する構造となって
いる。
ムノーズ部１１を過ぎると、エンジンバルブ４はバルブ
スプリング７の復元力により上昇して、バルブフェース
面１がバルブシート２に衝撃的に着座する構造となって
いる。
ところで、最近、自動車用エンジンにおいては、高出力
・高回転化、排出ガス浄化対策、或いは、燃費向上対策
等に対する改善要求が一段と高まってきている。
・高回転化、排出ガス浄化対策、或いは、燃費向上対策
等に対する改善要求が一段と高まってきている。
このため、自動車用エンジンにおけるエンジンバルブ、
バルブシートに対しては、従来にもまして厳しい使用環
境条件に耐え得る耐久性の確保が強く要求されている。
バルブシートに対しては、従来にもまして厳しい使用環
境条件に耐え得る耐久性の確保が強く要求されている。
即ち、エンジンバルブ、バルブシート等においては、優
れた強度特性及び耐熱特性を有するとともに、それ自身
の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷性の少ない
ことが強（望まれている。
れた強度特性及び耐熱特性を有するとともに、それ自身
の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷性の少ない
ことが強（望まれている。
そして、従来のバルブシートに用いられている焼結合金
としては、鉄系合金にフェロモリブデン等の金属間化合
物や複合炭化物を添加した焼結合金が、優れたバルブシ
ート用焼結合金として採用されていた。
としては、鉄系合金にフェロモリブデン等の金属間化合
物や複合炭化物を添加した焼結合金が、優れたバルブシ
ート用焼結合金として採用されていた。
しかし、このような焼結合金を使用したバルブシートで
は、上述のような最近の厳しい要求特性に対し十分な耐
久性を確保することができなかった。
は、上述のような最近の厳しい要求特性に対し十分な耐
久性を確保することができなかった。
そのため、焼結により製造されたバルブシートにおいて
は、上述のような耐摩耗特性の向上を図るために、バル
ブシート用の焼結体の空孔内に固体潤滑剤である鉛によ
り溶浸処理させた焼結合金が多く採用されている。
は、上述のような耐摩耗特性の向上を図るために、バル
ブシート用の焼結体の空孔内に固体潤滑剤である鉛によ
り溶浸処理させた焼結合金が多く採用されている。
ところで、上述のような固体潤滑剤は融点以下の温度で
使用される場合においては、潤滑特性を充分に発揮させ
ることができず耐摩耗特性を却って悪化させる場合のあ
ることが知られている（例えば、「機械設計」第２４巻
、第１号、ｐ、８２〜８４等）。
使用される場合においては、潤滑特性を充分に発揮させ
ることができず耐摩耗特性を却って悪化させる場合のあ
ることが知られている（例えば、「機械設計」第２４巻
、第１号、ｐ、８２〜８４等）。
とりわけ、エンジンの作動に伴うバルブシートの作動温
度は鉛の融点（３２７℃）より低い場合が多く、鉛によ
り溶浸処理を施こしても必ずしもバルブシートの摩耗量
を低減させることができない場合も少なくなかった。
度は鉛の融点（３２７℃）より低い場合が多く、鉛によ
り溶浸処理を施こしても必ずしもバルブシートの摩耗量
を低減させることができない場合も少なくなかった。
なお、特に、苛酷な摺動条件のもとで使用される摺動材
料としては、溶浸合金を２００℃以下の低融点として摺
動特性を改善した摺動材料が提案されている（例えば、
特開昭５１−１５１６１０号公報等）。
料としては、溶浸合金を２００℃以下の低融点として摺
動特性を改善した摺動材料が提案されている（例えば、
特開昭５１−１５１６１０号公報等）。
上述のような従来の技術の現状に鑑み、本発明が解決し
ようとする問題点は、従来の焼結合金製バルブシートは
上述のような最近のエンジンにおける厳しい要求特性に
対して十分な耐久性を確保することができないことから
、焼結により製造させたバルブシートにおいては、上述
のような耐摩耗特性の向上を図るために、バルブシート
用焼結体の空孔内に固体潤滑剤である鉛により溶浸処理
を施こした焼結合金が多く採用されているものの、上述
のような固体潤滑剤は融点以下の温度で使用される場合
には潤滑特性を充分に発揮させることができず、却って
耐摩耗特性を悪化させる場合があり、とりわけ、バルブ
シートの作動温度は鉛の融点（３２７℃）より低い場合
が多いことから、鉛により溶浸処理を施こしても必ずし
もバルブシートの摩耗量を減少させることができない場
合も少なくないということである。
ようとする問題点は、従来の焼結合金製バルブシートは
上述のような最近のエンジンにおける厳しい要求特性に
対して十分な耐久性を確保することができないことから
、焼結により製造させたバルブシートにおいては、上述
のような耐摩耗特性の向上を図るために、バルブシート
用焼結体の空孔内に固体潤滑剤である鉛により溶浸処理
を施こした焼結合金が多く採用されているものの、上述
のような固体潤滑剤は融点以下の温度で使用される場合
には潤滑特性を充分に発揮させることができず、却って
耐摩耗特性を悪化させる場合があり、とりわけ、バルブ
シートの作動温度は鉛の融点（３２７℃）より低い場合
が多いことから、鉛により溶浸処理を施こしても必ずし
もバルブシートの摩耗量を減少させることができない場
合も少なくないということである。
従って、本発明の技術的課題とするところは、優れた強
度特性及び耐熱特性を有する焼結合金からなるバルブシ
ート用焼結体に対して、Ｐｂ−ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓ
ｎ−Ｃｕ系等の低融点溶浸合金による溶浸処理を施こす
ことによって、焼結合金製バルブシートとしての優れた
強度特性及び耐熱特性を確保するとともに、優れた自身
の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷性を確保す
ることにある。
度特性及び耐熱特性を有する焼結合金からなるバルブシ
ート用焼結体に対して、Ｐｂ−ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓ
ｎ−Ｃｕ系等の低融点溶浸合金による溶浸処理を施こす
ことによって、焼結合金製バルブシートとしての優れた
強度特性及び耐熱特性を確保するとともに、優れた自身
の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷性を確保す
ることにある。
このような従来の技術における問題点に鑑み、本発明に
おける従来の技術の問題点を解決するための手段は、重
量比率で、Ｃ；０．５〜３．０％、Ｓｉ；１．０％以下
、Ｍｎ；１．５％以下、Ｃｒ；０．２〜４．０％、Ｍｏ
；０．５〜７．０％、Ｎｔ及びＣＯのうち少なくとも１
つの合金元素を１．５〜１０．０％含有し、残部実質的
にｌ”ｅからなる組成を有する焼結合金製バルブシート
であって、 上述のような組成からなり６．０〜７．５ｇ、／ｃ■１
の密度を有するバルブシート用焼結体の空孔内に、重量
比率で少なくとも２５〜９０％のＳｎを含有するＰｂ−
Ｓｎ系溶浸合金等の低融点溶浸合金を、５〜２５％溶浸
処理させたことを特徴とする焼結合金製バルブシートか
らなっている。
おける従来の技術の問題点を解決するための手段は、重
量比率で、Ｃ；０．５〜３．０％、Ｓｉ；１．０％以下
、Ｍｎ；１．５％以下、Ｃｒ；０．２〜４．０％、Ｍｏ
；０．５〜７．０％、Ｎｔ及びＣＯのうち少なくとも１
つの合金元素を１．５〜１０．０％含有し、残部実質的
にｌ”ｅからなる組成を有する焼結合金製バルブシート
であって、 上述のような組成からなり６．０〜７．５ｇ、／ｃ■１
の密度を有するバルブシート用焼結体の空孔内に、重量
比率で少なくとも２５〜９０％のＳｎを含有するＰｂ−
Ｓｎ系溶浸合金等の低融点溶浸合金を、５〜２５％溶浸
処理させたことを特徴とする焼結合金製バルブシートか
らなっている。
なお、Ｃｕは本発明において使用する溶浸合金であるＰ
ｂ−Ｓｎ系溶浸合金に５重量％以下添加することにより
、溶浸処理されたバルブシート用焼結合金の機械的性質
を改善させることから必要に応じて添加するとよい。
ｂ−Ｓｎ系溶浸合金に５重量％以下添加することにより
、溶浸処理されたバルブシート用焼結合金の機械的性質
を改善させることから必要に応じて添加するとよい。
以下、本発明の作用について説明する。
なお、以下の説明において、合金元素の含有量は全て重
量比率（％）にて説明する。
量比率（％）にて説明する。
本発明においてバルブシートとする焼結合金を、重量比
率で、Ｃ： Ｏ，Ｓ〜３．０％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ ： ０．２〜４．０％９
Ｍｏ；０．５〜７．０％、Ｎｉ及びＣｏのうち少なくと
も１つの合金元素を１．５〜１０．０％含有し、残部実
質的にＦｅからなる組成とし、バルブシート用焼結体の
密度を６．０〜７．５ｇ／ｃ＋＊’を有する焼結合金と
しているのは、バルブシートとしての優れた強度特性と
耐熱特性を確保させるためである。
率で、Ｃ： Ｏ，Ｓ〜３．０％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．５％以下、 Ｃｒ ： ０．２〜４．０％９
Ｍｏ；０．５〜７．０％、Ｎｉ及びＣｏのうち少なくと
も１つの合金元素を１．５〜１０．０％含有し、残部実
質的にＦｅからなる組成とし、バルブシート用焼結体の
密度を６．０〜７．５ｇ／ｃ＋＊’を有する焼結合金と
しているのは、バルブシートとしての優れた強度特性と
耐熱特性を確保させるためである。
また、本発明の焼結合金製バルブシートにおいてＰｂ−
Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系等の低融点溶浸合金
により溶浸処理することとしているのは、溶浸合金をＰ
ｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系とすることによ
り、その融点を１８６〜２７０℃と鉛より低温としてエ
ンジンの作動時におけるバルブシートの作動温度により
溶浸合金がバルブシートの当り面に溶融もしくは溶融に
近い状態で浸出させて、溶浸合金による潤滑効果を優れ
たものとし、バルブシートとしての優れた耐摩耗特性を
確保するためである。
Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系等の低融点溶浸合金
により溶浸処理することとしているのは、溶浸合金をＰ
ｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系とすることによ
り、その融点を１８６〜２７０℃と鉛より低温としてエ
ンジンの作動時におけるバルブシートの作動温度により
溶浸合金がバルブシートの当り面に溶融もしくは溶融に
近い状態で浸出させて、溶浸合金による潤滑効果を優れ
たものとし、バルブシートとしての優れた耐摩耗特性を
確保するためである。
そして、Ｐｂ−Ｓｎ系溶浸合金は第２図に示すように、
Ｓｎの添加量とともにその融点を低温化させることがで
きることから、焼結処理時におけるバルブシート用焼結
体の空孔内にに溶浸させて、その潤滑作用により耐摩耗
性を向上するとともに封孔作用によ；て被削性をも改善
することができることから有効であるが、５％未満では
その効果が充分でなく、２５％を越えると強度低下が著
しいことから５〜２５％とした。
Ｓｎの添加量とともにその融点を低温化させることがで
きることから、焼結処理時におけるバルブシート用焼結
体の空孔内にに溶浸させて、その潤滑作用により耐摩耗
性を向上するとともに封孔作用によ；て被削性をも改善
することができることから有効であるが、５％未満では
その効果が充分でなく、２５％を越えると強度低下が著
しいことから５〜２５％とした。
次に、本発明の焼結合金製バルブシートに用いる焼結合
金の合金成分の範囲限定理由について説明する。
金の合金成分の範囲限定理由について説明する。
Ｃは基地中に固溶して基地を強化するとともに焼結反応
を促進させるので有効であるが、０．５％未満では上述
の効果が十分でなく、一方、３． Ｑ ％を越えて添加
するとセメンタイト組織が多量に析出して焼結体を脆化
させることから０．５〜３．０％とした。
を促進させるので有効であるが、０．５％未満では上述
の効果が十分でなく、一方、３． Ｑ ％を越えて添加
するとセメンタイト組織が多量に析出して焼結体を脆化
させることから０．５〜３．０％とした。
また、Ｓｔは粉末製造時においてＭｎとともに脱酸元素
として添加される元素であるが、１．０％を越えて添加
すると焼結合金の脆性を劣化させることからその上限を
１．０％とした。
として添加される元素であるが、１．０％を越えて添加
すると焼結合金の脆性を劣化させることからその上限を
１．０％とした。
また、ＭｎはＳｔと同様に粉末製造時における脱酸元素
として必要であるばかりでなく焼入性をも向上させるこ
とから有効であるが、１．５％を越えて添加すると機械
加工性を劣化させることからその上限を１．５％とした
。
として必要であるばかりでなく焼入性をも向上させるこ
とから有効であるが、１．５％を越えて添加すると機械
加工性を劣化させることからその上限を１．５％とした
。
また、ＣｒはＣと結合して炭化物を形成し、基地の強度
特性と自身の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷
性を少なくすることから有効である。
特性と自身の耐摩耗性及び摺動する相手材に対する損傷
性を少なくすることから有効である。
そして、その効果を確保させるためには０．２％以上の
添加が必要であるが、４．０％を越えて添加すると摺動
する相手材に対する損傷性を増大させるばかりでなく、
その摩耗粉により自身の耐摩耗性を低下させることから
０．５〜４．０％とした。
添加が必要であるが、４．０％を越えて添加すると摺動
する相手材に対する損傷性を増大させるばかりでなく、
その摩耗粉により自身の耐摩耗性を低下させることから
０．５〜４．０％とした。
また、ＭｏはＣｒと同様に炭化物を形成し基地の強度特
性を向上させるとともに、焼もどし軟化抵抗を増大させ
るために有効であることから０．５％は必要である。
性を向上させるとともに、焼もどし軟化抵抗を増大させ
るために有効であることから０．５％は必要である。
しかし、７．０％を越えて添加すると形成される炭化物
量が多くなり、摺動する相手材に対する損傷性を増大さ
せるばかりでなく、自身の摩耗量をも増大させることか
ら０．５〜７．０％とした。
量が多くなり、摺動する相手材に対する損傷性を増大さ
せるばかりでなく、自身の摩耗量をも増大させることか
ら０．５〜７．０％とした。
また、Ｎｉ及びＣＯはいずれもＭＯと同様に、基地の強
度特性を向上させるとともに境もどし軟化抵抗を増大さ
せるため有効であることから、これらの合金元素のうち
少なくとも１つを１．５％以上含有させる必要がある。
度特性を向上させるとともに境もどし軟化抵抗を増大さ
せるため有効であることから、これらの合金元素のうち
少なくとも１つを１．５％以上含有させる必要がある。
しかし、１０．０％を越えて添加しても添加量の増加に
見合った改善効果が得られないばかりでなく、材料コス
トを上昇させることから１．５〜１０゜０％とした。
見合った改善効果が得られないばかりでなく、材料コス
トを上昇させることから１．５〜１０゜０％とした。
以下、添付図面に基づいて、本発明の１実施例を説明す
る。
る。
まず、Ｆ ｅ −１，０重量％Ｃ−５，０重量％Ｍｏ
−２，５重量％ＣＯの組成となるように粉末冶金用金属
粉末原料を配合した後、潤滑剤としてのステアリン酸亜
鉛を０．８重量％添加して圧粉成形用混合合金粉末とし
た。
−２，５重量％ＣＯの組成となるように粉末冶金用金属
粉末原料を配合した後、潤滑剤としてのステアリン酸亜
鉛を０．８重量％添加して圧粉成形用混合合金粉末とし
た。
このようにして生成された圧粉成形用混合粉末を７ ｔ
ｏｎ ／ ｃｎ＋ ”で圧粉成形してφ４０ｍＸ８ｍの
圧粉成形体とした後、脱ろう処理を施こして非酸化性雰
囲気ガス中にて１１５０℃×６０分の焼結処理後、本発
明品においては重量比率で６５％のＳｎを含有するＰｂ
−Ｓｎｎ系溶合金を、１０５０℃×６０分間の溶浸処理
により１５重量％溶浸されてバルブシートを製作した。
ｏｎ ／ ｃｎ＋ ”で圧粉成形してφ４０ｍＸ８ｍの
圧粉成形体とした後、脱ろう処理を施こして非酸化性雰
囲気ガス中にて１１５０℃×６０分の焼結処理後、本発
明品においては重量比率で６５％のＳｎを含有するＰｂ
−Ｓｎｎ系溶合金を、１０５０℃×６０分間の溶浸処理
により１５重量％溶浸されてバルブシートを製作した。
なお、比較品として鉛により溶浸処理したバルブシート
（鉛溶湯処理品）と、溶浸処理を施こさないバルブシー
ト（非溶浸処理品）をも製作した。
（鉛溶湯処理品）と、溶浸処理を施こさないバルブシー
ト（非溶浸処理品）をも製作した。
上述により焼結処理及び溶浸処理を施したバルブシート
焼結体を、機械加工仕上げによりバルブシート形状に仕
上加工した。
焼結体を、機械加工仕上げによりバルブシート形状に仕
上加工した。
そして、このようにして製作された各バルブシートを、
４気筒、１６００ｃｃのガソリンエンジンのアルミニウ
ム合金製シリンダヘッドにエキシ−・ストバルブシート
として嵌合圧入し、エンジンの作動条件の調整によりバ
ルブシートの温度を変化させてエンジン台上耐久試験を
実施した。
４気筒、１６００ｃｃのガソリンエンジンのアルミニウ
ム合金製シリンダヘッドにエキシ−・ストバルブシート
として嵌合圧入し、エンジンの作動条件の調整によりバ
ルブシートの温度を変化させてエンジン台上耐久試験を
実施した。
なお、エンジン台上耐久試験条件としては、燃料として
無鉛ガソリンを用い、６６００ ｒｐｍ 、全負荷で連
続２００時間運転とした。
無鉛ガソリンを用い、６６００ ｒｐｍ 、全負荷で連
続２００時間運転とした。
なお、相手材となるエンジンバルブの材質は、通常エキ
ゾーストバルブ用として使用される２ｌ−４Ｎ （０，
５Ｃ−２１Ｃｒ−４Ｎｉ−９Ｍｎ−０゜４Ｎ−ＢａｌＦ
ｅ）とした。
ゾーストバルブ用として使用される２ｌ−４Ｎ （０，
５Ｃ−２１Ｃｒ−４Ｎｉ−９Ｍｎ−０゜４Ｎ−ＢａｌＦ
ｅ）とした。
このエンジン台上耐久試験結果は、試験終了後における
バルブシートの当り面幅増加量を測定することによって
、バルブシートの耐久性を評価した。
バルブシートの当り面幅増加量を測定することによって
、バルブシートの耐久性を評価した。
そのエンジン台上耐久試験結果を第１図に示している。
第１から明らかなように、従来の非溶浸処理・の焼結合
金製バルブシート（非溶浸処理品）は、バルブシートの
温度が上昇するにつれてバルブシートの摩耗量も著しく
増大しているのに対して、従来の鉛溶浸処理を実施した
バルブシート（鉛溶湯処理品）は、バルブシート温度が
２５０℃近傍で最大となっているものの上記従来の非溶
浸処理品と比較すると高温側で著しく摩耗量が減少して
いることが理解される。
金製バルブシート（非溶浸処理品）は、バルブシートの
温度が上昇するにつれてバルブシートの摩耗量も著しく
増大しているのに対して、従来の鉛溶浸処理を実施した
バルブシート（鉛溶湯処理品）は、バルブシート温度が
２５０℃近傍で最大となっているものの上記従来の非溶
浸処理品と比較すると高温側で著しく摩耗量が減少して
いることが理解される。
一方、本発明のＰｂ−Ｓｎｎ系溶合金により溶浸処理を
施こしたバルブシート（本発明品）においては、特にエ
ンジンの作動時におけるバルブシート温度範囲となる１
５０〜３５０℃において、従来の非溶浸処理品はもとよ
り、従来の鉛溶湯処理品と比較しても著しくバルブシー
トとしての摩耗量が低減されていることが理解される。
施こしたバルブシート（本発明品）においては、特にエ
ンジンの作動時におけるバルブシート温度範囲となる１
５０〜３５０℃において、従来の非溶浸処理品はもとよ
り、従来の鉛溶湯処理品と比較しても著しくバルブシー
トとしての摩耗量が低減されていることが理解される。
以上により明らかなように、本発明にかかる焼結合金製
バルブシートによれば、優れた強度特性及び耐熱特性を
有する焼結合金からなるバルブシート用焼結体に対して
、Ｐｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系等の低融点
溶浸合金による溶浸処理を施こすことによって、焼結合
金製バルブシートとしての優れた強度特性及び耐熱特性
を確保するとともに、優れた自身の耐摩耗性及び摺動す
る相手材に対する損傷性を確保することができ、従って
、焼結合金製バルブシートの異常摩耗に伴うエンジント
ラブルを著しく低減させることができる利点がある。
バルブシートによれば、優れた強度特性及び耐熱特性を
有する焼結合金からなるバルブシート用焼結体に対して
、Ｐｂ−Ｓｎ系もしくはＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系等の低融点
溶浸合金による溶浸処理を施こすことによって、焼結合
金製バルブシートとしての優れた強度特性及び耐熱特性
を確保するとともに、優れた自身の耐摩耗性及び摺動す
る相手材に対する損傷性を確保することができ、従って
、焼結合金製バルブシートの異常摩耗に伴うエンジント
ラブルを著しく低減させることができる利点がある。
第１図は、エンジン台上耐久試験による各種バルブシー
トの摩耗量を比較した結果を示す図。 第２図は、Ｐｂに対するＳｎ添加量と融点の関係を示す
図。 第３図は、直接駆動式動弁系機構の１例を示す縦断面図
である。 １・−−一一−バルブフェース面。 ２−一−−・−バルブシート。 ３−・−シリンダヘッド。 ４−−−−−一エンジンバルブ。 ５−・−ワッシャプレート。 ６−・−パルプリフタ。 ７−・−−−−パルプスプリング。 ８−・−・パルプガイド。 ９−−−−・−シム。 １０−・・・カム。 １１−−−−−一カムノーズ部。 バノＬフ′シー１．Ｌ（’Ｃ） 第１図 Ｓｎ （空量％） 第２図
トの摩耗量を比較した結果を示す図。 第２図は、Ｐｂに対するＳｎ添加量と融点の関係を示す
図。 第３図は、直接駆動式動弁系機構の１例を示す縦断面図
である。 １・−−一一−バルブフェース面。 ２−一−−・−バルブシート。 ３−・−シリンダヘッド。 ４−−−−−一エンジンバルブ。 ５−・−ワッシャプレート。 ６−・−パルプリフタ。 ７−・−−−−パルプスプリング。 ８−・−・パルプガイド。 ９−−−−・−シム。 １０−・・・カム。 １１−−−−−一カムノーズ部。 バノＬフ′シー１．Ｌ（’Ｃ） 第１図 Ｓｎ （空量％） 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比率で、Ｃ；０．５〜３．０％、Ｓｉ；１．０
％以下、Ｍｎ；１．５％以下、Ｃｒ；０．２〜４．０％
、Ｍｏ；０．５〜７．０％、Ｎｉ及びＣｏのうち少なく
とも１つの合金元素を１．５〜１０．０％含有し、残部
実質的にＦｅからなる組成を有する焼結合金製バルブシ
ートであって、 上述のような組成からなり６．０〜７．５ｇ／ｃｍ＾３
の密度を有するバルブシート用焼結体の空孔内に、重量
比率で少なくとも２５〜９０％のＳｎを含有するＰｂ−
Ｓｎ系溶浸合金等の低融点溶浸合金を、５〜２５％溶浸
処理させたことを特徴とする焼結合金製バルブシート。 ２、バルブシート用焼結体の空孔内に溶浸させる低融点
溶浸合金を、重量比率で２５〜９０％のＳｎと５％以下
のＣｕを含有するＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系溶浸合金とした特
許請求の範囲第１項記載の焼結合金製バルブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12783285A JPS61286670A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 焼結合金製バルブシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12783285A JPS61286670A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 焼結合金製バルブシ−ト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61286670A true JPS61286670A (ja) | 1986-12-17 |
Family
ID=14969764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12783285A Pending JPS61286670A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 焼結合金製バルブシ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61286670A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2008146432A1 (ja) * | 2007-05-28 | 2010-08-19 | 三菱電機株式会社 | 弁装置 |
| CN110107699A (zh) * | 2018-02-01 | 2019-08-09 | 株式会社鹭宫制作所 | 除湿阀 |
-
1985
- 1985-06-12 JP JP12783285A patent/JPS61286670A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2008146432A1 (ja) * | 2007-05-28 | 2010-08-19 | 三菱電機株式会社 | 弁装置 |
| CN110107699A (zh) * | 2018-02-01 | 2019-08-09 | 株式会社鹭宫制作所 | 除湿阀 |
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