JPS6128825B2 - - Google Patents
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- JPS6128825B2 JPS6128825B2 JP53025325A JP2532578A JPS6128825B2 JP S6128825 B2 JPS6128825 B2 JP S6128825B2 JP 53025325 A JP53025325 A JP 53025325A JP 2532578 A JP2532578 A JP 2532578A JP S6128825 B2 JPS6128825 B2 JP S6128825B2
- Authority
- JP
- Japan
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- diaphragm
- gas engine
- control device
- temperature gas
- pressure
- Prior art date
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Links
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/045—Controlling
- F02G1/05—Controlling by varying the rate of flow or quantity of the working gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、送出媒体により負荷されダイヤフラ
ムポンプとして作用するダイヤフラム式アキユム
レータと貯蔵室とによつて作動室へ作動ガスを供
給又は前記作動室から作動ガスを抽出することに
より高熱ガス機関の出力を制御する装置に関する
ものである。
ムポンプとして作用するダイヤフラム式アキユム
レータと貯蔵室とによつて作動室へ作動ガスを供
給又は前記作動室から作動ガスを抽出することに
より高熱ガス機関の出力を制御する装置に関する
ものである。
英国特許第1307972号明細書に基づいて前記形
式の出力制御装置はすでに公知になつているが、
この場合例えば高熱ガス機関の出力を低下させる
ために作動ガスが機関のサイクル室又は作動室か
ら抽出されてダイヤフラム式アキユムレータ内へ
放出せしめられる。その場合ダイヤフラム式アキ
ユムレータのダイヤフラムの他方の側に在る送出
媒体は前記作動ガスによつてダイヤフラム式アキ
ユムレータから抽出されかつ弁機構を介して、ば
ねピストンで負荷される貯蔵室に供給される。
式の出力制御装置はすでに公知になつているが、
この場合例えば高熱ガス機関の出力を低下させる
ために作動ガスが機関のサイクル室又は作動室か
ら抽出されてダイヤフラム式アキユムレータ内へ
放出せしめられる。その場合ダイヤフラム式アキ
ユムレータのダイヤフラムの他方の側に在る送出
媒体は前記作動ガスによつてダイヤフラム式アキ
ユムレータから抽出されかつ弁機構を介して、ば
ねピストンで負荷される貯蔵室に供給される。
この公知の出力制御装置では放出体積はダイヤ
フラム式アキユムレータの容積によつて規定され
ている。それゆえに作動室内の圧力は、ダイヤフ
ラム式アキユムレータの容積に相当する限られた
値にしか低下されない。従つて、効果的な出力低
下装置を得ようとすれば、高熱ガス機関の作動シ
リンダ当り、作動室容積の数倍の容積を有するよ
うな１つのダイヤフラム式アキユムレータがどう
しても必要になつた。それゆえにこの形式の出力
制御装置は著しく広いスペースを要しかつ高い製
作費が必要である。しかも作動室内の圧力は、ダ
イヤフラム式アキユムレータのサイズによつて規
定された値にしか低下されないので、比較的大き
な残余体積の作動ガスを残存しており、従つて高
熱ガス機関が故障した場合あるいはその点検時に
該機関を分解する際に前記の残存作動ガスは危険
な影響を及ぼす。
フラム式アキユムレータの容積によつて規定され
ている。それゆえに作動室内の圧力は、ダイヤフ
ラム式アキユムレータの容積に相当する限られた
値にしか低下されない。従つて、効果的な出力低
下装置を得ようとすれば、高熱ガス機関の作動シ
リンダ当り、作動室容積の数倍の容積を有するよ
うな１つのダイヤフラム式アキユムレータがどう
しても必要になつた。それゆえにこの形式の出力
制御装置は著しく広いスペースを要しかつ高い製
作費が必要である。しかも作動室内の圧力は、ダ
イヤフラム式アキユムレータのサイズによつて規
定された値にしか低下されないので、比較的大き
な残余体積の作動ガスを残存しており、従つて高
熱ガス機関が故障した場合あるいはその点検時に
該機関を分解する際に前記の残存作動ガスは危険
な影響を及ぼす。
それゆえに本発明の課題は、閉式循環系路にお
いて高熱ガス機関から作動ガスを申し分なく導出
しかつ貯蔵室に供給できるような送出装置を提供
することである。
いて高熱ガス機関から作動ガスを申し分なく導出
しかつ貯蔵室に供給できるような送出装置を提供
することである。
この課題を解決する本発明は、作動ガスが少な
くとも２つの交互に働くダイヤフラム式アキユム
レータによつて送出され、該ダイヤフラム式アキ
ユムレータが送出媒体の側では、交互切換えによ
り高圧の送出媒体又は低圧の送出媒体で負荷さ
れ、かつまた作動ガスの側では、高熱ガス機関の
作動室と貯蔵室とを連絡する導管系に接続されて
おり、該導管系がダイヤフラム式アキユムレータ
単個当り、送出方向にのみ開弁するそれぞれ１つ
の一方向吸込弁と一方向吐出弁を有している点に
ある。
くとも２つの交互に働くダイヤフラム式アキユム
レータによつて送出され、該ダイヤフラム式アキ
ユムレータが送出媒体の側では、交互切換えによ
り高圧の送出媒体又は低圧の送出媒体で負荷さ
れ、かつまた作動ガスの側では、高熱ガス機関の
作動室と貯蔵室とを連絡する導管系に接続されて
おり、該導管系がダイヤフラム式アキユムレータ
単個当り、送出方向にのみ開弁するそれぞれ１つ
の一方向吸込弁と一方向吐出弁を有している点に
ある。
本発明の出力制御装置で使用されるダイヤフラ
ム式アキユムレータの必要とする容積は公知の装
置のダイヤフラム式アキユムレータよりも著しく
小である。高熱ガス機関が多気筒式の場合本発明
の装置は特に有利な作用効果を奏する。それとい
うのは交互に仂くダイヤフラム式アキユムレータ
対は、シリンダ数には無関係に１つの共通の貯蔵
室で充分だからである。
ム式アキユムレータの必要とする容積は公知の装
置のダイヤフラム式アキユムレータよりも著しく
小である。高熱ガス機関が多気筒式の場合本発明
の装置は特に有利な作用効果を奏する。それとい
うのは交互に仂くダイヤフラム式アキユムレータ
対は、シリンダ数には無関係に１つの共通の貯蔵
室で充分だからである。
例えば公知の装置に基づいて高熱ガス機関の出
力を低下させようとする場合、機関の全負荷値の
例えば1/10にサイクル圧を低下させるためには、
１つのダイヤフラム式アキユムレータの作業容積
は、このアキユムレータの所属する１サイクルの
全作動室の丸々10倍の大きさでなければならな
い。従つて約100馬力で8dm3の作動室の四気筒機
関では公知の装置によれば、それぞれ容積20dm3
の４つのダイヤフラム式アキユムレータが必要に
なる。これに対して本発明の装置では全装置につ
いて容積15dm3の１つの貯蔵室で充分であり、し
かも本装置を用いるとサイクル室内の圧力はより
一層低下せしめられる。それゆえこの形式の高熱
ガス機関に対しては、それぞれ容積1dm3の２つ
のダイヤフラム式アキユムレータで充分である。
力を低下させようとする場合、機関の全負荷値の
例えば1/10にサイクル圧を低下させるためには、
１つのダイヤフラム式アキユムレータの作業容積
は、このアキユムレータの所属する１サイクルの
全作動室の丸々10倍の大きさでなければならな
い。従つて約100馬力で8dm3の作動室の四気筒機
関では公知の装置によれば、それぞれ容積20dm3
の４つのダイヤフラム式アキユムレータが必要に
なる。これに対して本発明の装置では全装置につ
いて容積15dm3の１つの貯蔵室で充分であり、し
かも本装置を用いるとサイクル室内の圧力はより
一層低下せしめられる。それゆえこの形式の高熱
ガス機関に対しては、それぞれ容積1dm3の２つ
のダイヤフラム式アキユムレータで充分である。
送出媒体の圧力は、ダイヤフラム式アキユムレ
ータを交互に負荷しかつモータより駆動されるの
が有利である。
ータを交互に負荷しかつモータより駆動されるの
が有利である。
その場合、送出媒体吐出用のポンプからダイヤ
フラム式アキユムレータに達する圧力導管は、許
容不能に高い衝撃圧力及び導管系の万一の損傷を
避けるために、それぞれ１つの過圧弁を有してい
るのが更に効果的である。
フラム式アキユムレータに達する圧力導管は、許
容不能に高い衝撃圧力及び導管系の万一の損傷を
避けるために、それぞれ１つの過圧弁を有してい
るのが更に効果的である。
過圧弁によつて放出された送出媒体（圧力油）
の残余エネルギを活用するために、前記送出媒体
は、過圧弁から直接にポンプの吸込導管に供給さ
れ、これにより、ポンプによつて克服さるべき圧
力勾配が減少せしめられる。
の残余エネルギを活用するために、前記送出媒体
は、過圧弁から直接にポンプの吸込導管に供給さ
れ、これにより、ポンプによつて克服さるべき圧
力勾配が減少せしめられる。
ダイヤフラム式アキユムレータとポンプとの間
で圧力下にある送出回路から漏洩した又は過圧弁
により逃げた送出媒体を補充するために、ポンプ
の吸込側で吸込導管内に後吸込弁が配置されてい
る。
で圧力下にある送出回路から漏洩した又は過圧弁
により逃げた送出媒体を補充するために、ポンプ
の吸込側で吸込導管内に後吸込弁が配置されてい
る。
有利な実施態様ではダイヤフラム式アキユムレ
ータの交互負荷は、ポンプを駆動するモータの回
転方向を切換えることによつて行われる。
ータの交互負荷は、ポンプを駆動するモータの回
転方向を切換えることによつて行われる。
この場合、ポンプの吐出方向を切換えることに
よつてダイヤフラム式アキユムレータの交互負荷
を行うことも可能である。
よつてダイヤフラム式アキユムレータの交互負荷
を行うことも可能である。
ポンプが一方向にしか吐出しない場合には、電
磁作動式の二方向弁によつて、又は、ダイヤフラ
ム式アキユムレータ内で増成する圧力により液力
式に切換えられる二方向弁によつて、ダイヤフラ
ム式アキユムレータの交互負荷を行うことも可能
である。
磁作動式の二方向弁によつて、又は、ダイヤフラ
ム式アキユムレータ内で増成する圧力により液力
式に切換えられる二方向弁によつて、ダイヤフラ
ム式アキユムレータの交互負荷を行うことも可能
である。
特に有利な実施態様では、送出媒体の吐出方向
の切換えは、ダイヤフラム式アキユムレータに配
置された圧力スイツチにより負荷される制御ユニ
ツトを介して行われる。該制御ユニツトは、衝撃
のない切換えを可能にするために、逆方向吐出の
始動を遅延させるタイムリレーを装備しているの
が有利である。
の切換えは、ダイヤフラム式アキユムレータに配
置された圧力スイツチにより負荷される制御ユニ
ツトを介して行われる。該制御ユニツトは、衝撃
のない切換えを可能にするために、逆方向吐出の
始動を遅延させるタイムリレーを装備しているの
が有利である。
次に図面につき本発明の実施例を説明する。
第１図によれば、後述の説明からも判るよう
に、導管系６における送出媒体の循環毎に、ダイ
ヤフラムポンプ（膜ポンプ）として作用する２つ
のダイヤフラム式アキユムレータ１及び２のダイ
ヤフラム３及び４を介して導管系５内では作動ガ
スが運動せしめられる。
に、導管系６における送出媒体の循環毎に、ダイ
ヤフラムポンプ（膜ポンプ）として作用する２つ
のダイヤフラム式アキユムレータ１及び２のダイ
ヤフラム３及び４を介して導管系５内では作動ガ
スが運動せしめられる。
第１図においてダイヤフラム３及び４の左側に
示されている導管系５は高熱ガス機関の作動ガス
７例えばヘリウムを収容しているのに対して、ダ
イヤフラム３及び４の右側に位置した導管系６は
送出媒体８例えば圧力油を収容している。ダイヤ
フラム式アキユムレータ１及び２は、圧力下にあ
る送出媒体８により交互に負荷される。圧力は、
モータ９により駆動されるポンプ１０によつて発
生せしめられるが、該ポンプ１０には、送出媒体
８が、一方のダイヤフラム式アキユムレータ１又
は２から圧力導管１４又は１５を介して比較的低
い圧力で流入し、かつ前記ポンプ１０は送出媒体
８を圧力導管１５又は１４を介してダイヤフラム
式アキユムレータ１又は２に交互に、比較的高い
圧力で供給する。前記圧力導管１４，１５内には
圧力スイツチ１６，１７が配置されており、該圧
力スイツチは、特定の圧力を上回ると応動して制
御ユニツト１８に作用し、該制御ユニツトによつ
てポンプ１０のモータ９が停止され、次いで逆の
回転方向に切換えられる。許容不能に高い油圧を
避けるために、圧力導管１４，１５内には過圧弁
２１，２２が配置されており、該過圧弁の出口は
タンク１１に通じ、これによつて圧力油がタンク
１１へ戻される。圧力導管１４，１５と連通する
吸込導管１２，１３は吸込方向でのみ開弁する一
方向弁１９又は２０を有し、該一方向弁につて、
過圧弁２１又は２２により逃し制御された送出媒
体が補充される。更にまた圧力導管１４，１５内
には冷却器２３，２４が配置されている。
示されている導管系５は高熱ガス機関の作動ガス
７例えばヘリウムを収容しているのに対して、ダ
イヤフラム３及び４の右側に位置した導管系６は
送出媒体８例えば圧力油を収容している。ダイヤ
フラム式アキユムレータ１及び２は、圧力下にあ
る送出媒体８により交互に負荷される。圧力は、
モータ９により駆動されるポンプ１０によつて発
生せしめられるが、該ポンプ１０には、送出媒体
８が、一方のダイヤフラム式アキユムレータ１又
は２から圧力導管１４又は１５を介して比較的低
い圧力で流入し、かつ前記ポンプ１０は送出媒体
８を圧力導管１５又は１４を介してダイヤフラム
式アキユムレータ１又は２に交互に、比較的高い
圧力で供給する。前記圧力導管１４，１５内には
圧力スイツチ１６，１７が配置されており、該圧
力スイツチは、特定の圧力を上回ると応動して制
御ユニツト１８に作用し、該制御ユニツトによつ
てポンプ１０のモータ９が停止され、次いで逆の
回転方向に切換えられる。許容不能に高い油圧を
避けるために、圧力導管１４，１５内には過圧弁
２１，２２が配置されており、該過圧弁の出口は
タンク１１に通じ、これによつて圧力油がタンク
１１へ戻される。圧力導管１４，１５と連通する
吸込導管１２，１３は吸込方向でのみ開弁する一
方向弁１９又は２０を有し、該一方向弁につて、
過圧弁２１又は２２により逃し制御された送出媒
体が補充される。更にまた圧力導管１４，１５内
には冷却器２３，２４が配置されている。
第２図及び第３図に示した実施例では、その都
度一方向にしか吐出しない１つのポンプ２５がモ
ータ２６によつて駆動される。ポンプ２５に接続
している吐出導管２７は、電磁作動式の二方向弁
２８に達しており、該二方向弁は、ダイヤフラム
式アキユムレータ１及び２に達する圧力導管２
９，３０を交互に負荷する。前記の二方向弁２８
から延びる戻し導管３１は、吸込導管３２に開口
しているので、戻される送出媒体はポンプ２５の
吸込側に供給され、これにより、戻される送出媒
体８中になお内在している残余エネルギは、ポン
プ２５により克服さるべき圧力勾配を減少させる
ために活用される。許容不能に高い圧力が吐出導
管２７内に生じるのを阻止するために、過圧弁３
３が配置されており、該過圧弁から過圧送出媒体
が再びタンク１１に供給される。
度一方向にしか吐出しない１つのポンプ２５がモ
ータ２６によつて駆動される。ポンプ２５に接続
している吐出導管２７は、電磁作動式の二方向弁
２８に達しており、該二方向弁は、ダイヤフラム
式アキユムレータ１及び２に達する圧力導管２
９，３０を交互に負荷する。前記の二方向弁２８
から延びる戻し導管３１は、吸込導管３２に開口
しているので、戻される送出媒体はポンプ２５の
吸込側に供給され、これにより、戻される送出媒
体８中になお内在している残余エネルギは、ポン
プ２５により克服さるべき圧力勾配を減少させる
ために活用される。許容不能に高い圧力が吐出導
管２７内に生じるのを阻止するために、過圧弁３
３が配置されており、該過圧弁から過圧送出媒体
が再びタンク１１に供給される。
但し第３図に示した実施例では、過圧弁３３か
ら導出された過圧送出媒体はやはり吸込導管３２
に供給されるが、これは、この過圧送出媒体量中
に内在する残余エネルギを、ポンプ２５の圧力勾
配を減少させるのに活用するためにほかならな
い。
ら導出された過圧送出媒体はやはり吸込導管３２
に供給されるが、これは、この過圧送出媒体量中
に内在する残余エネルギを、ポンプ２５の圧力勾
配を減少させるのに活用するためにほかならな
い。
第１図においてダイヤフラム３及び４の左側に
は、高熱ガス機関の作動ガス７を収容した導管系
５が示されているが、該導管系５を介して２つの
タンクが互いに接続しており、その一方のタンク
は高熱ガス機関の複数の作動室３４を、また他方
のタンクは高熱ガス機関の１つの貯蔵室３５を成
している。作動室３４は、吸込導管３６，３７を
介してダイヤフラム式アキユムレータ１及び２と
接続されており、前記吸込導管３６，３７は、そ
れぞれダイヤフラム式アキユムレータの方向にの
み開弁する一方向弁３８又は３９を内蔵してい
る。ダイヤフラム式アキユムレータ１及び２から
貯蔵室３５へ吐出導管４０，４１が達しており、
該吐出導管はそれぞれ貯蔵室３５の方向にのみ開
弁する一方向弁４２又は４３を有している。両吐
出導管４０，４１は貯蔵室３５の手前で共通の圧
力導管４４に合流しており、該圧力導管内には作
動ガス冷却器４５が配置されている。
は、高熱ガス機関の作動ガス７を収容した導管系
５が示されているが、該導管系５を介して２つの
タンクが互いに接続しており、その一方のタンク
は高熱ガス機関の複数の作動室３４を、また他方
のタンクは高熱ガス機関の１つの貯蔵室３５を成
している。作動室３４は、吸込導管３６，３７を
介してダイヤフラム式アキユムレータ１及び２と
接続されており、前記吸込導管３６，３７は、そ
れぞれダイヤフラム式アキユムレータの方向にの
み開弁する一方向弁３８又は３９を内蔵してい
る。ダイヤフラム式アキユムレータ１及び２から
貯蔵室３５へ吐出導管４０，４１が達しており、
該吐出導管はそれぞれ貯蔵室３５の方向にのみ開
弁する一方向弁４２又は４３を有している。両吐
出導管４０，４１は貯蔵室３５の手前で共通の圧
力導管４４に合流しており、該圧力導管内には作
動ガス冷却器４５が配置されている。
第１図に示した装置の稼仂中、作動ガス７は高
熱ガス機関の作動室３４から貯蔵室３５内へ吸出
され、これによつて高熱ガス機関のサイクル圧を
降下させ、ひいては機関の出力を低下させること
が可能である。ダイヤフラム式アキユムレータ１
のダイヤフラム３の右側に位置した室から圧力油
を排出することによつて、ダイヤフラム３の左側
の室内には、比較的低い圧力が発生し、従つて吸
込導管３６及び一方向弁３８を経て作動ガス７は
作動室３４からダイヤフラム式アキユムレータ１
内に吸込まれる。この動作過程中にダイヤフラム
式アキユムレータ２のダイヤフラム４の右側に位
置した室には同時に、圧力下の送出媒体８が給圧
されるので、ダイヤフラム４の左側の室内に在る
作動ガス７は、一方向弁４３と吐出導管４１及び
圧力導管４４を介して貯蔵室３５へ圧送される。
作動ガス７の逆流は一方向弁３９及び４２によつ
て阻止される。これは、前記一方向弁３９，４２
が逆流方向では遮断するからである。以上の動作
過程は両ダイヤフラム式アキユムレータ１及び２
において交互に行われるので、従つて、交互に仂
くダイヤフラム式アキユムレータ１，２の作業時
間に応じて、任意の量の作動ガスを高熱ガス機関
の作動室３４から貯蔵室３５へ圧送変換すること
が可能である。
熱ガス機関の作動室３４から貯蔵室３５内へ吸出
され、これによつて高熱ガス機関のサイクル圧を
降下させ、ひいては機関の出力を低下させること
が可能である。ダイヤフラム式アキユムレータ１
のダイヤフラム３の右側に位置した室から圧力油
を排出することによつて、ダイヤフラム３の左側
の室内には、比較的低い圧力が発生し、従つて吸
込導管３６及び一方向弁３８を経て作動ガス７は
作動室３４からダイヤフラム式アキユムレータ１
内に吸込まれる。この動作過程中にダイヤフラム
式アキユムレータ２のダイヤフラム４の右側に位
置した室には同時に、圧力下の送出媒体８が給圧
されるので、ダイヤフラム４の左側の室内に在る
作動ガス７は、一方向弁４３と吐出導管４１及び
圧力導管４４を介して貯蔵室３５へ圧送される。
作動ガス７の逆流は一方向弁３９及び４２によつ
て阻止される。これは、前記一方向弁３９，４２
が逆流方向では遮断するからである。以上の動作
過程は両ダイヤフラム式アキユムレータ１及び２
において交互に行われるので、従つて、交互に仂
くダイヤフラム式アキユムレータ１，２の作業時
間に応じて、任意の量の作動ガスを高熱ガス機関
の作動室３４から貯蔵室３５へ圧送変換すること
が可能である。
ダイヤフラム式アキユムレータ１と２に、圧力
下にある送出媒体８を交互に給圧する動作は次の
ようにして行われる。すなわち送出媒体８は例え
ばダイヤフラム式アキユムレータ１から圧力導管
１４を介してポンプ１０に流入し、かつ該ポンプ
１０から圧力導管１５を介してダイヤフラム式ア
キユムレータ２内に送出される。ポンプ１０は、
ダイヤフラム式アキユムレータ２内の圧力が規定
圧に達するまで仂き、この圧力に達すると圧力ス
イツチ１６が応動し、制御ユニツト１８を介して
モータ９を逆回転方向に切換える。その結果送出
媒体８はダイヤフラム式アキユムレータ２から吸
出され、これと同時に送出媒体８は圧力導管を介
してダイヤフラム式アキユムレータ１に供給され
る。この供給期間は、ダイヤフラム式アキユムレ
ータ１内の圧力がやはり所定圧に達して、圧力導
管１４に配置した圧力スイツチ１７が応動しかつ
制御ユニツト１８を介してモータ９を逆回転方向
に切換えるまでの間である。導管系６内に衝撃圧
が生じるのを避けるために過圧弁２１，２２が配
置されており、圧力が許容不能に高いと前記過圧
弁によつて送出媒体８はタンク１１内へ導出され
る。このような衝撃圧を避けるためには、制御ユ
ニツト１８にタイムリレーを装備しておくのが有
利であり、該タイムリレーによつて、逆回転方向
へのモータ９の接続を遅延させることも可能であ
る。
下にある送出媒体８を交互に給圧する動作は次の
ようにして行われる。すなわち送出媒体８は例え
ばダイヤフラム式アキユムレータ１から圧力導管
１４を介してポンプ１０に流入し、かつ該ポンプ
１０から圧力導管１５を介してダイヤフラム式ア
キユムレータ２内に送出される。ポンプ１０は、
ダイヤフラム式アキユムレータ２内の圧力が規定
圧に達するまで仂き、この圧力に達すると圧力ス
イツチ１６が応動し、制御ユニツト１８を介して
モータ９を逆回転方向に切換える。その結果送出
媒体８はダイヤフラム式アキユムレータ２から吸
出され、これと同時に送出媒体８は圧力導管を介
してダイヤフラム式アキユムレータ１に供給され
る。この供給期間は、ダイヤフラム式アキユムレ
ータ１内の圧力がやはり所定圧に達して、圧力導
管１４に配置した圧力スイツチ１７が応動しかつ
制御ユニツト１８を介してモータ９を逆回転方向
に切換えるまでの間である。導管系６内に衝撃圧
が生じるのを避けるために過圧弁２１，２２が配
置されており、圧力が許容不能に高いと前記過圧
弁によつて送出媒体８はタンク１１内へ導出され
る。このような衝撃圧を避けるためには、制御ユ
ニツト１８にタイムリレーを装備しておくのが有
利であり、該タイムリレーによつて、逆回転方向
へのモータ９の接続を遅延させることも可能であ
る。
第２図及び第３図に実施例で示したようにポン
プ２５が一方向にしか吐出しない場合には、圧力
導管２９及び３０の交互負荷は、電磁式の二方向
弁２８を介して行われ、この場合その都合一方の
ダイヤフラム式アキユムレータ１又は２から戻さ
れる送出媒体８の流量は、ポンプ２５によつて克
服さるべき圧力勾配を減少させるために、前記ポ
ンプ２５の吸込側に供給される。過圧弁２１，２
２とポンプ漏れとによつて導管系６の循環系路か
ら逃げた送出媒体８は、一方向弁３６を内蔵した
吸込導管３２を介してタンク１１から補充され
る。
プ２５が一方向にしか吐出しない場合には、圧力
導管２９及び３０の交互負荷は、電磁式の二方向
弁２８を介して行われ、この場合その都合一方の
ダイヤフラム式アキユムレータ１又は２から戻さ
れる送出媒体８の流量は、ポンプ２５によつて克
服さるべき圧力勾配を減少させるために、前記ポ
ンプ２５の吸込側に供給される。過圧弁２１，２
２とポンプ漏れとによつて導管系６の循環系路か
ら逃げた送出媒体８は、一方向弁３６を内蔵した
吸込導管３２を介してタンク１１から補充され
る。
本発明による装置の稼仂形式を、高熱ガス機関
の作動室又はサイクル室から作動ガスを吸出する
ことによつて高熱ガス機関の出力を低下させる動
作過程を例にとつて説明した訳であるが、逆に出
力増大は、貯蔵室内において比較的高い圧力で貯
えられている作動ガスを高熱ガス機関の作動室へ
戻すことによつて簡単に達成できるのは勿論であ
る。
の作動室又はサイクル室から作動ガスを吸出する
ことによつて高熱ガス機関の出力を低下させる動
作過程を例にとつて説明した訳であるが、逆に出
力増大は、貯蔵室内において比較的高い圧力で貯
えられている作動ガスを高熱ガス機関の作動室へ
戻すことによつて簡単に達成できるのは勿論であ
る。
また、例えば貯蔵室３５内の圧力レベルを低下
させるために、貯蔵室からの作動ガスの吸出を前
述の動作過程とは逆の順序で可能にする装置を設
けることも可能である。
させるために、貯蔵室からの作動ガスの吸出を前
述の動作過程とは逆の順序で可能にする装置を設
けることも可能である。
第１図は本発明の装置の構成図、第２図は第１
図に示したポンプ範囲の異なつた実施態様の略示
図、第３図は第２図の更に異なつた実施態様の略
示図である。 １，２…ダイヤフラム式アキユムレータ、３，
４…ダイヤフラム、５，６…導管系、７…作動ガ
ス、８…送出媒体、９…モータ、１０…ポンプ、
１１…タンク、１２，１３…吸込導管、１４，１
５…圧力導管、１６，１７…圧力スイツチ、１８
…制御ユニツト、１９，２０…一方向弁、２１，
２２…過圧弁、２３，２４…冷却器、２５…ポン
プ、２６…モータ、２７…吐出導管、２８…二方
向弁、２９，３０…圧力導管、３１…戻し導管、
３２…吸込導管、３３…過圧弁、３４…作動室、
３５…貯蔵室、３６，３７…吸込導管、３８，３
９…一方向弁、４０，４１…吐出導管、４２，４
３…一方向弁、４４…圧力導管、４５…作動ガス
冷却器。
図に示したポンプ範囲の異なつた実施態様の略示
図、第３図は第２図の更に異なつた実施態様の略
示図である。 １，２…ダイヤフラム式アキユムレータ、３，
４…ダイヤフラム、５，６…導管系、７…作動ガ
ス、８…送出媒体、９…モータ、１０…ポンプ、
１１…タンク、１２，１３…吸込導管、１４，１
５…圧力導管、１６，１７…圧力スイツチ、１８
…制御ユニツト、１９，２０…一方向弁、２１，
２２…過圧弁、２３，２４…冷却器、２５…ポン
プ、２６…モータ、２７…吐出導管、２８…二方
向弁、２９，３０…圧力導管、３１…戻し導管、
３２…吸込導管、３３…過圧弁、３４…作動室、
３５…貯蔵室、３６，３７…吸込導管、３８，３
９…一方向弁、４０，４１…吐出導管、４２，４
３…一方向弁、４４…圧力導管、４５…作動ガス
冷却器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 送出媒体により負荷されダイヤフラムポンプ
として作用するダイヤフラム式アキユムレータと
貯蔵室とによつて作動室へ作動ガスを供給又は前
記作動室から作動ガスを抽出することにより高熱
ガス機関の出力を制御する装置において、作動ガ
ス７を送出する少なくとも２つの交互に働くダイ
ヤフラム式アキユムレータ１，２が設けられてい
て、該ダイヤフラム式アキユムレータが送出媒体
８の側では、交互切換えにより高圧の送出媒体又
は低圧の送出媒体で負荷され、かつまた作動ガス
７の側では、高熱ガス機関の作動室３４と貯蔵室
３５とを連絡する導管系５に接続されており、該
導管系がダイヤフラム式アキユムレータ１，２単
個当り、送出方向にのみ開弁するそれぞれ１つの
一方向吸込弁３８，３９と一方向吐出弁４２，４
３を有していることを特徴とする高熱ガス機関の
出力制御装置。 ２ ダイヤフラム式アキユムレータ１，２を交互
に負荷しかつモータ９により駆動されるポンプ１
０，２５によつて送出媒体８の圧力が発生せしめ
られる特許請求の範囲第１項記載の高熱ガス機関
の出力制御装置。 ３ 送出媒体吐出用のポンプ１０，２５からダイ
ヤフラム式アキユムレータ１，２に達する圧力導
管１４，１５，２７がそれぞれ１つの過圧弁２
１，２２，３３を有している特許請求の範囲第２
項記載の高熱ガス機関の出力制御装置。 ４ 過圧弁２１，２２，３３に接続した排出導管
が送出媒体吐出用のポンプ１０，２５の吸収導管
に通じている特許請求の範囲第３項記載の高熱ガ
ス機関の出力制御装置。 ５ ポンプ１０，２５の吸込側で吸込導管１２，
１３，３２内に後吸込弁１９，２０，３６が配置
されている特許請求の範囲第４項記載の高熱ガス
機関の出力制御装置。 ６ ダイヤフラム式アキユムレータ１，２の交互
負荷が、ポンプ１０を駆動するモータ９の回転方
向を切換えることによつて行われる特許請求の範
囲第２項記載の高熱ガス機関の出力制御装置。 ７ ダイヤフラム式アキユムレータ１，２の交互
負荷が、ポンプ１０の吐出方向の切換えによつて
行われる特許請求の範囲第２項記載の高熱ガス機
関の出力制御装置。 ８ ポンプ２５が一方向にしか吐出しない場合に
はダイヤフラム式アキユムレータ１，２の交互負
荷が電磁作動式の二方向弁２８によつて行われる
特許請求の範囲第２項記載の高熱ガス機関の出力
制御装置。 ９ ポンプ２５が一方向にしか吐出しない場合に
はダイヤフラム式アキユムレータ１，２の交互負
荷が、該ダイヤフラム式アキユムレータ１，２内
で増成する圧力により液力式に切換えられる二方
向弁によつて行われる特許請求の範囲第２項記載
の高熱ガス機関の出力制御装置。 １０ 送出媒体８の吐出方向の切換えが、ダイヤ
フラム式アキユムレータ１，２に配置された圧力
スイツチ１６，１７により負荷される制御ユニツ
ト１８を介して行われる特許請求の範囲第６項又
は第７項記載の高熱ガス機関の出力制御装置。 １１ 制御ユニツト１８が、逆方向吐出の始動を
遅延させるタイムリレーを有している特許請求の
範囲第１０項記載の高熱ガス機関の出力制御装
置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2710161A DE2710161C2 (de) | 1977-03-09 | 1977-03-09 | Vorrichtung an einer Heißgasmaschine zur Entnahme und Förderung von Arbeitsgas aus deren Arbeitsraum in einen Speicherraum |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53112351A JPS53112351A (en) | 1978-09-30 |
| JPS6128825B2 true JPS6128825B2 (ja) | 1986-07-02 |
Family
ID=6003125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2532578A Granted JPS53112351A (en) | 1977-03-09 | 1978-03-06 | Outtput controller of high heating gas engine |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53112351A (ja) |
| DE (1) | DE2710161C2 (ja) |
| GB (1) | GB1588612A (ja) |
| NL (1) | NL190128C (ja) |
| SE (1) | SE437284B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2770384B2 (ja) * | 1989-03-16 | 1998-07-02 | アイシン精機株式会社 | スターリング機関圧縮機 |
| US5896055A (en) * | 1995-11-30 | 1999-04-20 | Matsushita Electronic Industrial Co., Ltd. | Clock distribution circuit with clock branch circuits connected to outgoing and return lines and outputting synchronized clock signals by summing time integrals of clock signals on the outgoing and return lines |
| AU2008310308B2 (en) * | 2007-10-12 | 2013-08-15 | Cogen Microsystems Pty Ltd | Heat engine |
| CN102555256B (zh) * | 2011-12-22 | 2014-07-30 | 中广核中电能源服务（深圳）有限公司 | 一种液压机系统及其泄荷方法 |
| SE544805C2 (en) * | 2019-01-29 | 2022-11-22 | Azelio Ab | Improved stirling engine design and assembly |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2794315A (en) * | 1951-06-05 | 1957-06-04 | Philips Corp | Hot-gas reciprocating apparatus |
| US3554672A (en) * | 1968-01-10 | 1971-01-12 | Gen Motors Corp | Hot gas engine with accumulator type gas compressor |
| SE339774B (ja) * | 1970-02-23 | 1971-10-18 | United Stirling Ab & Co | |
| US3699770A (en) * | 1971-05-27 | 1972-10-24 | Gen Motors Corp | Stirling engine control system |
| US3820330A (en) * | 1972-10-17 | 1974-06-28 | United Stirling Ab & Co | Stirling cycle engine power control system |
| US3827240A (en) * | 1973-04-02 | 1974-08-06 | Foerenade Fabriksverken | Hot gas engine |
-
1977
- 1977-03-09 DE DE2710161A patent/DE2710161C2/de not_active Expired
-
1978
- 1978-02-10 NL NLAANVRAGE7801541,A patent/NL190128C/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-03-06 JP JP2532578A patent/JPS53112351A/ja active Granted
- 1978-03-07 GB GB9092/78A patent/GB1588612A/en not_active Expired
- 1978-03-08 SE SE7802647A patent/SE437284B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL190128C (nl) | 1993-11-01 |
| SE7802647L (sv) | 1978-09-10 |
| NL190128B (nl) | 1993-06-01 |
| NL7801541A (nl) | 1978-09-12 |
| DE2710161A1 (de) | 1978-09-14 |
| JPS53112351A (en) | 1978-09-30 |
| DE2710161C2 (de) | 1986-01-02 |
| GB1588612A (en) | 1981-04-29 |
| SE437284B (sv) | 1985-02-18 |
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